承插式脚手架专项施工方案

1、目录第一章 编制说明 1第二章 工程概况 1第三章 承插式脚手架介绍 1第四章 施工特点 2第五章 架体组成 2第六章 架体定型布置 26.1适用范围 26.2立杆选择 36.3 横杆选择 36.4步距选择 36.5架体布置 46.6楼层顶板模板支撑： 4第七章 施工流程及要求 46.1施工流程 46.2施工要求 56.3现场情况处理 6第八章 脚手架检查与验收 6第九章 混凝土浇筑 6第十章 支撑系统及模板的拆除 7第十一章 脚手架施工安全注意事项 7板模板（盘扣式）计算书 9第一章 编制说明建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011；建筑施工钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2011、

2、J842011；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011 ； 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；建筑结构荷载规范 GB50009-2006； 本企业内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及管理制度 建筑施工手册及参考文件资料国家及省、市有关安全生产的法令、法规及规定本工程施工组织设计第二章 工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX 第三章 承插式脚手架介绍承插式脚

3、手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑 支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性 强，易于管理等特点。承插式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一个”实 现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在 钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管 脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在 房建工程中正被广泛运用。第四章 施工特点承插式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架 又优于碗扣架，具有可靠的双向自锁能力；解决了传统脚手架靠人工锁 紧的不足。无任何活动零件；撘拆速度是普通脚手架的

4、 8-10 倍。 运输、储存、搭设、拆除方便快捷；受力性能合理；能更好的满足 施工安全的需要；可以自由调节；产品标准化包装；组装合理，它的安 全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。第五章 架体组成承插式是脚手架由于设计上的特点，只要用铁锤敲击横杆上横插头 即可锁紧，横杆上加荷载时，锁紧更可靠。每只轮扣上可同时插接四支 横杆，四支横杆互为 90 度。立杆：立杆高度选用 2.5m 规格。立杆上焊接 4 个方向的圆扣形孔 板。其中第一个圆口型孔板距地 0.35 米，横杆：两端焊接有扣接头，做为与立杆扣接的水平杆件。梁底横杆：因梁截面尺寸不同，梁底部位用普通48*2.75mm钢管做为梁底杆。第六章

5、架体定型布置6.1 适用范围承插式脚手架适用于本工程标准层 （2.9 米层高）模板支撑架， 主龙 骨（主梁）用 48*2.75钢管，次龙骨（小梁）采用40mm0.5=0.225风荷载高度变化系数陋1风荷载体型系数缶0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1800 （现场按1500）顶层水平杆步距h /(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)300小梁间距l(mm)400（现场按300）小梁最大悬挑长度L 1(mm)30

6、0主梁最大悬挑长度L2(mm)300横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm 2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：H H 山 HH 山H 山40JW=bt2/6 = 1000X122/6= 24000mm3匸bt3/12 = 1000 X23/12 = 144000mm4承载能力极限状态q1= Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)+ YbQT.2 XX.1+(24+1.1) 0.1X+1.4 1X3=7.332kN/mq1 静=Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2 X(

7、0.1+(24+1.1) 0.1X=3.132kN/m正常使用极限状态q= Yb(G1k+(G2k+G3k)h0)+ YbQ1k=1 X1 X(0.1+(24+1.1) 0.1)+1 13=5.61kN/m1、强度验算Mmax=0.125qil2=0.125 7.332 %.42=0.147kN m o=Mmax/W=0.147 706/24000=6.125N/mm2w f=1683N/mm2满足要求！2、挠度验算vax= 5ql4/(384EI)=5 561 7004/(384 9350744000)=1.389mmvax=1.389 mm0.1)+1.4 04 7=3.029kN/m正常

8、使用极限状态q= ygI(G 1k+(G2k+G3k)h0)+ QlQ1k=1 .4 0.3+(24+1.1) 0.7)+1 74 7=2.324kN/m 按二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm,因此需进行最不利 组合，计算简图如下：.03kN/rr1.型 L12001200J3001、强度验算o=M max/W=0.477 706/7360=64.81N/mm25) = 9.078N/mm2w t =125N/mm满足要求！3、挠度验算vax=0.458mm v =min/150, 10=min1200/150, 10=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态Ri=2.

9、443kNR2=4.204kNR3=2.443kN正常使用极限状态R1 / =1.87kNR2 / =3.219kNR3 / =1.871kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型 48X2.75截面惯性矩I(cm4)10.04截面抵抗矩W(cm3)4.18抗弯强度设计值f(N/mm 2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm 2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=maxR1,R2,R3/2=max2.443,4.204,2.443/2=2.102kN正常使用极限状态R/ =maxR1 / ,R2X ,R3 x /2=max

10、1.87,3.219,1.871/2=1.6095kN 计算简图如下：2.C5kNS.ljft2kN S.ltekN 2. lkH 2.103kN 2.102kN 2.105kNJ.WStN 艺 WJlcH S.WJkN 5 .lft5kN 5.1kN1300 112 皿1ZOO1Z00L血T Hr AXXI占1、抗弯验算0.7540.6430.270邸OW0.301o=Mmax/W=0.754 X06/4180=180.383N/mm2w f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算B.J43 2413.0&5.O6531Q.41t2.U02.1020.7830.71.1391.1330.30

11、,3L314J.314-2.lt-2.102-1.4n .41A0誇&3-3J0&3.M5-1.13-Oi?83.3.7151.&I11.6111-织1 一禅4.4.13L-z.OS 2.0G-0 541-D.5414M0.4910JE.47D6 072.2.L020,072 -0.072 ?1000/391 = 21.136N/mm2 T25N/mm2满足要求！3、挠度验算vax=2.119mm0.7 S00=1420mm102= n h=1.2 1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mm入=0/i=2160/16=135 .5+(24+1.1) 0.+1.4 3 .2 .2=1

12、1.249kN f=N( A) = 11.249 103/(0.566 391)=50.83N/mm2 =200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：?2=l02/i=2160/16=135查表得，=0.28N2= Y(G1k+(G2k+G3k)h0)+YQ1klalb=1.2 (1.05+(24+1.1) 0.1)+1.4 3 X.2 X.2=12.2kN f=N2/( 2A) = 12.2 103/(0.28 391)=111.436N/mm21.2 1.2+0.11/1.2=10.736kNf=N 1w/( A)+Mw/W=10.736 103/(0.566 391)+0.11 106/41

13、80=74.828N/mm21.2 1.2+0.11/1.2=11.687kNf=N2w/( A)+Mw/W=11.687 103/(0.28 391)+0.11 106/4180=133.066N/mm2 =200N/ mm2满足要求!八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =11.249kN N=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生Mt=xY cbLaHh2+Q3kLahi)=0.9 銘4 (0.225 66 2.9 6+0.55 &6 4)=50.852kN.

14、m2 2Mr= YGikLaLb2/2=1.35 K05 6.6 3.32/2=50.941kN.mM T=50.852kN.m NR=50.941kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生， 抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生Mt珂CX YQ2kLaH+Q3kLah1)=0.9 1.4 (0.25 6.6 2.9+0.55 66 4)=24.324kN.mMr= YG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.35 1.05+(24+1.1) 0.1 6.6 X3.32/2=172.713kN.m MT=24.324kN.m WM

15、=172.713kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100F1=N=11.687kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第 6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl 2000mm寸， 取由=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值opum临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均2值，其值控制在1.0-3.5N/ mm 2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两

16、个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min( n, n)n =0.4+1.2/ 仿,n=.5+as h0/4U mn局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数作局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较， 區不宜大于4 :当fe920X 80/1000=73.674kN *F.687kN 满足要求！2、局部受压承载力计算Aln=ab=20000mmF=1.35 由卩fcAm=1.35 X 1 X 2.449 X 14.3 X 20000/1000=945.74=kN.67kN根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl 1.3