PKPM学习班(基础).ppt

1、2005新版PKPM结构软件专题研讨会,基础部分,地质资料的输入,用于标高转换,0相对于绝对标高的意思,0相对于绝对标高是指大地坐标，设计人员只要根据地质资料报告给出的大地坐标直接输入即可，程序能够自动对标高进行换算。如果设计人员在0相对于绝对标高处填0，则代表相对标高，那么设计人员在地质资料中输入的其它标高都应以相对标高为准,孔口标高的填法,此处与0相对于绝对标高一样，可直接输入大地坐标，程序会根据设计人员输入的坐标值自动判断孔口高度。也可以输入相对标高，标高值由设计人员给出 孔点坐标的单位是米，不是毫米,例：CCTV,孔口标高39m，桩底标高-14.0m 桩径1200mm,承载力特征值12

2、500kN 0.00标高为38.9m 柱底标高-16.1m -20.8m 板厚4.0m 9.5m,等高线,统一修改,荷载的输入,参数的意义,一层上部结构荷载作用点的标高：该参数主要是用于求出基底剪力对基础底面产生的附加弯矩作用。在填写该参数时，应输入PMCAD中确定的柱底标高，即柱根部的位置。注意：该参数只对柱下独立基础和桩承台基础有影响，对其它基础没有影响 自动计算覆土重：是指自动计算基础和基础以上回填土的平均重度，主要用于独立基础和条形基础的计算，对筏板基础没有影响,几个注意的问题,筏板上的覆土重在“筏板荷载”中输入 读取荷载时不需要将所有荷载都选上。如果都选上，则只有独基和墙下条基会在计

3、算时考虑所有组合并选最不利进行设计，其他基础只认一种软件传下来的荷载。因此，用户应根据自己的实际工程情况，选择合适的计算方法，以满足自己的设计要求。选择的原则是：上部结构最终采用哪个软件计算内力、配筋，JCCAD就应该读取相应软件的荷载值,当前组合：屏幕上当前所显示的组合值 当前组合值仅表示当前屏幕上所显示的值，并不是说基础的最终控制组合就一定是它 目标组合：某一最大内力所对应的组合值，比如最大轴力或最大弯矩下作对应的组合值 目标组合并不一定是最不利组合，比如说最大轴力下所对应的组合值其湾矩值有可能很小，不一定是控制工况，所以目标组合不能作为基础设计依据 程序能够按照规范的要求自动识别标准组合

4、与基本组合,几个注意的问题,新规范承载力校核比较,柱下独立基础结果比较,用新规范计算的柱下独立基础底面边长与原规范相比减少了11%左右。 中柱比边柱减少的多 PM荷载计算比用TAT荷载计算减少的多 由于底面积减少，造成基础配筋量减少。 没偏心荷载减少得多;有偏心荷载减少得少,桩基设计比较,弹性地基梁基础,弹性地基梁基础墙下是否一定要布梁,一般而言，弹性地基梁基础墙下都要布梁，如果没有布梁，也应该点一下“墙下布梁”菜单，这样程序将自动生成一个与墙同宽、梁高等于板厚的砼梁。如果不布梁，也应该布板带 布置梁或板带的目的是：1、正确读取上部荷载；2、为筏板寻找正确的支撑点 注意：1、在布置板带时，对于

5、抽柱位置不应布置板带，否则易将板带布置在跨中位置；2、点取“墙下布梁”选项时，必须首先布置筏板,弹性地基梁基础梁翼缘宽度的定义,梁翼缘宽度在初次定义时要根据上部结构竖向荷载的比例关系来定。比如某工程边跨竖向荷载总值是中间跨竖向荷载总值的一半，那么在定义梁的翼缘宽度时就取边跨为1米，中间跨为2米 在退出“基础人机交互”是程序给出提示：“预期承载力与反力之比”，此时输入预期值，比如1.4，则程序会自动根据预期值和翼缘的宽度的比例关系，对基础宽度进行调整,我们注意，弹性地基梁在退出基础人机交互式会显示910组荷载，这些荷载是标准值，它们的含义在程序所显示的荷载图中都有明确的说明,基础的计算,联合基础

6、的计算,双柱联合基础的偏心计算：程序在进行双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两个柱子上部荷载不一致而产生的偏心的情况。因此计算的基础底面是对称布置的。这种计算方法对于两根柱子挨得很近比如变形缝处双柱基础计算几乎没有什么影响，但对于两根柱子挨得稍微远一些的基础，则会有一定的误差。此时需要设计人员人为计算出偏心值，在“独基布置”中将该值输入进去，然后再重新点取“自动生成”选项，程序可以根据设计人员输入的偏心值重新计算联合基础 双梁基础的设计，建议设计人员直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板,砖混结构构造柱基础的计算,砖混结构一般都作墙下条形基础，构造柱下一般不单独做独立基础。有的

7、时候设计人员会发现JCCAD软件在构造柱下生成了独立基础。这主要是因为读取了PM恒+活所致，这种荷载组合方式没有将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上 设计人员可以在荷载编辑中删除构造柱上的集中荷载，并在附加荷载中在周边的墙上相应增加线荷载值。也可以在“荷载输入”中点取“无基础柱”，由程序自动将集中力分配到周边墙上，或者设计人员也可以直接读取砖混荷载，因为砖混荷载自动将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上了,浅基础的最小配筋率,浅基础如墙下条基等在对基础地板配筋时是否该考虑最小配筋率，目前工程界还有争议。基础设计规范中没有规定柱下独立基础底板的最小配筋率，而混凝土规范对于混凝土结构均有最小配筋率的

8、要求。目前JCCAD软件对于独立基础和墙下条形基础缺省情况下没有按PMIN计算，但有此参数设定，设计人员可以根据需要自行调整,基础重心校核,筏板重心校核”中的荷载值与“基础人机交互”退出时显示的值不一样的原因,原因有二： 对于梁式筏板基础，由于有些轴线上没有布置梁或板带，造成荷载倒算的时候没有分配到梁或板带上，从而使两种方式所产生的重心校核值不一致 “筏板重心校核”中的荷载没有考虑地下水的影响，而“基础人机交互”退出时显示的值考虑了地下水的影响,带裙房的主体结构筏板重心的计算,对于带裙房的主体结构，“筏板重心校核”主体应该与裙房分开计算，而且主要是验算主体结构的重心校核,弹性地基梁结构5种计算

9、模式的选择,按普通弹性地基梁计算,这种计算方法不考虑上部结构的刚度影响，绝大多数工程基本上可以采用此种方法，只有当用该方法基础设计不下来时才考虑其他方法的影响,按考虑等代上部结构刚度影响的弹性地基梁,该方法实际上是要求设计人员人为规定上部结构的刚度是地基梁刚度的几倍。该值的大小直接关系到基础发生整体弯曲的程度。而上部结构刚度到底是地基梁刚度的几倍并不好确定。因此，只有当上部结构的刚度较大、荷载分布不均匀，并且在按普通弹性地基梁方法计算不下来时方可采用，一般情况下可不选用它,按上部结构是刚性的弹性地基梁计算,此种计算模式与上面的计算模式计算原理实际上是一样的，只不过此种模式自动取上部结构刚度为地

10、基梁刚度的200倍，采用此种模式计算出来的基础几乎没有整体弯矩。计算模式类似于传统的倒楼盖法 该模式主要用于上部结构刚度足够大时，比如高层框支转换层结构、纯剪力墙结构等,按SATWE或TAT的上部刚度进行弹性地基梁计算,从理论上讲，这种方法最理想。因为它考虑的上部结构的刚度最真实，但这也只对纯框架结构而言。对于带剪力墙结构，由于剪力墙的刚度凝聚有时会明显的出现异常，尤其是采用薄壁柱理论的TAT软件，其刚度只能凝聚到离形心最近的节点上，因此传到基础的刚度就有可能异常。所以此种计算模式一般不适用于带剪力墙结构 另外，设计人员在采用JCCAD用户手册及技术条件附录C中推荐的基床反力系数K时，该值已经

11、包含上部的刚度了，所以没有必要再考虑一次,按普通梁单元刚度的倒楼盖方式计算,此模式是传统的倒楼盖模型，地基梁的内力计算考虑的剪切变形。该计算结果明显不同于上述四种计算模式，因此没有特殊要求不推荐使用,问题一桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖模型和弹性地基梁模型计算结果差异很大的原因,这主要是因为两者的性质截然不同,弹性地基梁板模型采用的是文克尔假定，地基梁内力的大小受地基土弹簧刚度的影响，而倒楼盖模型中的梁只是普通砼梁，其内力的大小只与筏板传递给它的荷载有关，而与地基土弹簧刚度无关 由于模型的不同，实际上梁受到的反力也不同，弹性地基梁板模型支座反力大，跨中反而小。而倒楼盖模型中的反力只是均布

12、荷载,弹性地基梁板模型考虑了整体弯曲变形的影响，而倒楼盖模型的底板只是一块刚性板，不受整体弯曲变形的影响 由于倒楼盖模型的底板只是一块刚性板，因此各点的反力均相同，由此计算得到的梁端剪力无法与柱子的荷载相平衡，而弹性地基梁模型计算出来的梁端剪力与柱子的荷载是相平衡的,问题二同一个梁式筏板基础采用梁元法计算和采用板元法计算结果相差较大的原因,主要是两种计算模型的假定不同,梁元法计算梁式筏板基础时，地基梁的计算是按照带翼缘的T型梁计算的，两翼缘宽度确定的原则是按各房间面积除以周长，将其加到梁一侧，另一侧再由那边相应的房间确定，最后两侧宽度叠加得到梁的总翼缘宽度 板元法计算梁式筏板基础时，地基梁的计

13、算仅按照矩形梁计算，没有按照T形梁计算 梁元法计算筏板时，板仅仅是按四边嵌固的楼盖方式计算它的内力和配筋，不考虑板与梁整体弯曲的作用 板元法计算筏板时，采用有限元的方法对楼板进行内力计算，能够考虑板与梁整体弯曲作用的影响 因此设计人员应根据工程实际情况，选择合适的计算方法以满足设计要求,基础沉降计算,沉降计算增加回弹再压缩计算 桩基可不考虑回弹再压缩,桩基沉降计算方法,一、半经验实体深基础法 二、从单桩出发考虑群桩作用的沉降计算法 建筑地基基础规范GB5007-2002 桩基规范JGJ94-94 上海地基规范DBJ08-11-1999,大底盘高层建筑基础设计施工难点与JCCAD正确应用,1，大

14、底盘多塔楼高层建筑应用现况 每年城镇竣工的建筑面积达5亿平方米。大底盘多塔楼高层建筑、地下商场、地下车库建筑以及大跨空间、多层地下结构的出现，在目前住宅小区建设以及大型公建项目中都占有非常重要的地位，其面积可达总竣工建筑面积的10,例子：巴黎城,例：北化东四环西区住宅及商业工程,北化东四环西区住宅及商业工程,5栋1718层公寓楼和4栋2层商业用房、地下车库及配电站组成，公寓楼、商业用房、地下车库及配电站座落在一个大底盘上。基础采用梁板式筏形基础，板厚800，梁高1000，基础底板底标高9.10m（配电站基础底板底标高10.80m），公寓楼、商业用房及配电站地下2层，中间地下车库地下1层，上覆3

15、m厚的土体；公寓楼高60m,商业用房高8.40m，框架结构，柱网8.1m8.1m。整个建筑物东西长138.6m，南北宽103.35m，建筑面积约85800,2、给地基基础设计与施工带来的问题,1）上部结构相对大底盘地下结构刚度大，基底反力不均匀，基础底板的不均匀变形，引起基础开裂，例如国贸二期工程底板裂缝，防水失效；昆明建筑大厦梁板式筏基开裂，底板防水失效,2、给地基基础设计与施工带来的问题,2）目前解决大底盘高层建筑不均匀沉降的办法一是设置沉降缝，二是设置施工“后浇带”，待沉降基本稳定后再浇筑“后浇带”砼。设置沉降缝影响地下空间的使用功能，一般已不采用，采用施工“后浇带”技术，在中、低压缩性

16、土层一般在主体结构封顶后浇筑“后浇带”砼，但一般需1年或1年半时间，施工“后浇带”的保护以及在有地下水的地区，降水周期很长，费用开支可观，并增加施工难度,恒富家园,设后浇带,荷载系数,0.0 =不设 1 .0 =永久设 0 .5 =完成一半,不设（系数为0,设置（系数为0.5,2、给地基基础设计与施工带来的问题,3）高层建筑与纯地下车库的连接条件 由于使用功能要求，高层建筑与地下车库的连接可以采用柔性防水连接和刚性连接，柔性防水连接由于维护困难，费用高，较少采用；采用刚性连接的条件及连接时间也是当前工程急需研究的课题。例如北京太阳园工程地下2层车库，地上32层高层建筑，在主体结构施工至78层时

17、，地下车库的30cm厚顶板与主体结构厚2.0m的转换层连接，由于刚度相差悬殊，主体结构尚未封顶即出现多处裂缝，防水失效,3、充分、有效、正确利用JCCAD软件为设计服务,充分利用： 详细了解JCCAD的功能，有弹性地基梁模型（菜单3）与中厚板有限元模型（菜单5）。基础模型有：WINKLER地基，弹性半无限体解为基础的有限压缩层模型，弹性半无限体修正解为基础的有限压缩层模型，倒楼盖模型。可以考虑上部结构与基础共同作用，或不考虑,3、充分、有效、正确利用JCCAD软件为设计服务,有效利用： JCCAD直接读取上部结构的各种荷载的标准组合与基本组合，上部结构TAT，SATWE的凝聚刚度及底层网格,3

18、、充分、有效、正确利用JCCAD软件为设计服务,正确利用： 理解地基基础设计的复杂性，岩土工程的复杂性在于各种土质地基条件千差万别，在不同成因和周围环境条件下表现出不同的力学性质。地基基础按变形控制设计已为工程界共识，各种规范沉降计算的不统一及与实际情况的差异。 施工工序及施工“后浇带”设置对计算的影响。整体计算与分开计算的结果不同如何应用。 有限元计算结果与实际工程的差别,4、设计计算及施工进一步研究方向,不同上部结构体型的地基反力及变形特征 主裙楼一体结构的荷载传递及变形特征 高层建筑与地下结构的连接及其灾害防治 大底盘高层建筑变形控制、设计的建筑措施、结构措施及其施工措施 “施工后浇带”

19、设置技术及可不设置的条件,六、基础交互设计,桩布置方式的选择,桩筏下桩布置的特点 桩位的随意性，桩位自成网格 桩位与荷载的相关性就地消化 异形柱及剪力墙下桩的布置 常用方式：单桩布置，单桩拷贝，围桩承台。 梁下布桩筏板应后布或不布,为方便桩筏的优化布桩设计,可对桩筏基础先按承台桩布置，然后再删除承台。程序的“删除承台”菜单改为只删除承台而保留桩（可用“删除桩”菜单删除桩）。最后布置筏板,七，上下部结构共同作用，TAT和SATWE刚度,1.上部结构计算时假设基础不变形，是固端约束 ： 实际结构的基础会沉降且可能不均匀。 差异沉降会对上部结构产生次内力。 2.不同结构形式对差异沉降的反应是不同的。

20、 3.规范条文中相关内容,考虑上部结构刚度的方法,1.按TAT、SATWE、PMSAP的凝聚的上部结构刚度进行计算 2.倒楼盖模型 上部结构为刚性 3.不考虑上部结构刚度 上部结构刚度为0,算例,不考虑上部结构刚度沉降图,考虑上部结构刚度沉降图,八、厚板有限元计算,1，有限元计算的各种基础形式,天然地基上的筏基及地基梁基础 桩基：常规桩基 复合桩基（规范）桩土分担比不变 复合桩基（上海）超承载力由土承担 复合地基： 有桩体，桩与筏板有垫层，按桩筏输入 无桩体，输入承载力及处理深度,2，桩筏基础特点及输入,不等高，不等厚 地质情况不一样情况 开大天井情况 水浮力与自重 有梁筏板基础下梁与地接触，

21、板架空 设置后浇带,3，厚板有限元计算结果说明,沉降图，图层增删，沉降等值线图 反力图中承载力校核（最大值1.2，均值1.0），冲切校核，不足红字显示。设计值=特征值*2/1 . 66 交互配筋取值原则：不以峰值为标准，识别无用峰值。各网格取大，同截面网格取加权平均。 交互输入配筋区域。增加双层及多层配筋,4，桩筏计算不同模型比较,弹性地基板(梁)模型（WINKLER） 土与桩按弹性假设 倒楼盖模型 按刚性板假设计算桩顶反力 有限压缩层法弹性解MINDLIN应力公式 规范建议方法 有限压缩层法弹性解修正0.5ln(D/Sa) 建研院方法,算例：油罐设计,板厚1.1米 桩长36米 油罐直径26.

22、44米 荷载300kPa,沉降比较,桩反力比较,八、地基基础变刚度调平设计,对于高层建筑桩筏、桩箱基础，按传统设计理念是只重视满足总体承载力和沉降要求，忽略上部结构、承台、桩、土的相互作用共同工作特性，采用均匀布桩，甚至对边角桩实施加强，由此导致基础沉降呈蝶形分布、反力呈马鞍形分布，主裙差异变形显著，基础整体弯距和核心区冲切力过大，虽然基础板配筋较多，但有的基础板和上部结构仍有裂缝出现乃至影响正常使用。 针对上述情况，提出变刚度调平设计新理念,调平设计基本内涵,基本内涵是：首先，考虑框筒、框剪结构的荷载与刚度分布特点和相互作用引起的应力场不均，实施变刚度布桩（视地质条件实施，变桩长、桩径、桩距

23、）强化核心区，弱化核心区外围；对于刚度相对弱化区考虑桩土共同分担荷载,调平设计作法,其二，采用JCCAD程序进行上部结构、承台、桩、土的共同作用分析，调整布桩，使差异沉降趋于最小，合理确定箱、筏承台的板厚与配筋。 对于主楼裙房联体建筑，则按强化主体弱化裙房的原则设计，主体采用桩基，裙房则应首选天然地基，其次为复合地基、疏短桩基,二、技术经济效益 按上述变刚度调平设计理念和方法设计的框筒、框剪结构和主裙连体建筑已达十余项，均收到了良好的技术经济效益。 1.差异沉降明显减小 2.承台受力性状改善,例子：巴黎城,单塔计算（均匀/非均匀布桩,考虑上部的沉降图（均匀/非均匀布桩,不考虑上部刚度的沉降图（

24、均匀/非均匀布桩,考虑上部刚度的配筋值,均匀布桩 非均匀布桩（mm2/m） X上筋 7679 4955 Y上筋 13733 5992 X下筋 15285 9414 Y下筋 11325 6945,不考虑上部刚度的配筋值,均匀布桩 非均匀布桩（mm2/m） X上筋 7602 4184 Y上筋 16567 7694 X下筋 16402 9461 Y下筋 11762 8234,例子：威海海悦国际大厦,威海海悦国际大厦CFG桩复合地基,海悦国际大厦由主楼与裙楼组成，主裙楼连体。主楼建筑物地上30层，裙楼地上4层，地下2层，建筑高度99.90M，外框内筒结构，平面呈矩形，整个建筑物东西长142.5 m，南

25、北宽44 m，建筑面积约12万平方米。拟采用筏基，CFG桩复合地基,威海海悦国际大厦设计方案,1、核心筒部分CFG桩桩长22m，桩径400mm，桩间距1.6m左右，单桩承载力特征值为800KN，桩数为182根。 2、柱下CFG桩桩长19m，桩径400mm，桩间距1.6m左右，单桩承载力特征值为700KN，桩数为451根。 3、主楼部分基础底板厚1.6m, 核心筒部分板厚2.2m。 4、裙房部分采用梁板式基础,梁尺寸是800 mm宽1400mm高, 板厚0.5m。 5、主裙楼之间设后浇带。 6、裙房的抗浮设计不设置抗拔桩，利用建筑物的自重和配重平衡水浮力。 7、筏板砼强度等级是C40，CFG桩砼

26、强度等级是C30，受拉受压的钢筋是三级钢，箍筋是二级钢。0标高处于地质资料标高4.30 m，筏板底标高为-10m，处于地质资料标高-5.70 m,埋深8.70 m。 8、筏板下天然地基承载力特征值270kPa,基础布置图,沉降图,桩土反力图,例：桩梁基础,桩反力图,弯矩及剪力图,例：桩梁基础（复合桩基,桩土反力,弯矩及剪力图,例子1：地下室不等高,例子2：国家体育馆,CCTV,例子：CCTV桩筏,上部结构与地下室共同工作及地下室设计、人防设计,1。地下室结构的特点 2。分析模型 3。风、地震、恒活荷载作用计算 4。地下室抗震控制 5。地下室外墙平面外设计 6。地下室人防设计,1。有地下室结构的

27、特点,上部结构与地下室组成一个承力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。 地下室外的回填土对结构侧向有一定的约束作用。 地下室楼层侧移刚度通常较大,规范有关规定：嵌固部位如何定,何为嵌固部位能约束结构所有位移和转角（Dx、Dy、Dz、x、 y、 z ）的部位，称为嵌固部位。 何为侧向约束只约束结构的水平位移和整体扭转（Dx、Dy、 z ）的部位，称为侧向约束。当这种侧向约束很大时，也可以称之为侧向嵌固。 抗震规范第6.1.14条、高规第5.3.7条都规定，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。 高规的“宣贯培训材料”（P5-12）建

28、议：当刚度比不满足嵌固部位的楼层侧向刚度比规定时，有条件可增加地下室楼层的侧向刚度，或者将主体结构的嵌固部位下移至符合要求的部位,地下室侧向刚度比计算：确定嵌固部位,高规的“宣贯培训材料”（P5-12）建议： 方法1：按抗震规范的楼层剪力与层间位移比计算。 方法2：按高规附录E的剪切刚度比计算。 抗震规范第6.1.14条文说明中建议： 当进行方案设计时，侧向刚度比可采用剪切刚度比估算,2。分析模型,简化的分离模型（有条件的）： 将上部结构与地下室分开，分别设计计算。 按规范确定嵌固层作为二者分界。 共同工作分析（无条件的）： 将上部结构与地下室作为一个整体，考虑共同作用，采用如下两种方式之一来

29、考虑地下室外回填土对结构的约束作用。 方法1：地下室水平位移的侧向嵌固（-K法）。 方法2：地下室水平位移的有限（弹簧）约束（K法,满足层刚度要求的简化嵌固端上移,单边有回填土的简化不考虑土的侧向约束作用,地下室层刚度的计算,第2层（地下1层）的结构平面,第3层的结构平面,采用第3种层刚度的计算方法时，应先不设地下室层数,查看所计算的层刚度及层刚度比值,第2层层刚度（5.6、5.9）大于第3层层刚度（1.7、2.5）的2倍，满足规范要求，所以可以把第3层底作为嵌固端,嵌固端上移的工程实例满足层刚度的要求,分析模型的选择,虽然满足层刚度比的要求，但仍然选择按共同分析 通过对地下室部分施加侧向约束

30、，考虑地下室外的回填土对结构有一定的约束作用。 -K型：1-K层侧向嵌固。 K型：地下室外加K倍主元刚度，侧向约束,弹簧侧移约束的图示,选择K型约束，先定义地下室层数,选择K型约束，定义地下室侧向约束系数,分析模型的选择方法,一般结构只要地下室体量满足建模容量，最好首选“上部下部共同分析”的计算模型。 当地下室体量太大，或上部有多个塔楼时，宜仍然考虑“上部下部共同分析”的计算模型。此时，地下室取上部结构外围轮廓向外23跨的结构部分，作为该塔楼的地下室部分。 只要采用共同工作的分析模型，无需考虑层刚度2倍（地下室层刚度仍应大于上层的层刚度）的要求。 当上部多塔结构靠的很近时，宜考虑与地下室共同工

31、作的分析模型，地下室构件尽量简化，以满足整体建模容量的要求,3。风、地震、恒活荷载作用计算,风荷载计算 无论地下室侧向约束的程度如何，地下室部分的基本风压取为0。 在地上部分的风荷载计算中，自动扣除地下室部分的高度，地下室顶板作为风压高度变化系数的起算点。 结构在风荷载作用下的效应（位移、内力），受地下室侧向约束的程度的影响,地下室对风荷载计算的影响,地下室顶板,地震作用计算,结构的地震作用效应（周期、振型、位移、内力）受地下室侧向约束约束程度的影响。 由地下室质量产生的地震力，主要被室外的回填土吸收。 程序执行抗规（5.2.5）控制结构的“最小剪重比”时，地下室部分也考虑在内，即自动放大地震

32、作用。 注意：地下室剪重比不满足规范要求，不作为结构不合理的标志。 用K型约束方法考虑回填土作用时，地下室地震作用减小，但并非没有,地下室对总地震作用的影响,若地下室约束刚度比填零，则对总地震作用无影响。 若地下室约束刚度比大于零，则根据约束强弱调整地震作用，约束越强，地下室地震作用考虑越少，约束非常大时，相当于不考虑地下室地震作用。 若地下室约束刚度填负整数M，则对底部M层地下室的水平位移和扭转角作完全嵌固，从而也就完全不考虑底部M层的地震作用（M=MBASE,地下室顶板,A,B,C,不同地下室侧向约束刚度比下的地震作用示意,恒活荷载作用计算,正确理解(-K法)嵌固的含义（水平嵌固；竖向可变

33、形）。 地下室部分竖向构件的轴向变形和转动会导致上部结构恒活作用内力的重分布。 对于一般规则结构，地下室外的回填土约束对竖向荷载作用影响很小。 对于不规则结构，地下室外的回填土约束对竖向荷载作用有一定影响，在计算中由程序自动反映这一特点,4。地下室抗震控制,地下室的抗震等级（抗震规范第6.1.3条）。 当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下的抗震等级可根据具体情况采用三级或更低等级。 地下室无上部结构的部分，可根据具体情况采用三级或更低等级,地下室抗震等级和截面控制,构造要求（抗震规范第6.1.14条） 地下室柱截面每侧的纵向钢筋面积，除应满足计

34、算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍。 地上一层框架结构柱和抗震墙墙底截面的设计弯矩值应符合6.2.3、 6.2.6、 6.2.7条规定。 位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和,地下室强柱弱梁、强剪弱弯的调整系数,有关调整 底层柱、墙内力的调整 ： A 在.0标高处； B 结构最底部。 框支柱的地震力调整。 剪力墙底部加强区,剪力墙底部加强区的控制,现在的版本中，地下室是否作为剪力墙底部加强区由剪力墙底部加强区起算层号决定。 地下室以上底部加强区的范围按照高规决定。 HS加强区高度。 H1、H2结构第1、2层层高。 HT

35、转换层高度。 H结构0.0以上的总高度,带框支层的结构,1,2,3,4,5,加强区起算层号为3层，则加强区范围为3，4，5层,地下室抗震等级的调整,地下1层以下的抗震等级可以放松,5。地下室外墙平面外设计,恒活荷载作用 结构整体分析得到的恒活荷载的轴力、弯矩。 面外土、水侧作用 按简化方法计算面外土水侧压力作用的弯矩。 配筋设计 按压弯构件进行配筋计算,水土压力分布,水土压力分布的简化,由上层传来的荷载,1m,上下楼板的侧向约束,由上层传来的荷载,取单位宽度计算面外的配筋,计算模型1适用于上沿到上部结构中的外墙,计算模型2适用于只到地下室顶板的外墙,外墙的两种不同的计算模型，目的是要保证地下室外墙具有足够的面外配筋,地下室外墙面外配筋的输出,地下室外墙的竖向分布筋（即面外