连续预应力混凝土箱梁施满堂支架简算书

1、. 安康市高井路二期道路工程 戴家沟大桥满堂支架戴家沟大桥满堂支架 设计计算书设计计算书 陕西秦瀚建设有限公司 年 月 日 . . 目目 录录 一、设计依据.1 二、工程概况.1 2.1 设计概况 .1 2.2 地质条件 .2 二、支架搭设方案.2 三、碗扣支架、模板、地基受力验算 .2 3.1 荷载 .4 3.2 实心段受力计算 .4 3.2.1 碗扣支架.4 3.2.2 强度和刚度检算.5 3.3 空心段受力计算 .9 3.3.1 碗扣支架.9 3.3.2 强度和刚度检算.9 3.4 地基处理及承载力计算 .10 3.4.1. 在静载荷载下时条形基础承受的均布荷载(沿长度方向).10 .

2、. 戴家沟大桥满堂支架设计计算戴家沟大桥满堂支架设计计算 一、设计依据一、设计依据 1、安康市高井路二期道路工程施工设计图纸 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 3、公路桥涵施工技术规范（JTG F502011） 4、钢结构设计规范（GB500172003） 5、工地实用地基处理手册王恩远、吴迈编筑 6、路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册 二、工程概况二、工程概况 2.12.1 设计概况设计概况 1、该桥采用三联（25+30+25）+（25+30+30+25）+（25+25+30+30+25） 米预应力混凝土连续箱梁。全长为 335.0 米。桥面宽度为 16

3、m=0.5m（护栏） +15m（车行道）+0.5m（护栏），桥梁立面位于 3.0%与-3.0%凹曲线纵坡上，桥 面设双向 1.5%的横坡，横坡采用结构调坡。 2、箱梁采用直腹式单箱双室截面箱梁顶板宽 16.0m，翼缘板悬挑 2.5m，底 板宽 11.0m，梁高 1.7m，顶板厚 0.25-0.5m，底板厚 0.22-0.5m，中、边腹板厚 度为 0.5-0.8m。桥面采用防水材料，其上铺设 10cm 沥青混凝土。 3、0#、12#桥台均采用组合式桥台，基础采用直径为 1.2m 圆形桩基础。桥 墩墩柱采用 1.61.6m 方墩，桩基础接承台，基础采用直径 2.0m 圆桩，承台尺 寸为 2.52.

4、52.0（长宽高）m。两处桥台处设置 D-80 伸缩缝，3#、7# 桥墩处设置 D-160 伸缩缝。 . . 2.22.2 地质条件地质条件 桥位区地层可分为 5 层现按沉积年代由新至老的顺序，各层设计参数见下 表。 桩侧土摩阻力标准 值 承载力基本容许值 层号土类名称 qik（Kpa）fao（Kpa） 1 回填及耕表 土 0/ 2 粘性土 90220 3 粉土 50160 4 粉细砂 40130 5 圆砾 150500 二、支架搭设方案二、支架搭设方案 由于戴家沟桥支架布置采用分联纵横向整块布置搭设，支架纵向横间距 为 0.9m0.6m，步距 120cm,竖杆视每排高度分别采用规格 1.2m

5、 、1.8m、2.4m 和 3m 钢管组合对插，钢管顶采用可调 U 型顶托做支撑，每根竖杆步距 1.2m， 横杆用 0.9m 钢管连接扣紧，加密处采用 0.6m 横杆，翼板下外侧和作业过道下 可采用 1.2m 横杆连接，支架搭设高度在 2-5.2m 之间,翼板下采用方木支撑，每 排支架顶托上横桥向垫 4001010cm 方木,在实心段调整为 4001515cm 方 木，每排 2 根对接；在箱梁底板宽范围内纵向布设 1010cm 方木，方木间距 25cm，用可调 U 型顶托调整底板标高，最后在顶面铺设 18mm 厚胶合板作为底模； 外侧用 4cm 厚木板各铺设 0.9m 宽的作业过道和工作平台，

6、整个支架每 46 排 纵横交叉设置剪刀撑，剪刀撑采用扣件和普通钢管。 因为满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀， 弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用。 三、碗扣支架、模板、地基受力验算三、碗扣支架、模板、地基受力验算 . . -截面截面 -截面截面 -截面截面 . . 3.13.1 荷载荷载 本桥第三联梁高为 1.7，第 1、2 联与第三联相同，取第三联进行计算，第 三联混凝土数量为 1400m，底宽为 11m，长度为 135m。 1、箱梁 C50 砼： P=140026KN/m3=36400KN 2、梁体（平均）： P1=24.5 KPa=36400/（135*11） 3、

7、端头实心段： P2=2.61111.7=48.8KPa 4、中间空心段： P3=2.61（111.7-4.31.192）=22.1KPa 5、胶合板： P5=0.01819KN/m3=0.342 KPa 6、内模支撑及拉杆： P6=2.5KN /m2=2.5KPa 7、1010cm 方木: P7=0.48 KPa 8、1515cm 方木： P8=0.21 KPa 9、轮扣支架（含 U 托）： P9=2 KPa 10、砼施工倾倒荷载： P10=4.0Kpa 11、砼施工振捣荷载： P11=2.0Kpa 12、施工机具人员荷载： P12=2.5Kpa 13、风载：（基本风压） P13= 0.6KP

8、a 3.23.2 实心段受力计算实心段受力计算 3.2.13.2.1 碗扣支架碗扣支架 端头实心端长度 2.0m，宽度截取 11m,立杆间距 0.90.6m，按最不利情况 考虑下面立杆由 2 排计 38 根计算，故全部立杆所受荷载为：（根据建筑施工 . . 扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.1.2 中规定，计算中静载 系数取值 1.2，动载系数取值 1.4。）： PK=（P3+P5+P6+P7+P8+P9）1.2+(P10+P11+P12+P13）1.4 =（48.8+0.34+2.5+0.48+0.21+2）1.2+(4+2+2.5+0.6）1.4=77.9KPa 则

9、单根立杆受力 N=77.9112.0/38=45.1KN 采用 483.0 ,回转半径 i=15.9mm，钢管的步距为 h=1.2m ,按两端铰接 =1，则 L0=kh=1.15511.2=1.386m 式中 L。:立杆的计算长度。对于满堂支架，L。=kh 式中 k：为长度附加 系数，其值取 1.155，：压杆长度系数，h：立杆步距。 长细比：= L0/i=1386/15.9=87.17 根据钢结构设计规范附表 3.2 查得：稳定系数 =0.640 =N/(A)= 45100/（0.640424.1）=166.2MPa=205MPa (满足!) 3.2.23.2.2 强度和刚度检算强度和刚度检

10、算 3.2.2.1 竹胶合模板底模 底模采用 18mm 厚竹胶合板，下设 1010cm 方木，间距 25cm，净空 15cm， 竹胶合板所受荷载组合为（安全系数取 1.2）： PJ=（P2+P5+P6+P10+P11+P12）1.2 =（48.8+0.34+2.5+4+2+2.5）1.2=72.2KPa 竹胶合板每米横向均布荷载 q=72.2KN/m 竹胶合模板的力学指标取下值： =13MPa，=1.4MPa，E=9000MPa 竹胶合模板选用厚度， 18mm 1 米宽胶合板的截面几何力学特性计算结果如下： 433 486000181000 12 1 12 1 mmbhI= 322 54000

11、181000 6 1 6 1 mmbhW= 胶合板下净空 15cm，计算跨度取 25cm,按简支梁进行计算： . . 22 max 11 72.2 0.250.564/ 88 MqKN m (可行) 3 max max 564 10 10.413 54000 M MPaMPa W (可行) 44 max 55 72.2 200 0.340.5 384384 9000 486000400 q mmmm EI max 11 72.2 0.27.22 22 QqKN (可行) 2 max maxmax max3 1.51.5 7220 8 0.601.4 1000 18 12 bh Q QSQ MP

12、aMPa bhIbbh b 3.2.2.2竹胶合板底模下横向木枋 方木承受胶合板传递的荷载，间距 25cm,下面为横向 1010cm 方木做支点， 间距 90cm，方木所受荷载组合为（安全系数取 1.2）： Px=（P2+P5+P6+P7+P10+P11+P12）1.2 =（48.8+0.34+2.5+0.48+4+2+2.5）1.2=72.7KPa 每根方木所受均布荷载 q=72.70.25=18.17KN/m 1010cm 方木采用油松，其力学指标取下值： =13MPa，=1.5MPa，E=10000MPa，截面几何力学特性计算结果 如下： 4433 10 3 . 833100100 12

13、 1 12 1 mmbhI= 3322 10 7 . 166100100 6 1 6 1 mmbhW= 方木长 4.0m，按四等跨连续梁计算： 0.9m 两端实心区 1010cm 方木受力 简图 q=18.17KN/m 0.9m0.9m0.9m . . 22 max 0.107 18.17 0.91.57/ m MK qKN m （可行） 6 max max 3 1.57 10 9.413 166.7 10 M MPaMPa W max 0.607 18.17 0.99.92 Q QK qKN 2 max maxmax max3 1.51.5 9920 8 1.491.5 100 100 12

14、 bh Q QSQ MPaMPa bhIbbh b 44 max 44 18.17 900 0.6320.902.3 100100 10833.3 10400 q Kmmmm EI （可行） 3.2.2.3 支架顶面纵向木枋 1、纵向方木为 10cm10cm 方木 纵向方木承担横向方木传递的荷载到碗扣支架，立架间距距 0.90.6m，每 根支架方木所受荷载组合为（安全系数取 1.2）： Pd=（P2+P5+P6+P7+P8+P10+P11+P12）1.2 =（48.8+0.34+2.5+0.48+0.21+4+2+2.5）1.2=73.0KN 每根方木受力视均布荷载 q=73.00.6=43.

15、8KN/m 1010cm 方木采用油松，其力学指标取下值： =13MPa，=1.5MPa，E=10000MPa，截面几何力学特性计算结果 如下： 3344 11 100 100833.3 10 1212 Ibhmm 2233 11 100 100166.7 10 66 Wbhmm 1010cm 方木下立杆间距 60cm,按三等跨连续梁进行计算: . . 22 max 0.107 43.8 0.61.69/ m MK qKN m （可） 6 max max 3 1.69 10 10.113 166.7 10 M MPaMPa W max 0.607 43.8 0.615.95 Q QK qKN

16、（ 2 max maxmax max3 1.51.5 15950 8 2.31.5 100 100 12 bh Q QSQ MPaMPa bhIbbh b 不可） 现场将两端实心段调整为 15cm*15cm 方木。 2、实心段由 10*10cm 方木调整为 15cm*15cm 方木 15cm*15cm 方木承担小方木传递的荷载到轮扣支架，立架间距距 0.90.6m，每根支架方木所受荷载组合为（安全系数取 1.2）： Pd=（P2+P5+P6+P7+P8+P10+P11+P12）1.2 =（48.8+0.34+2.5+0.48+0.21+4+2+2.5）1.2=73.0KN 每根方木受力视均布荷

17、载 q=73.00.6=43.8KN/m 1515cm 方木采用油松，其力学指标取下值： =13MPa，=1.5MPa，E=10000MPa，截面几何力学特性计算结果 如下： 3344 11 150 1504218.8 10 1212 Ibhmm 2233 11 150 150562.5 10 66 Wbhmm 1515cm 方木下立杆间距 60cm,按三等跨连续梁进行计算: 0.6m 两端实心区 1010cm 方木受力简 图简图 0.6m0.6m q=43.8KN/m . . 22 max 0.107 43.8 0.61.69/ m MK qKN m （可） 6 max max 3 1.69

18、 10 3.013 562.5 10 M MPaMPa W max 0.607 43.8 0.615.95 Q QK qKN （ 2 max maxmax max3 1.51.5 15950 8 1.11.5 150 150 12 bh Q QSQ MPaMPa bhIbbh b 可行） 现场将两端实心段调整为 15cm*15cm 方木。 3.33.3 空心段受力计算空心段受力计算 3.3.13.3.1 碗扣支架碗扣支架 因碗口支架与端头实心端布置形式一样， 本处不另计算。 3.3.23.3.2 强度和刚度检算强度和刚度检算 3.3.2.1 竹胶合模板底模 因碗口支架与端头实心端布置形式一样， 本处不另计算。 3.3.2.2 竹胶合板底模下横向木枋 因碗口支架与端头实心端布置形式一样， 本处不另计算。 3.3.2.3 支架顶面纵向木枋 1、纵向方木为10cm10cm方木 纵向方木承担横向方木传递的荷载到碗扣支架，立架间距距 0.90.6m，每 根支架方木所受荷载组合为（安全系数取 1.2）： Pd=（P3+P5+P6+P7+P8+P10+P11+P12）1.2 0.6m 两端实心区 1515cm 方木受力简 图简图 0.6m0.6m q=43.8KN/m . . =（22.1+0.34+2.5+0.48+0.21+4+2+2.5）1.2=41.0KN 每根方木受力