30m简支t梁设计说明书——毕业设计

本科生毕业设计说明书学院建筑工程系土木工程专业土木工程（道路与桥梁方向）班级土木085班学号6002108227学生姓名谢小超起讫日期20122132011525指导教师吴光宇职称高级工程师系分管主任张爱萍审核日期摘要本设计的步骤为根据设计任务要求，依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位的地质、地形条件，经初选后提出了预应力混凝土简支T形梁、预应力连续箱梁两个比选桥型。按“安全、适用、经济、美观”的桥梁设计原则，比较两个方案的优缺点。比选后把预应力混凝土简支T形梁作为推荐设计方案，进行了结构细部尺寸拟定、静活载内力计算、配筋设计及控制截面强度、应力验算，活载变形验算等。经分析比较及验算表明该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。关键词预应力混凝土、简支梁桥、桥梁博士V30、设计计算。目录一引言1二方案比选221概述2211设计标准2212沿线自然地理概况2213当地气象情况2214采用规范222桥型方案2221构思宗旨2222比选方案3223方案点评3224方案比选结果4三上部结构设计计算5第一章主梁设计511设计概况及构造布置5111设计资料5112横截面布置612结构单元的划分813梁毛截面几何特性计算914主梁内力计算10141恒载内力计算10142活载内力计算17143作用效应组合值的计算2715预应力钢束的估算及其布置3316钢束预应力损失估算3617全桥强度验算40171施工验算40172使用阶段应力验算43173承载能力极限状态强度验算44174主梁变形（挠度）验算4618主梁抗剪设计47第二章横隔梁设计计算5021确定作用在横隔梁上的计算荷载5022绘制中横隔梁的内力影响线5023截面内力计算5224横隔梁的配筋与验算5325抗剪能力验算54第三章桥面板配筋计算5531悬臂板荷载效应计算55311永久作用55312可变荷载56313承载能力极限状态作用基本组合5632连续板荷载效应的计算56321永久作用57322可变作用5833截面设计、配筋及承载力验算61第四章支座设计计算63四下部结构设计计算65第一章盖梁计算6611盖梁尺寸拟定6612荷载计算66121上部构造荷载66122盖梁自重产生的弯矩剪力计算66123活载计算68124双柱反力计算7313内力计算75131恒载加活载作用下的各截面内力75132盖梁内力汇总76133截面配筋设计与承载力校核76第二章桥墩墩柱计算7821恒载计算7822活载计算7823双柱反力横向分布计算7924荷载组合79241最大最小垂直反力计算（双孔）79242最大弯矩计算8025截面配筋计算及应力验算80251作用于墩柱顶的外力80252作用于墩柱底的外力80253截面配筋计算81第三章钻孔灌注桩的设计计算8231荷载计算8232桩长计算8233桩的内力计算（M法）83331桩的计算宽度的确定83332桩的变形系数83333地面以下深度Z处截面弯矩与水平压力的计算83334桩身截面配筋及强度验算85五施工要点8251桥梁施工中监理工作的主要内容8652混凝土浇筑质量监理控制的要点8653梁体吊装与安装的监理质量控制要点8754预应力张拉剪力控制要点8755桥面铺装的监理要点87毕业设计总结89参考文献90致谢91一引言交通工程的发展是现代经济与社会发展的必然趋势，尤其是高速公路的发展对促进经济发展与文化交流具有重要意义。建立四通八达的现代交通网，大力发展交通运输事业，对于发展国民经济、促进区域经济发展、促进文化交流和巩固国防等方面，都具有非常重要的意义。我国交通行业发展具有明显的区域性，东部地区比较发达，西部相对欠发达。这主要与地域经济发展相关。我国地域幅员辽阔，地形复杂，尤其是西部地区多山区、南方多河流，这就对道路的跨越能力提出了较高的要求。这就直接促进了桥梁的设计、施工等技术的快速发展，提高了桥梁的性能和跨越能力。近年来，桥梁正向着更长、更柔的方向发展，高难度、大跨度、高科技含量的桥梁不断涌现，这是以先进的结构理论创新、成熟的预应力技术、施工技术及机械的发展为基础的，反过来这也促进了桥梁技术的快速发展。这对交通工程的发展具有重要意义。但是，我们应该看到，一般跨度桥梁仍是桥梁建设的主题，其设计与施工技术的成熟加快了交通工程的建设。随着时代的不断发展，普通桥梁的设计与施工加强了成本控制、进度控制、质量控制、环境影响评价等方面的发展，使得桥梁建设更加科学、合理，本桥就是基于基本桥梁理论和施工技术进行设计的。本设计采用简支体系，并应用了预应力技术增大了桥梁跨径，同时运用“桥梁博士”软件进行必要的计算，运用AUTOCAD软件进行图形的绘制。本次设计是对整个桥梁设计过程的一次系统的学习和总结。二方案比选21概述本桥位于赣西二级公路K11000K13000段，路线中心线为直线，桥跨径约120米。211设计标准设计荷载公路II级汽车荷载桥面宽度单幅净宽12M桥面横坡2洪水频率1/100212沿线自然地理概况山岭纵丘地区，沿线为七度震区。213当地气象情况多年平均气温为19，极端最高气温40，极端最低气温8。214采用规范公路工程技术标准（JTGB012003），简称标准公路桥涵设计通用规范（JTGD602004），简称桥规公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004），公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ02485）公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）22桥型方案221构思宗旨1符合本地区发展规划，满足交通功能需要。2桥型结构造型简洁、轻巧，能反映新科技成就，体现当地民族风格。3设计方案力求结构新颖，尽量采用有特色的新结构，又要保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。222比选方案1方案一预应力简支T梁桥1孔径布置。本方案采用等跨布置，标准跨径30M，共4跨，桥梁总跨径120M。由于没有通航要求，而且地面线较缓，因此采取等跨布置的方式是可行的。结构受力比较简单，不受支座变位、温度应力等影响；构造也较简单，制造、安装方便，因此本方案是一种施工简便、经济合理的一种桥型，在初选方案时具有一定的优势。2中间跨结构构造。主梁间距20M，梁高18M，共6根主梁，翼缘高016M。边梁悬臂长10M，中梁预制梁顶宽15M，梁与梁接缝高016M，梁肋宽02M，马蹄高025M，马蹄变高为012M，变宽均012M，桥面净宽95M，每隔725M设横隔梁一道。3施工方案。桩基及预应力主梁均采取现场预制的方法进行施工，其中主梁为后张法预制，采用自行式吊车架梁的方法吊装；桥面连续。2方案二预应力混凝土连续箱梁桥1孔径布置。采用等跨布置，标准跨径30M，共四跨。2主跨结构构造。主梁为单箱单室矩形等截面箱梁，整体为分离双箱结构，桥面净宽9M，两侧各布置05M防撞栏杆。箱梁顶板厚025M，翼缘厚020M，腹板厚030M，底板厚025M，底板与腹板连接处加腋高度为03M，坡度为13，腹板与底板处加腋高度为03M，坡度为11，箱梁高25M，长10M，两侧悬臂各2M。箱梁在支撑处设置梁内横隔板，并且对横隔板施加横桥向预应力。其他位置在顶板设置横向预应力筋。箱梁底板厚度靠近桥墩部分适当加厚，以便适应此位置箱梁下缘受压的要求。另外，在靠近桥墩处需在箱梁腹板中设置竖向预应力筋，跨中部分可疏些，以保证箱梁具备良好的竖向抗剪能力。本桥由于跨径不大，采用等截面箱梁，以方便施工。3施工方案。本方案采用先简支后连续的施工方法，现场预制箱梁。223方案点评1根据设计宗旨，桥型方案应满足受力合理、技术可靠、施工方便的原则，以上两个方案都满足这一要求。2从结构形式上看，两个方案均为梁式桥。但从受力角度看，两个方案有较大差别，方案一为简支梁桥，由于跨中弯矩最大，影响桥梁跨径和通行能力，但是由于预应力技术的成熟，简支T梁的跨径增大，完全可以满足较大跨度的需要；方案二为预应力连续体系，由于梁与梁之间为刚接，使得全桥弯矩分配更为合理，跨中弯矩明显减小，而且箱梁抗扭刚度大，可以有效抵抗横向应变，可以充分发挥箱梁大跨径、稳定的特点。3从材料用量比较，方案一、二差别不大，容易得知。整体来说，方案一应该是最经济的，而且施工方便；方案二总体受力合理，采用先简支后连续的方法，施工方法成熟，工程造价比较经济。224方案比选结果本设计认为选择简支梁桥方案比较好，理由如下本设计认为工程造价和结构受力是选择方案的决定因素。因此，本设计采用430M的预应力钢筋混凝土简支T梁桥方案。上部构造的构造形式、跨径等被确定后，进行桥梁各部构件的详细计算。上承式简支梁桥设计计算的项目一般有主梁、横隔梁、桥面板和支座等。主梁是主要承重构件，无论从结构安全或材料消耗上来看，它是桥梁的重要部分。桥面板（或称行车道板）直接承受车辆的集中荷载，通常又是主梁的受压翼缘，它的工作状态不但影响到行车质量，而且还涉及主梁的受力。桥面板的裂缝或刚度不足，将对行车路面的维护带来麻烦，横隔梁主要增强桥梁的横向刚性，起分布荷载的作用。在具体进行设计计算时，习惯上常从主梁开始，其次再设计横隔梁、桥面板和支座。在进行工程结构物设计时，通常总是先跟据使用要求，跨径大小、桥面净宽、荷载等级、施工条件等基本资料，运用对结构物的构造知识并参考已有桥梁的设计经验来拟定结构物各构件的截面形式和细部尺寸，估算结构的自重，然后根据作用在结构上的荷载，用熟知的数学、力学方法计算出结构各部分可能产生的最不利内力，在由已求得的内力进行强度、刚度和稳定性的验算，以此来判断原先所拟定的细部尺寸是否符合要求。如果验算结果不能满足要求，或者尺寸选得过大，则需修正原来所拟定的尺寸再进行验算，直至满意为止。三上部结构设计计算第一章主梁设计11设计概况及构造布置111设计资料1设计跨径标准跨径3000M（墩中心距离），主梁全长2992M，简支梁计算跨径相邻支座中心距离2950M。2荷载公路II级，设计车道数为2车道；人群3KN/M；每侧栏杆、人行道的重量分别为152KN/M和36KN/M。3桥面净空净952125M人行道4气象资料桥位的温差为48摄氏度，平均温度为19度，最低气温8摄氏度，最高气温40摄氏度。5材料及工艺混凝土主梁用C50，弹性模量，抗压强度标准值MPAEC41053324MPA，抗压强度设计值224MPA，容重26KN/M3；护栏及桥面铺装CKFCDF用C30。预应力钢束采用ASTMA41697A标准的低松弛钢绞线（17标准型），抗拉强度标准值PKF1860MPA，抗拉强度设计值PDF1260MPA，公称直径1524MM，工程面积140MM2，弹性模量PEMA509，单位重量KG/M1102。锚具夹片式群锚钢筋HRB400级钢筋，抗拉强度标准值抗拉强度设计值,40FASK330MPA。直径DG2，并由荷载组合13时控制设计，此时G1425583KN，G24000KN。13内力计算131恒载加活载作用下的各截面的内力（1）弯矩计算为求得最大弯矩值，支点负弯矩取非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对称布置时数值。各截面弯矩计算式如下M110M221M33171R1RM44062303M55335311G2G12R3各截面弯矩计算结果见下表表131各截面弯矩计算2相应最大弯矩值时的剪力计算,取荷载组合14时的剪力组合截面11Q左0，Q右R1截面22Q左Q右R1墩柱反力梁的反力各截面弯距（KNM）荷载组合情况（KN）1G1R23R截面22截面33截面44截面55833069310658496896127213106584181192875796214046599309846104345104109101392104345177386585318687047810380034143547122913113574143547244029913901254064211387836141308130126116402141308240223613134566538812416654106584138443171627106584181192836683725508221342558310434514567917445910434517738652834742712029144124131551811336861235461551812638077149574604539154202191529421408991263781529422600014141905729377截面33Q左R1Q右G1R1截面44Q左G1R1R2Q右G1R1R2截面55Q左G1R1R2R3Q右G1R1R2R3表132各截面剪力计算梁的反力各截面剪力Q（KN）截面11截面22截面33截面44截面55荷载组合1R23R左Q右左右左右左右Q左右81065849689612721301065841065841065842241091272130910434510410910139201043451043451043452055011013920101435471229131135740143547143547143547236487113574011141308130126116402014130814130814130824652811640201210658413844317162701065841065841065843100717162701310434514567917445901043451043451043453212381755591114155181133686123546015518115518115518125723212354601515294214089912637801529421529421529422672771637510132盖梁内力汇总表133盖梁内力汇总表各截面力内力1122334455自重335435448334014317309荷载0155181263808149574271203弯矩（KNM）小计335415872527214214956288512左145258435125480自重右1452515278125480剪力（KN）荷载左015294215294217555911右15294215294232123817555911左1415819216137718810711小计右15434215819233651618810711133截面配筋设计与承载力校核采用C30混凝土，HRB335钢筋，保护层厚度为50MM，选用1428钢筋286CMAS配筋率4901640MIN35228TSF满足要求。M1504136ICDSBFAX实际承载力274KN2856KN215068MAX0SMHFM）（斜截面抗剪承载力验算支点33截面按规范先验算截面尺寸是否符合要求KN784216031010530KCUDFBHV本截面10336516336516487278352794KN所以构件截面尺寸满足构造要求。当截面符合时，可不进行斜截面抗剪承载力计TDDFBH023015算，按构造要求配筋。实际计算可得截面11、截面22、截面33、截面44均不满足上式的要求，因此需要计算配筋。经计算在截面33两侧600MM范围内箍筋间距采用60MM，其余位置均设置间距为150MM的箍筋，箍筋直径为10MM，箍筋肢数为6。第二章桥墩墩柱计算墩柱直径为120，用C30混凝土，HRB335钢筋。该桥墩柱较长，但是无论长短，不影响垂直应力的布置，在考虑弯矩作用时，墩柱越长受力越大，所以，取最大的墩柱长进行设计，本例取2号墩柱进行设计计算。21恒载计算恒载计算由前面的计算结果得1上部构造恒重，一孔重586392；KN2盖梁自重（半根盖梁）23713；3墩柱自重314062672518934KN；作用在墩柱底面的恒载垂直为N5863922371318934335843KN1222活载计算（1）公路级A）单孔荷载单列车时01B,B232466KN,B32466KN；相应的制动力T3246621064932KN90；按桥规取制动力为90。KN双列车时2B64932；制动力T64932210129864。KB）双孔荷载单列车B111616KN,B232466KN,B44082KN；相应的制动力T4408221088056KN90；取制动力为90。KN双列车2B88164；相应的制动力T8816421017633K。（2）人群荷载（单侧）单孔行人B4425KN；双孔行人B885KN；活载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力活载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱低弯矩。23双柱反力横向分布计算（1）人群荷载单侧31460537131402双侧2（2）汽车荷载单列车08163510812双列车7827324荷载组合241最大最小垂直反力计算（双孔）汽车荷载单列车KNNB584031824065701321双列车KNNB1726031648968534822人群荷载单侧行人79231405831双侧行人KNKNB25242最大弯矩计算弯矩计算入下表表242可变荷载组合最大值弯矩计算（单孔）单位KMM注1、垂直力B的作用点距柱顶中心的距离为025M，水平力H到柱顶中心的距离为盖梁高度13M支座厚度052M182M；2、水平力H由两柱平均分配。25截面配筋计算及应力验算251作用于墩柱顶的外力表241可变荷载组合垂直反力计算（双孔）最大的垂直反力（KN）最小直反力（KN）编号荷载情况横向分布I1N横向分布IN1单列车1008135776500084582汽车荷载双列车077313885960227260173单侧行人1314N1163031447404人群荷载双侧行人0500N442505004425编号荷载情况柱顶反力水平力对柱顶中心弯矩1单列车42543451063640952汽车荷载双列车652564931631359093人群单孔双侧442511061垂直力最大垂直力KNN3541769850316MAX最小垂直力（需考虑与最大弯矩相适应）得NI8242水平力6493HK3弯矩163135909110623328MAXMKM252作用于墩柱底的外力KNNIN31687936428AX0513597253截面配筋计算墩柱顶用C30混凝土，钢筋选用2520HRB335钢筋（纵向钢筋）和R235级钢筋（箍筋）。由于L/D67/125587,偏心矩的增大系数1。785，则实际配筋率SA2CM69402578RSA（1）双孔荷载最大垂直力时，墩柱顶按轴心受压构件验算KN23754D0KN81672057826103481390）（SADFCFDN符合要求。2单孔荷载最大弯矩时，墩柱顶按小偏心受压构件验算MENMEMKMKNDDD0606283843650，偏心受压构件承载力计算符合下式SDCDDFRDGFBRECA33022RFCAFGDBESDCD031其中G0925138280代入数据以后得694321870A经查表得系数A、B、C、D为假设52045190291DC，代入后得ME06512943812307500则KNKNFRCFARDSCD67158280519480222MEMFDGFB28332636065015由以上可知墩柱承载力满足要求，同时墩柱配筋满足规范要求，箍筋和架立筋可按要求配置。第三章钻孔灌注桩的设计计算钻孔灌注桩的直径为14M，用C25混凝土，22HRB335钢筋。由于该地区经由有关部门勘测显示，工程地质条件良好，无不良工程地质现象或地段。地面6米以下为中风化灰岩层，可做为承载地基，宜设计钻孔灌注桩基础。本例取3号墩钻孔灌注桩进行设计计算。31荷载计算首先计算每根桩承受的垂直荷载NMAX包括活载N4360691/21215225443869KN灌注桩每延米自重Q31416072233541KN/M水平荷载（不考虑风力、地震力）T6493KN32桩长计算假定土层是单一的，由确定单桩容许承载力的经验公式初步计算桩长，设桩最大冲刷线以下的桩长为H，则有32021HKAMILUP式中U桩周长，用旋转式钻机成孔直径增大40，则U144452；M桩在最大冲刷线以下的长度，；LI与相对应的各土层与桩侧的极限摩阻力,；ILKPA考虑桩入土深度影响的修正系数，查表取075；M0考虑桩底沉淀淤泥影响的清孔系数，此处不计淤泥影响，等于1；桩底截面积；A2R2254170M桩底土层的容许承载力，取6000MPA地基土容许承载力随深度的修正系数，查表取152K2K桩底以上土的容重，多层土时按换算容重计算,3/N取14已扣除浮力；23/NM桩底的埋置深度（）3H代入有32120HKALUPI3145160417504513654H）（860H桩底最大垂直力为HN70513464135943MAXH2286451680426H706解得49M，取5M。地面以下桩长为156M。桩的轴向承载力满足要求。33桩的内力计算（M法）331桩的计算宽度的确定1BB091410216M332桩的变形系数桩的变形系数的计算51EIMB其中I44489009870987DIEIH2/2KNH则157318908061M按弹性桩计算。333地面以下深度Z处桩身截面上的弯矩与水平压应力的计算ZMZX作用于地面处桩顶的外力N0460158KNH06493KNM99231KNM（1）桩身弯矩计算ZMZMBMA00其中MA、B可由表格查得，计算结果如下表，表331桩身弯矩计算表ZMZZHMMMAH0B0KNM00400100000171599231100946026014000996009997449969920510420108034002901009938278898618106498133054004575209745891179670910582615906400529380958611111995124106243212084006456109132412453906221030752651040072305085089132208443597655345134007676107316112997725988559539815400754660640811179663588753844771840068488049889105774950560082531204006141304065885864034548931623400498430286811715284630175（2）桩身水平力计算ZXXXBZBMAH10210其中、可由表格查得，为换算深度MAB3162943701BH167162397102计算结果见表32。表332水平压力计算表334桩身截面配筋与强度验算验算最大弯矩（08）处的截面强度，该处内力值为ZM106498460158354108462991MKNKN桩内竖向钢筋按含筋率05配置，则227365041CAS选用2520钢筋，AS785CM2。经验算，钻孔灌注桩的正截面受压承载力满足规范要求。ZZXAXB01XAHZAB201AMZBXBZXKPA0024406616210000002701227873145094258180197401612321961060418027310006481699722686919350391618607136024063885107880630020240808262621009704103611910994752424668352414339815046614006288792204963317021425375531200146960075723330114101662683605612300241630098460629664152021145725五施工要点简支梁桥一般跨径较小，其施工方法主要有支架现浇和预制安装两种。支架现浇法是指在桥跨间架设支架、安装模板、绑扎钢筋、现场浇筑混凝土的施工方法。采用这种方法施工时，监理人员要特别注意支架的强度、刚度和稳定性（包括局部和整体稳定）问题，支架地基可靠、浇注顺序合理、预应力张拉控制要有效等技术问题。预制安装法主要用于预应力混凝土梁（板）桥施工，安装方法较多，根据实际情况可采用自行式吊车安装、跨墩龙门吊架安装、架桥机安装、扒杆安装、浮吊安装等。这种桥梁施工中监理人员应控制的关键是预制精度、预应力体系建立、预拱度的设置，避免桥梁在预制时由于张拉不当引起的开裂，要考虑到架桥机等安装设备的强度、刚度和稳定性问题。51桥梁施工中监理工作的主要内容桥梁施工监理的主要内容为施工过程中质量控制、成型梁体几何变形控制、应力控制、稳定控制和安全控制。52混凝土浇筑质量监理控制要点混凝土浇筑质量主要控制混凝土强度要达到设计强度要求，为此必须从水泥、粗、细骨料、用水等原材料质量开始至混凝土拌和质量、成型养生施工全过程进行监控。严控混凝土拌合质量要从抓拌和设备入手，计量准确，拌和均匀，级配符合设计要求。为防止混凝土构件出现底板裂缝，监理要特别注意预制底模稳定，确保在浇筑中不出现不均匀沉降；为防止梁体混凝土出现裂缝、裂纹等，监理还应注意水泥品种、性能指标、优化级配、加强养生等措施。监理还要监控混凝土运输过程中产生离析，选择合理运输方式和浇筑方式。为防止混凝土表面出现蜂窝、麻面、气孔等病害，严控模板拼装质量，注意振捣器布设和振捣时间，确保混凝土质量内实外光。混凝土浇筑前要认真检查钢筋数量、间距，焊接质量接头位置、钢筋保护层、钢筋骨架整体情况等。监理应认真检查梁体预埋构件、预埋钢筋的位置和牢固程度，防止预埋构件和钢筋变位；加强预制梁的养生，保持混凝土体湿度和养生时间的监控，这是确保混凝土质量的重要条件。53梁体吊装与安装的监理质量监控要点预应力梁成型后，监理要检查梁体几何尺寸、外观，特别要注意检查梁体是否有裂缝、空洞、漏浆、蜂窝、麻面、气孔等现象；混凝土颜色是否一致；检查梁体起拱值大小，是否符合设计要求；梁体安装前后要逐梁检查支座位置、平整情况，支座与梁体、盖梁接触情况等；桥梁安装要与预制进度密切配合，使梁体存放时间不能超过3个月，防止梁体起拱值超标。梁体安装就位后，要及时完成梁体横向连接和湿接头施工，桥面铺装前要逐梁测量高程，确保桥面铺装层厚度达到设计要求。54预应力张拉剪力控制要点从总体讲，目前预应力施加力不足、压浆技术不成熟、压浆不饱满，造成应力疲劳与应力衰减、钢绞线握裹力低下，缩短梁体使用寿命。针对以上情况，预制后张法预应力梁时，要特别注意解决存在的问题。预应力梁张拉要进行双控，即油表控制张拉力，用钢尺控制伸长量，双控均应在设计允许范围内。张拉过程中监理要全程旁站并做好张拉记录。对于后张拉预应力梁，监理要认真检查波纹管位置、误差不准超过规定值；预应力张拉后14D内应进行孔道压浆，并做好压浆记录，留足水泥压浆的抗压试块；压浆后应及时封锚，用砂轮等冷切割方式割断钢绞线，不允许用弧焊、氧焊切割钢绞线；起吊时间不应过早，必须在压浆强度达到梁体混凝土强度60以上且大于22MPA时才能吊装或梁体移位。后张法预应力梁孔道压浆不饱满造成握裹力不足，预应力效应降低，直接影响桥梁使用寿命和承载力。目前较好的压浆方法有真空压浆法。从操作方法上可采用低速慢压法，目的是保持孔道压浆饱满。监理还应注意检查锚具质量，锚具质量也是直接影响预制应力不足的原因之一。此外，各种预应力梁在张拉中，还应控制一片梁中多根钢绞线张拉力，应按同一指标控制；箱梁、空心板梁还要严控芯模上浮，成型后认真检查顶板厚度。55桥面铺装的监理要点桥面排水不畅是造成桥面铺装早期破坏的主要原因，因此，监理要认真检查桥面排水系统，浅水孔孔口高程必须低于桥面铺层高程，此便使桥面水和渗入路面水顺畅排出桥体；监控路面防水层的施工质量，防止渗入水渗入混凝土表层造成桥面铺装层表层翻浆；监控桥面防水层的施工质量，使渗入水沿防水层排入浅水孔，以使渗入水从浅水孔排出桥体外。毕业设计总结此次毕业设计历时三个多月，在辅导老师的悉心指导下，我顺利的完成了毕