连云港市xx河挡潮闸拆建工程项目可行性研究报告

连云港市加快海堤达标重点堤段达标建设实施方案XX县XX河挡潮闸拆建工程可行性研究报告连云港市XX规划设计院二九年五月连云港市海堤达标工程XX县XX河挡潮闸拆建工程可行性研究报告批准核定审查项目负责人参加人员目录第一章综合说明1第一节工程现状1第二节工程主要存在的问题2第三节工程拆建缘由3第二章水文6第一节流域概况6第二节水文气象6第三章工程地质9第一节概述9第二节工程勘察成果13第四章工程布置及工程设计14第一节工程等别和标准14第二节工程选址14第三节工程设计14第五章施工组织设计32第一节施工条件32第二节施工布置33第三节主体工程施工34第四节施工总进度36第六章工程占地及移民安置37第七章环境影响评价37第八章工程投资估算38第一章综合说明第一节工程现状XX河挡潮闸位于XX县青口镇小沙村东北，XX河入海口上游2000米处。该闸于1965年11月开工兴建，1966年3月竣工交付使用。XX河挡潮闸为开敞式块石钢筋砼混合结构，共4孔，每宽净宽2米；闸墩为浆砌块石钢筋砼混合结构，门槽处为钢筋砼结构，其余为浆砌块石结构，中墩厚08米，缝墩厚120米，边墩厚06米，墩顶高程55米，闸室总宽120米；底板为钢筋砼平底板，共2块，顶高程10米，厚08米，顺水流向长13米；上游砼防渗铺盖长10米，干砌石护底长80米；下游采用下挖式消力池消能，消力池为140砼结构，池深10米，长16米，厚08米；海漫为块石结构，前半段浆砌，后半段干砌，后接抛石防冲槽，海漫和防冲槽共长20米，闸身总长670米；闸上交通桥为钢筋砼板式结构，桥面高程55米，净宽40米，厚02米，按汽6设计，汽8校核；工作桥为钢筋砼板梁式结构，桥面高程80M，桥面宽25M；排架为浆砌石实体结构，与闸墩同厚；闸门为木结构，门顶高程32米，上设钢筋砼胸墙挡水，胸墙底高程30米，顶高程55米；闸门采用8T手电两用螺杆式启闭机启闭；岸墙为浆砌石空箱结构，与闸室边墩分离布置，宽60米，顶高程55米；上游翼墙为浆砌石重力式圆弧形挡土墙，墙顶高程4832米；下游翼墙为浆砌石重力式直线形挡土墙，墙顶高程4032米。XX河挡潮闸的主要作用是挡潮、御卤、防淤、排涝、蓄淡灌溉和淋洗盐碱荒地；设计保护4万人口、3万余亩耕地免遭潮水洪涝威胁；该闸建成并投入运行后，XX河两岸3万余亩耕地解除了的内涝，下游15万余亩盐碱荒地经过淋洗变成了良田。该闸不仅起着挡御海潮，防止海水倒灌作用，同时起着防止XX河下游段河床淤积，并蓄淡灌溉等作用。XX河挡潮闸建成并投入运行以来，发挥了其挡潮、御卤、防淤、排涝、蓄淡灌溉和淋洗盐碱荒地的作用，社会效益、经济效益显著。第二节工程主要存在的问题1、设计标准低。该闸原按4级建筑物设计，随着海堤达标建设的深入进行，根据江苏省水利厅苏水管199883号文“关于我省沿海挡潮建筑物达标建设设计标准的通知”的要求，XX河挡潮闸位于海堤上，应按2级建筑物设计。2、闸顶高程不足。该闸闸顶高程为55M，不满足海堤达标的要求。3、未考虑抗震设防。该闸位于7度地震烈度基本区，按水闸设计规范和水工建筑物抗震设计规范，必须进行抗震分析计算；原设计未考虑抗震设防，显然不符合规范要求，也存在不安全隐患。4、胸墙砼碳化严重，多处出现顺筋裂缝，局部保护层脱落，内部主筋锈蚀。5、交通桥病害严重。交通桥设计标准为汽6级，为钢筋砼板式结构，厚02米；板底钢筋锈蚀情况极为严重，局部砼保护层剥落，砼强度大大降低，目前交通桥存在严重的安全隐患。6、闸门为木质结构，止水损坏。止水橡皮老化，门顶止水普遍破损，漏水严重，导致海水倒灌。7、上、下游护坡、消力池毁坏。上、下游护坡因年久失修，加之潮水冲刷，多处已坍塌；据现场管理人员多年观测，上游护坦、下游海漫、防冲槽毁坏严重，消力池多处裂缝，直接威胁闸身安全。8、上、下游河道淤积严重。由于平时闸门关闭挡潮蓄水，上游河道内水不流动，据观察分析，淤积厚度15米左右。下游受涨潮影响，海水带来大量泥沙淤存于闸下，严重影响水闸安全泄水。第三节工程拆建缘由一、工程检测资料江苏省水利建设工程质量检测站于1998年9月对XX河挡潮闸进行病害检测，并以苏水质检水工字（98）第041号提出“XX河闸病害检测报告”，现场检测结果如下1、工作桥现工作桥大梁为1996年更换的钢筋混凝土梁，外观检查混凝土表面粗糙，气孔较多；未发现大梁裂缝及钢筋锈胀现象。砼碳化深度检测2号孔大梁67MM、4号孔大梁355MM。砼表层回弹检测各测区评定回弹值为38，综合评定砼表层质量差。2、胸墙胸墙为140钢筋混凝土结构，厚15CM。从检查情况看砼表面普遍露砂；胸墙下端20CM高范围钢筋锈胀现象较普遍，局部砼剥落，钢筋截面积锈蚀率5。碳化深度大于钢筋保护层厚度。3、交通桥为20CM厚100CM宽钢筋砼预制板，每孔铺设8块。外观检查板底钢筋锈蚀情况较严重，每孔的边板普遍露筋，钢筋锈蚀率10，中间板块普遍钢筋锈胀，局部保护层砼剥落。砼炭化深度检测2孔为1113MM；4孔为1217MM。砼表面回弹检测各测区平均回弹值为4748，综合评定砼表面层质量为一般。4、闸门闸门为96年更换的木质门。闸门宽高为228M42M。外观检查门体结构及侧止水装置完好，门顶未装设止水。5、闸墩、翼墙及护坡闸墩及上下游翼墙为100浆砌块石结构，每孔闸墩间设有6根2020CM钢筋砼撑梁（上游侧4根，下游侧2根），从检查情况看，下游翼墙局部顶面块石受渔船碰撞脱落，墙面块石勾缝砂浆质量较差，长期以来受水流侵蚀已大片脱落；撑梁钢筋锈胀保护层开裂现象较普遍，严重部位砼剥落。闸墩门槽部位为钢筋砼结构，检测砼碳化深度为40MM80MM，检测结果表明砼碳化深度已达到钢筋保护层厚度。二、工程鉴定意见江苏省水利专家委员会、省水利厅、连云港市水利局联合成立了安全鉴定专家组对XX河挡潮闸的稳定及结构强度进行了安全鉴定，其主要鉴定意见如下1、XX河挡潮闸建于1966年，该闸原按4级建筑物设计，规划设计标准较低，根据海堤达标要求，XX河挡潮闸应提高为2级建筑物。该闸胸墙顶部高程和地震期整体稳定不满足规范要求，墩墙为砌石结构，不符合抗震设计要求。2、该闸环境条件类别为四类，根据水工混凝土结构设计规范中结构耐久性的有关规定，素砼要求最低强度等级为C20，现底板为140素砼，不满足规范要求。3、XX河挡潮闸砼构件普遍存在碳化现象。胸墙混凝土表层成块剥落，钢筋裸露、锈蚀严重。胸墙与门顶间止水失效，漏水严重，导致海水倒灌。公路桥混凝土碳化较深，砼鼓胀、开裂。交通桥、工作桥桥板已普遍出现顺主筋向的通长裂缝，存在严重的安全隐患。4、闸门为木质结构，损坏严重；止水橡皮老化、损坏，部分止水压板锈穿，漏水严重。5、下游消力池局部损坏，下游块石护坡因年久失修，局部已坍塌。6、上、下游河道淤积严重，淤深在15米以上，影响水闸安全泄水。7、工程管理制度较为健全，控制运行方式基本正常，但管理设施陈旧。三、专家论证意见该闸经省水利厅及连云港市水利专家进行安全类别评定，按照水利部水闸安全鉴定规定（SL21498）的第602条分类标准，评定为四类闸。综上所述，XX河河挡潮闸整体结构在强度和稳定性方面都严重地不足，不能满足现行条件下的工程安全要求。加上该闸建成已近半个世纪，各种材料和设备日趋老化，已失去继续加固的意义。为了确保XX河两岸人民生命财产的安全及各产业的共同发展，拟对XX河挡潮闸拆除重建，本次可研也按拆建方案设计。第二章水文第一节流域概况XX河原是青口河分洪的南堤排水沟，1965年拓浚成河。上游沿莒青干渠北侧，经王留、南庵、五里墅3座节制闸至XX河挡潮闸，经分洪口排水入海，全长16公里，流域面积436平方公里。第二节水文气象一、水文地质XX河挡潮闸位于XX县城东北方向，附近有小沙村。气候湿润，四季分明，全年七八月份气温最高，月平均气温268，年平均气温137，最高气温可达40，大于35的高温天气平均每年87天，一月份最冷，月平均气温02，最低气温为181，小于10的日数平均每年不到6天。年降水量为9396毫米，冬夏季降水不均，68月份降水量占全年总降水量的63。全年有降水日为944天，7月份最多，达15天，1月份最少，为4天，年蒸发量1250毫米。冬季有积雪日数72天，最大积雪深度28厘米。场地地表水主要为淡水与海水混合，地下水类型为潜水及承压水，地下水与地表水通连，其变化主要受地表水影响。承压水主要分布于第5、7层砂层中，第4层原为弱承压力，但人为影响与上层水相通。其补给来源主要为地表水体及大气降水的渗入。排泄主要以蒸发及侧向迳流为主。承压水主要潜水入渗及侧向径流入渗，排泄以向粘土层入渗及侧向径流为主。初见地下水位情况初见水位埋深（米）初见水位埋标高（米）数据个数最小值最大值平均值最小值最大值平均值稳定地下水位情况初见水位埋深（米）初见水位埋标高（米）数据个数最小值最大值平均值最小值最大值平均值根据区域水文地质资料及当地建筑经验，按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性，判定结果腐蚀性类型为结晶类硫酸盐型，其中地表水对混凝土具弱腐蚀性，地下水对混凝土具中腐蚀性。二、气象1、本区处于亚热带向暖温带过渡性气候带，属于半湿润季风气候区，冬季干冷，夏季湿热，四季分明，年平均降水为9764毫米，降水日数69117天，多年平均963天。降水量比同纬度的徐州年降水量多100多毫米，显示了海洋性气候对海岸带的影响。年平均气温121141，无霜初期为4月6日，终霜期11月1日，间隔日数平均为1572天。年蒸发量为江苏省之冠，一年平均水面蒸发1100毫米，陆面蒸发为640毫米，干旱指数R067。全年最多的风向为NNENEN，频率10左右，16月自NNESSE顺时针转，712月SSENEN，反时针转。陆上年平均风速34M/S，海上年平均风速47M/S。三、潮汐沿海潮汐以无潮点（3430N12110E附近）为中心的旋转潮波控制整个海区，此旋转潮波为从东海传向黄海，继续北上过程中因山东半岛海岸反射等原因形成左旋潮波。XX浅海由北而南，涨潮时间逐渐推迟，涨落平均历时约4小时，高潮汐流约04205小时，低潮汐流约05小时。由北向南，高潮发生时间不断推迟，平均间歇67小时，一般涨潮流速大于落潮流速。第三章工程地质第一节概述一、地层结构本场区勘察深度范围内，地基土自上而下分为如下7层。1层素填土灰褐色，湿、松散，以粘性土为主，夹杂少量砂石。场区普遍分布，厚度091130M，平均110M；层底标高310321，平均316M。2层粘土灰褐色，局部夹中砂团块，软塑。场区普遍分布，厚度110110M，平均110M；层底标高231231M，平均标高231M；层底埋深090090M，平均090M。3层淤泥质粘土灰色，夹大量砂，互层，软塑流塑。场区普遍分布，厚度100100M，平均100M；层底标高121121M，平均121M；层底埋深200200M，平均200M。具有高含水量，高灵敏性的特点，为不良工程地质层，应采取相应处理措施。4层粉细砂灰黄色，饱水，土质不均，局部夹粘土或淤泥，含贝壳碎片，松散。场区普遍分布，厚度430430M，平均厚度430M；层底标高021021M，平均021M；层底埋深300300M，平均300M。具中等渗透性，应采取相应的防渗措施。5层中砂灰黄色，饱水，级配好，主要由石英及长石粒组成，局部夹粘土团块，摇振反应强，中密。场区普遍分布，厚度170170M，平均170M；层底标高409409M，平均409M；层底埋深730730M，平均730M。6层粘土黄褐色，含钙质结核，直径约5CM左右，底部粉粘含量较高，切面稍光滑，干强度高，韧性高，无摇振反应，硬塑。场区普遍分布，厚度675675M，平均675M；层底标高579579M，平均579M，层底埋深900900M，平均900M。7层粗砂粗砂灰黄色，级配较好，局部夹粘土薄层，中密。该层只在JZ02孔揭示，未揭穿。四、岩土工程分析评价1、地层承载力根据标贯测试统计结果，场地地基土承载力特征值评价如下1层素填土060KPA2层粘土070KPA3层土淤泥质粘土050KPA4层粉细砂085KPA5层中砂0240KPA6层粘土0220KPA7层粗砂0310PA2、场地土地震效应场地的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度010G。设计地震分组为第三组。3场地稳定性和适宜性评价该场地地形高差不大，拟建场地虽处于我国著名的郯庐断裂东侧，但该断裂近百年来无活动迹象，因此，判别场地稳定性较好，场地地貌类型单一，地层结构简单，分布较连续，厚度较稳定，物理力学性质较均匀，适宜该闸的改建。4岩土层渗透性评价根据区域地质资料及当地经验，第层粘土层具弱渗透性，第层淤泥质粘土具级弱渗透性，第层粉细砂为弱中渗透性。（最终以土工试验为准）5不良地质层1）软土场地内普遍存在淤泥质粘土，含水量高，强度低，压缩性大，该层土厚度分布变化不大，为不良地质层，设计时应充分考虑其对拟建工程的不利影响。2液化土根据勘察资料，本场地存在第层粉细砂及第层中砂液化砂土，经液化判定第四层为轻微液化。第五层中砂为不液化土；详见下表（最终以结合土工试验数据判断为准）JZ01孔砂（粉）土液化指数计算成果表顺序号层号标贯起始深度DS米）标贯实测基数N635击）粘粒含量C地下水位DW米）标贯起始深度DS（米）地下水位DW米）标贯校正基数N635击）临界标贯基数NCR击）判别结果14345603100345100600780液化24495703100495100700786液化34645703100645100700876液化4579515031007951001500966不液化JZ02孔砂（粉）土液化指数计算成果表顺序号层号标贯起始深度DS米）标贯实测基数N635击）粘粒含量C地下水位DW米）标贯起始深度DS（米）地下水位DW米）标贯校正基数N635击）临界标贯基数NCR击）判别结果14645170309645091700882不液化24795260309795092600972不液化三、结论与建议1、该场地地形高差不大，判别场地稳定性较好，场地地貌类型单一，地层结构较简单，分布较连续，厚度较稳定，物理力学性质较均匀，适宜工程改建。2、改建闸坐落于地坪土层内，场地内普遍存在淤泥质粘土，厚度分布相差不大，为不良工程地质层，将使基础产生沉降，设计时应充分考虑其对拟建工程的不利影响。在力学强度上本层应作相应的处理才能满足基础对地基持力层的要求。第层为弱透水层。第3层为极弱透水层。第4层为弱中渗透，应考虑防渗问题，采取相应的防渗措施。第4层粉细砂为松散，施工应采取相应的措施，防止出现流砂及涌砂现象。3、场地的抗震设防裂度为7度，属第三组，设计地震基本加速度为010G。4、根据区域水文地质资料及当地建筑经验，按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性，判定地表水对混凝土具弱腐蚀性，地下水对混凝土具中腐蚀性；按地层渗透性，水对混凝土结构的腐蚀性判定水对混凝土结构的腐蚀性无。第二节工程勘察成果见附图第四章工程布置及工程设计第一节工程等别和标准1、建筑物等级2级2、工程设计标准（1）挡潮水位按100年一遇设计，200年一遇校核。（2）交通桥标准原设计旧汽6，现在较多超载车辆通过，按汽15重新设计。3、地震设计烈度7第二节工程选址原址拆建。第三节工程设计一、设计工况设计情况正向挡水上游水位250M，下游水位100M反向挡水上游水位100M，下游水位467M校核情况反向挡水上游水位100M，下游水位483M正向挡水上游水位250M，下游水位1007地震反向挡水上游水位100M，下游水位467M7地震二、孔径设计与原有老闸总净宽相同，由原来的4孔2米改为1孔8米。三、消能防冲设计1计算工况拟定假定上游内河水位达到最高汛限水位25M，下游低潮位10M时紧急开闸泄洪。2消力池深度计算计算式采用规范式（B111）B114，初拟池深D10M。21有关参数确定水跃淹没系数0取11水流动能校正系数取105过闸单宽流量Q101/8126M2/S消力池首端宽度B18M消力池未端宽度B2156M由消力池底板顶面起算的总势能TH0D42M出池河床水深HS20M流速系数取10（根据水闸第二版P89表215）22收缩水深计算计算式采用规范式（B113），将上述有关参数值代入计算，收缩水深HC081M。23跃后水深计算计算式采用规范式（B112），将上述有关参数值及HC值代入计算，跃后水深HC“253M。24出池落差计算计算式采用规范式（B115），将上述有关参数值及HC、HC“值代入计算，出池落差Z022M。25消力池深度计算D11253200220563M考虑实际运用中可能出现的不利情况，选定消力池深度D10M。3消力池长度计算计算式采用规范式（B121）、（B122），式中取08，消力池与底板连接段坡比14。水跃长度LJ692530811187M消力池长度LSJ140811871450M计及消力池坡前平台及尾坎长度，消力池全长取20M。4消力池底板厚度计算按抗冲和抗浮要求，分别采用规范式B131和B132计算。41抗冲TK1Q05H025026850510025071M42抗浮TK2UWPM/B，式中K2取12作用于消力池底板底面的扬压力U485KPA作用于消力池底板顶面的水重W40KPA作用于消力池底板上的脉动压力PM取跃前收缩断面流速水头值的5。V1101/0818156M/S，H1V12/2G124KPAPM124056KPA消力池底板的饱和重度B取25KN/M3将上述各值代入式（B132）计算得T061M。综合抗冲与抗浮计算结果，取池厚T08M。5海漫长度计算消力池末端宽度156M，QS101/156647M2/S，QS05H025198，在19范围内，且消能扩散良好，故海漫长度可按规范式（B21）计算。海漫长度系数KS取75，将上述有关各值代入式（B21）,计算得海漫长度LP1485M，取LP15M。6河床冲刷深度计算海漫未端的河床冲刷深度按规范式B31计算即DM11QM/V0HM式中QM101/214471M3/S，HM2M，V011M/S，则DM11471/112145M故在海漫未端设抛石防冲槽，槽深D取15M。7闸门控制运用方式拟定由上述计算可知，水闸运行时，应严格控制始流条件下的闸门开度，避免闸门停留在振动较大的开度区泄水。开启闸门泄洪时，闸下水位必须达到10M以上。下游水低于10M时，应严格控制泄洪流量，严禁在下游水位低于10M时闸门全部开启泄洪四、防渗设计1、地下轮廓设计T闸室地下轮廓布置图2、渗径验算设计防渗长度L4050408002101001200100709508050203730CM373M参照规范表432，按保守考虑，选定C9，48310383M，则93833447ML373MHC故闸基防渗长度满足规范要求。五、闸室稳定计算1、闸室纵向稳定计算闸室纵向稳定计算水位组合本闸共1孔，闸孔净宽8米，闸墩厚10米，顺水流方向长度12M。根据稳定计算水位组合表，闸室纵向稳定计算拟分以下六种工况进行竣工完建期设计正向挡水（内河水位250M，外海水位100M）设计反向挡水（内河水位100M，外海水位467M）校核反向挡水（内河水位100M，外海水位483M）正向挡水抗震（内河水位250M，外海水位100M）反向挡水抗震（内河水位100M，外海水位467M）11完建期完建期上、下游无水，假定地下水位在底板底面以下，取钢筋混凝土重度为25KN/M3，砌石重度230KN/M3，闸室结构自重具体计算见下表及图。XX河挡潮闸闸室计算成果表（以底板下游端最低点为矩心）部位名称部位代号重量（KN）力臂（M）力矩（KNM）底板G15250006003150000闸墩G24342506002605500公路桥G350000350175000便桥G49000108597650胸墙G518200730132860排架G618320790144728工作桥G720630790162977启闭机房G81200079094800启闭机G910007907900钢闸门G10120607909527411004606666689偏心矩EB/2M/G006M偏下游基地压力最大值PG/D16E/B9437KN/M2最小值PG/D16E/B8904KN/M2PMAX/PMIN10620闸室自重计算图12设计及校核工况荷载计算简图H2L设计正向挡水工况计算简图设计反向挡水工况计算简图抗滑稳定计算表计算情况GHKCKC结论正向挡水9561111134413满足规范安全要求设计情况反向挡水8291122727013满足规范安全要求校核情况反向挡水82131310251115满足规范安全要求13设计及校核工况基底压力及不均匀系数计算基底压力及不均匀系数成果表计算情况GMEPPMAXPMIN结论正向挡水9561567740067968821577201062满足规范要求设计情况反向挡水8291476130266909779960201302满足规范要求校核情况反向挡水82134685802968447852583613525满足规范要求2、地震期闸室抗滑稳定计算21闸室各构件地震惯性力计算计算式FIKHCZAIWI式中AI地震加速度分布系数，参照水工建筑物抗震设计规范（SL20397），AI值按附图取用。KH水平向地震系数，7O震区KH01CZ综合影响系数，取CZ025WI闸室某计算层自重地震惯性力计算列于附表22水平向地震动水压力计算单位宽度水压力计算式F0065KHCZH2式中为水重度，10KN/M3；H为水深。动水压力作用点位置在水面以下054H处。地震惯性力及地震动水压力计算表部位名称重量（KN）KHCZAIFIKN底板5250010251013125闸墩4343010251516284公路桥50001025202500便桥900102520450胸墙1820102519865排架18301025301374工作桥20601025402063启闭机房12001025401200启闭机100102540100钢闸门12101025133921100538353上游065010251035281593设计正向挡水下游上游0650102510228520地震动水压力设计反向挡水下游0650102510567284179设计正向挡水闸室滑动效应100851111383531593128384KN0S闸室抗滑效应025/12110052132123575184313KNDR/，故稳定。0SD/闸墩底面闸墩顶面工作桥面124AI地震加速度分布系数设计反向挡水闸室滑动效应10085122738353417952140005KN0S闸室抗滑效应025/12110052978125692149013KNDR/，故稳定。0SD/六、空箱岸墙稳定计算闸室两侧岸墙为钢筋砼空箱式挡土墙结构，宽7M，长12M，与闸室分离布置。墙顶高程65M，墙底高程20M，顶板厚050M，行车部分顶部做法与交通桥相同；底板厚1M，岸墙断面如图示。岸墙中间用纵、横向隔墙分隔为前、后及上、下游四部分，箱内回填中砂，湿容重180，回填砂顶高程前箱10M，后箱35M，2/MKN岸墙断面如图示。岸墙后回填砂壤土，回填土性质与上、下游翼墙相同，地基容许承载力R200KPA。根据岸墙结构型式，取岸墙整体计算其完建期稳定性。1、各项系数推求（1）等值内磨擦角根据水闸P411式（540）计算等值内摩擦角。将上述有关参数值代入，可计算得D33O,取D28O。（2）土压力系数采用规范式（D014）计算，KA0361（3）超载系数箱顶荷载按3考虑，K23/1875110442/MKN2、岸墙稳定计算计算成果表KC169KC125符合规范要求P14007R200符合规范要求K0618K015符合规范要求E037PMAX18420符合规范要求PMIN95931922符合规范要求5017上上40上G32G5G67HKAQ上七、上、下游翼墙稳定计算1、上游翼墙计算上游翼墙为重力式圆弧翼墙，墙顶高程36米，墙底高程10米，翼墙墙身为C30钢筋混凝土扶壁结构，翼墙断面如图示，墙后回填砂壤土，湿重度180，浮重度3/MKN100，26O，C6，填土面水平。墙后人群荷载按23/MKNT2计，地基容许承载力R200KPA。2上游翼墙为圆弧形，参照水闸有关圆弧翼墙墙后土压力计算方法，上游翼墙取单宽截面进行稳定验算，墙后土压力按以公式算出的土压力值的075倍考虑。取完建期及校核反向挡水两种工况计算其稳定性。11各项系数推求（1）等值内摩擦角根据水闸P411式（540）计算等值内摩擦角。将上述有关参数值代入，可计算得D39O。为安全计，取用数值较计算值降低5O，取D34O。（2）土压力系数计算式采用规范式（D014）0283245TAN02DK（3）超载系数计算式采用水闸P411式（539）。K22/184411051（对底板底面）12完建期稳定计算计算简图如下5016340504362G12上A完建期填土到34M，地下水位假定位于底板底面以下，对图中A点求矩，荷载及力矩计算结果列入表中。完建期作用荷载及力矩计算表荷载竖向力水平力竖向力臂水平力臂竖向力矩水平力矩土重G13168030095040扶壁G29004704230扶壁G3750025018750扶壁G446000803680土压力G5477616779751217007975446804776113725计算成果KC374KC13符合规范要求P8936R200符合规范要求K01526K015符合规范要求E005PMAX9422R200符合规范要求PMIN84501122符合规范要求13校核反向挡水工况闸门关闭挡水，墙前水位10M，下游水位483M，根据闸基渗流计算结果，墙后地下水位近似按铺盖段平均渗压水头计，约19M，取20米。该工况下对翼墙A点求矩，荷载及力矩计算结果列入表中。反向挡潮工况荷载及力矩计算表荷载竖向力水平力竖向力臂水平力臂竖向力矩水平力矩土重G134080300102240扶壁G29004704230扶壁G3750025018750扶壁G446000803680浮托力G513025325浮托力G636471692渗压力G775332475水压力G864801207776水压力G93380872941土压力G1019261803466土压力G113744071524土压力G121375121650699581147626220677558482计算成果KC155KC13符合要求P5244R200符合规范要求K0610K015符合规范要求E027PMAX6940R200符合规范要求PMIN35481962符合规范要求2、下游翼墙计算下游翼墙为扶壁式直线型挡水墙，因下游设计高潮位出现机率较小，持续时间较短。为降低翼墙高度，缩小墙身断面，将墙顶置于400M。翼墙墙身采用C20钢筋混凝土结构，翼墙断面如图82示。墙后回填土与上游翼墙同，填土面水平。墙后人群荷载按2计，地基容许承载力R200KPA。取完建期及海潮漫顶退潮快2/MKN速排水不完全二种工况计算其稳定性。21各项系数推求（1）等值内磨擦角计算方法与上游翼墙同，计算得D38O,取D33O。（2）土压力系数计算式采用规范式（D014）0295245TAN02DK（3）超载系数计算式采用水闸P411式（539）。K22/18511041（对底板底面）22完建期稳定计算计算成果KC258KC13符合规范要求P9926R200符合规范要求K01010K015符合规范要求E006PMAX10566R200符合规范要求PMIN92861142符合规范要求5401406386G12上完建期填土到墙顶50M，地下水位假定位于底板底面以下，对图中A点求矩，荷载及力矩计算列于结果列入表中。23海潮漫顶退潮排水不完全工况海潮漫顶后，墙后水位迅速抬高，海潮退去则必须采取相应措施降低墙后水位，考虑排水不完全，取墙后地下水位为10M，墙前退潮无水。计算成果表KC173KC13符合要求P8585R200符合要求K0748K015符合要求E022PMAX10672R200符合要求PMIN64981642符合要求1040G1238109G256G7上第五章施工组织设计第一节施工条件1、对外交通条件XX河挡潮闸工程西距沿海公路约2KM，对外交通路况较好。2、水文、气象、潮汐工程地区处于暖温带，属于暖温带海洋季风气候，冬干冷、夏温热、四季分明。多年平均降水量9339毫米，年内降水分布极不均匀，70以上集中于68月份，最大年降水量为14827毫米，最小年降水量为4549毫米。由于夏季雨量大而集中，再加上是海上风、暴、潮多发季节，区域极易受到洪涝灾害威胁。本区年平均气温132，平均相对湿度为73，无霜期为2139天。根据多年资料分析，区域内历年内最多风向为东北风，频率为10，东风频率9，北风频率8，西风和西南风频率为3。全年平均风速29米/秒，最大风速1424米/秒。工程位于黄海海州湾。潮汐特征海州湾潮波属驻波性质，以无潮点北纬3431，东经12110附近为中心旋转潮波控制整个海区。XX浅海由北而南，涨潮时间逐渐推迟，涨落平均历时12小时25分，其中涨潮历时4小时余，落潮历时7小时余，高潮憩流2530分钟，低潮憩流30余分钟，两个潮期等于1个太阳日。海区由北往南，高潮发生的时间不断推迟，平均高潮间隙57小。高潮水位100年一遇41M，50年一遇38米，20年一遇35米，10年一遇32米。波浪累年平均海区偏北浪向频率68，主浪向东北东，频率为14，强浪向为东北。3、施工道路布置本工程交通便利，不需要修专门的场外施工进场道路。可利用现有的进场道路，但需要随时进行道路的维修，以满足材料进场的需要。4、施工供水（1）生活用水生活用水可采用租住房屋的自来水。施工生活区生活用水可在现场设蓄水池，然后配送水车，从附近村庄拉自来水使用。（2）施工用水施工用水采用河水和水塘中水，若水质检测不符合，可在现场设蓄水池，然后配送水车，从村庄拉自来水使用。5、施工供电根据工程规模及现场情况，供电采用发电机组进行，计划配备75KW发电机组2台套（1台备用）、24KW发电机组2台套，总发电瓦数可达198KW，同进场内架设供电线路至主要道路工地、拌和站、主要施工现场、机械修理场和生活区。工地采用三级保护装置，局部地区采用二级保护装置。第二节施工布置一、施工围堰本工程施工围堰有上游围堰、下游围堰。1、上游围堰上游围堰由草袋子堰和素填土围堰组成，在施工过程中，首先打好草袋子堰，然后再施工素填土围堰。草袋子堰可用车将粘土拉至滩面，然后人工装袋打子堰。草袋子堰打完后，再进行素填土围堰施工，填土完成，用防渗土工布覆盖填土，纺织袋装土护面。2、下游围堰下游围堰由围堰木桩、软体沉排、草袋子堰、素填土围堰组成，软体沉排采用芦柴扎捆，内包裹毛块石的做法，围堰木桩为15400圆木桩。施工中，围堰木桩用人工打入，按照施工图纸，布置成150，200梅花型，中泓段木桩伸入底部沉排20厘米长，围堰木桩施工顺序按照从南侧往另北侧施工。在施工围堰木桩的同时，可将草袋装土，待木桩打至中泓处，先施工南侧滩面草袋子堰，中泓围堰木桩完成继续施工北测滩面木桩，草袋子堰施工也从南至北施工。草袋子堰施工前，应按施工图纸将土工布铺设好，特别是应将土工布伸入两侧滩面围堰内10米长，土工布铺设进度按照软体沉排的进度施工，并连接好土工布。软体沉排施工时，相互错开位置，并用麻绳相捆绑。草袋围堰达到30后，开始排除堰内积水，堰内积水排除后，将围堰底部淤泥清除，逐层铺土，铺土用进占法施工，每层控制40厘米厚，推土机推平，围堰高度为5米。第三节主体工程施工一、砼工程本工程砼浇筑量较大，根据施工现场的实际情况，砼从搅拌站运至施工部位，最低处高差有6米多的特点，垂直运输十分不便，现根据施工部位的不同，砼运输的施工方法是砼泵运输。预制砼工程为预制砼板工程，首先考虑预制场地，本工程预制砼量较小，预制场地可以安排40平方米。人工平整场地后，用蛙式打夯机夯实，然后用3厘米厚细石砼找平。预制模板采用组合平面钢模，模板表面光滑平整，每次使用前清洗干净，不允许有砼残渣等滞留表面，为防锈和便于脱模，模板表面涂抹优质脱模剂。二、砌石工程本工程砌石工程为海漫砌石、护底砌石、护坡砌石及挡土墙、翼墙等。施工中按照“先底后上，先格梗后砌石”的施工方法施工。三、制作安装工程1钢闸门制作安装钢闸门制作由连云港市水利机械厂制作，钢闸门制作和安装标准应符合水工建筑物金属结构制造、安装及验收规范（SIJ201、DLJ201）的有关规定，闸门安装所使用的测量工具和仪表，应符合有关规定。该闸门拟现场一次整体制作，然后进行喷锌防腐处理。钢闸门吊装过程中，应采取保护措施，严防构件变形和加工面损伤，闸门安装前，门槽、门坎等应先行清理干静。2启闭机安装启闭机安装前，请厂家到施工现场进行指导，启闭机安装应以闸门起吊中心为基准，纵横向中心偏差应小于3毫米，水平偏差应小于05/1000，高程偏差宜小于5毫米，并对启闭机全面检查。启闭机安装定位后，机架底脚螺栓应立即浇灌砼，机座与砼之间用水泥砂浆填实。启闭机安装后，请厂家在现场指导，然后进行试车。第四节施工总进度施工总工期计划为8个月，当年的9月下旬开始筑围堰，次年的汛前全部竣工。当年的10月下旬至次年1月进行水下工程施工，时间3个月；2月下旬进行交通桥、工作桥等水上工程的施工，4月份进行机电设备安装调试、供电线路安装、管理设施建设，确保于5月底以前