土木工程专业毕业设计-10层住宅楼计算书毕业论文.doc

毕业设计第一部分 建筑设计第一章 建筑部分一 工程简介及设计依据 (一) 工程简介 本工程地处烟台市，首层为半地下室，作为住户储物仓库。地上十层为住宅楼。建筑高度为35.5 m，建筑类别为二类，耐火等级为二级，抗震设防烈度为7度近震，层高均为3.0m。建筑面积为3400m2 。顶层12层塔楼为电梯机房，高2.5 m。 （二）设计依据1. 民用建筑设计通则（JGJ37-87）2. 住宅设计规范（GB 5009699）3. 高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95） （三）设计要求及方案特点1.建筑平面：建筑平面接近正方形17.518m22. 防火要求：在设计中充分考虑了高层建筑防火要求，采用一个防火楼梯，做为放火疏散之用，楼梯为封闭式，楼梯门为一级防火门。电梯采用一部，可以兼作消防作用。设计满足疏散距离。此设计满足“适用、经济、美观的总体要求，建筑平面简洁、明快、体现时代待征，结构方案合理，体系选择准备、技术先进、利于施工，装饰简洁适用、经济。二 建筑立面设计结构布置对称、均匀，在立面上给人简洁、明快的感觉。三 装修处理 外墙面粘乳白色陶瓷锦砖楼地面：采用天然大理石饰面、卫生间、更衣室等房间采用花岗岩地面。墙面：内墙面采用高级涂料顶彬：除底层仓库用房为普通抹灰外，均做矿棉板吊顶。门窗：外入户门为防盗门，内入户门为钢门，屋内门为木质门。窗为铝合金窗。四 工程做法：卷材1. 层面为SBS卷材防水层，膨胀珍珠岩保温。2. 墙体采用200mm厚蒸压粉煤灰加气砼砌块。3. 屋面做法： SBS卷材防水层 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 40220mm厚 膨胀珍珠岩（2.5%找坡） 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 100mm厚砼现硗板 20mm厚板底抹灰 板下矿棉板吊顶 4. 楼面做法：20mm水泥砂浆面层 100mm厚砼现浇板 20mm厚板底抹灰 板下矿棉板吊顶 第二章 结构部分一 设计规范1. 建筑结构荷载规范（GBJ9-87）2. 建筑抗震设计规范（GBJ11-89）3. 砼结构设计规范（GBJ10-89）4. 钢筋砼高层建筑结构设计与规程（JGJ3-91）5. 建筑结构制图标准（GBJ105-87）6. 高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）7. 高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 32002）二 自然条件1. 基本风压：0.55KN/m2，基本雪压：0.40KN/m22. 抗震设防烈度：7度3. 场地土的类别：二类.4. 地面粗糙程度：B类三 楼层使用荷载（活荷）卫生间、厨房、楼梯间2.0KN/m2,电梯间6.0KN/m2,上人屋面2.0KN/m2.四 结构形式 工程主体结构共11层，总高为35.5m，突出屋面的塔楼为电梯机房。采用框架-剪力墙结构，以增加整体刚度来抗水平侧移。框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级。梁、板、柱剪力墙均为现浇混凝土。混凝土等级1-5层为C40,7-12层为C35，基础为筏板基础混凝土等级C30。柱、梁、剪力墙的受力钢筋等级为级螺纹受力钢，分布钢筋为级钢。第二部分 结构设计第一章 承重结构刚度计算第一节 工程概况本工程为框架剪力墙结构共11层，抗震等级为7级近震，建筑场地类别为类。工程主体结构共11层，首层为半地下室。总高为35.5m，层高为3.0m，突出屋面的塔楼为电梯机房。梁、板、柱、剪力墙均为现浇混凝土。混凝土等级15层为C40，612层为C35。查荷载规范，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级，框架柱轴压比N=N/(Acfc)0.95第二节 梁、板、柱、剪力墙截面尺寸的初步确定 一、初步估算梁板的截面尺寸梁高h=（1/101/18）L,梁宽b=（1/21/2.5）h横向框架梁取h=650361 取h=500 b取250。纵向框架梁 也取h=500 b取250。板的最小厚度应为h板L=86，但考虑到埋设管线等原因，所以取h板=100，高规规定顶层楼板厚不宜小于120mm，顶层楼板厚取为120mm。二、初步估算柱的截面尺寸抗震等级为三级的框架柱的截面尺寸可由轴压比N=N/(Acfc)0.95初步确定。（一）、估算柱的轴力设计值N，框架柱轴力设计值N由竖向荷载作用下的轴力设计值NV并考虑地震作用下的影响由下式可得：N=(1.11.2)NV由本工程为三级抗震等级框架，故取N=1.1NVNV可根据柱支撑的楼板面积，层数及楼层上的竖向荷载，进行计算。对框剪结构竖向荷载可取1416 kN/m2取受荷面积较大的一根柱子进行估算 N=111.116(3.756-4.34.3/4)=3461 kN（二）、估算柱的截面尺寸 边柱截面：bc=hc=437 取bchc=5005002 底层柱 N=0.7250.95（三）、初步确定剪力墙厚度及长度： 剪力墙厚度的厚度为200厚。(高规底部加强部位剪力墙截面厚度不小于200mm)初步估算时，对于7度区，类场地Ac ， Af ，Aw 有如下关系 Ac/ Af（Ac+ Aw）/ AfAw/ Af7度区，类场地0.010.020.030.050.020.03注：表中Ac为框架柱总面积，Af为楼层面积，Aw为剪力墙截面面积Ac=0.50.520=5m2Af=17.518=315m2Ac/ Af=5/315=0.016由另外两式可确定6.3 m2Aw9.45 m2Hw=200， 31.5mLw47.25m剪力墙布置见图。第三节 刚度计算一、 框架柱抗侧移计算1、柱线刚度计算见表1层号截面bchc m2混凝土弹性模量Ec(KN/m2)层高(m)惯性距Ic(m2)Ic=EcIc/h(KNm)6-110.500.50C353.151073.00.005215.471041-50.500.50C403.251073.00.005215.67104表1柱线刚度Ic2、框架梁线刚度计算 考虑梁板整体现浇，对于边框架惯性矩I乘以系数1.5，中框架I乘以系数2.0层号梁截面bb*hb跨度lb(m)砼强度等级惯性矩I0(m4)10-3边框架中框架Ib=1.5I0(m4)10-3ib=(KNm)10-3Ib=2I0(m4)10-3ib=(KNm)1046-11横跨0.250.55.5C352.6043.912.395.213.086.52.6043.911.952.601-5横跨0.250.55.5C402.6043.912.245.212.986.52.6043.911.892.52表2框架梁线刚度ib3、框架柱抗侧移刚度计算，D值法计算见表3，框架柱计有边柱10根，中柱8根。表3框架D值计算层号层高柱KIC12/h2D柱根数楼层D值楼层Cf13中框架中柱1.0070.5015.641.3333.769458.665175.993中框架边柱0.5460.4115.641.3333.0963边框架中柱0.7550.4555.641.3333.42643边框架边柱0.4090.3775.641.3332.8384253中框架中柱1.0070.3355.641.3332.518433.199.33中框架边柱0.5460.2155.641.3331.61363边框架中柱0.7550.2745.641.3332.06143边框架边柱0.4090.1695.641.3331.277463中框架中柱1.0230.3385.471.3332.468432.46597.3943中框架边柱0.5540.2175.471.3331.58263边框架中柱0.7670.2775.471.3332.02243边框架边柱0.4150.1725.471.3331.25347113中框架中柱1.0050.3345.471.3332.439432.07696.2273中框架边柱0.5450.2145.471.3331.56263边框架中柱0.7550.2745.471.3331.99943边框架边柱0.4090.1695.471.3331.2384注：标准层 ，ac= 底层 ，ac= D=acic12/h2， cf =h总框架的剪切刚度取各层剪切刚度的加权平均值：Cf=(156.6+71.44+70.1+69.25) 1043.0/33=10.4105kN二、剪力墙等效刚度计算根据初步布置剪力墙，计算每道剪力墙的等效刚度EIwi和总剪力墙刚度EIw1、剪力墙截面选择剪力墙结构的混凝土强度等级不应低于C20。剪力墙的厚度，按二级抗震等级设计时不应小于楼层高度的1/25，（3000/25=120），且不应小于160mm。底部加强部位不应小于200mm。本工程的剪力墙采用双层配筋，剪力墙截面厚度定为200mm。翼缘有效宽度bf，计算剪力墙的内力与位移时，可以考虑纵、横墙的共同作用。纵墙的一部分可以作为横墙的有效翼缘，横墙一部分也可以作为纵墙的有效翼缘。每一侧有效翼缘的宽度可取翼缘厚度的6倍，墙间距的一半和总高度的1/20中的最小值，且不大于至洞口边缘的距离。按此规定选取W1，W2，W3翼缘宽度。2、剪力墙等效刚度的计算1)剪力墙等效刚度计算截面面积w=0.50.5+52+0.50.5+0.40.2=1.58m2截面形心 X0=（0.50.50.25+50.23+0.50.55.75+0.20.45.75）/1.58=3.14m截面惯性矩 Iw= 0.50.532+ 0.40.23+0.50.5(3.14-0.25)2+0.253+0.25(3.14-3)2+(0.50.5+0.20.4)(5.75-3.14)2=6.45m4截面形状系数 (T形截面) =1.312等效刚度(1-5) EcIcq1=2.01108 kNm2 (6-11) EcIcq1= =1.95108 kNm22)剪力墙等效刚度计算截面面积w=0.20.5+2.450.2+0.50.5+1.20.2+0.40.2=1.16m2截面形心 X0=【0.50.50.1+2.450.21.425+(1.20.2+0.40.2+0.50.5)2.9】/1.16=2.04m截面惯性矩 Iw=0.50.23+ 0.22.453+0.553+1.20.23+0.40.23+0.20.5(2.036-0.1)2+2.450.20.6112+(0.50.5+0.21.2+0.40.2)(2.9-2.04)2=1.235m4截面形状系数(T形截面) =1.584等效刚度(1-5) EcIcq2= =3.96107kNm2 (6-11) EcIcq2= =3.84107 kNm23、连梁的刚度a 框架与剪力墙连梁刚度(kl8) 只考虑连梁对剪力墙的约束弯矩，不考虑连梁对柱的约束弯矩。梁端约束弯矩系数由下式确定 梁刚性段长度 aL=1.14-0.5/4=0.989m L =5.5+0.864=6.364m a =0.989/6.364=0.15541-5 层 m12=62.04105(1+0.1554)2/【6.634(1-0.1554)3】=3.178105 kNm6-11 层 m12=3.08105 kNmb 剪力墙之间连梁刚度（KL3） 剪力墙之间连梁两端均有约束弯矩，梁尺寸为200mm500mm,则I=20.20.53=0.005m4梁刚性段长度 aL=6-3.14-0.5/4=2.735m bL=2.036-0.5/4=1.911m L =3.7+2.036+2.86=8.596m a =2.735/8.596=0.3182b =1.911/8.596=0.22231-5 层 m12=61.625105(1+0.3182-0.2223)/【8.596(1-0.3182-0.2223)3】=12.82105 kNm m21=10.56105 kNm6-11 层 m12=61.575105(1+0.3182-0.2223)/【8.596(1-0.3182-0.2223)3】=12.42105 kNm m21=10.24105 kNm4、主体结构刚度特征值总剪力墙的弯曲刚度EwIw,总框架的剪切刚度Cf和总连梁的等效剪切刚度CbEwIw=（252.01+1.9525+0.39626+0.38426）3108/33=4.73108KNm2Cf=(156.6+71.44+70.1+69.25) 1043.0/33=10.4105kNCb= =17.32105KN5、计算框剪刚结体系特征值连梁刚度折减系数取为0.55* 将在后面的设计计算中所采用的三组公式写在下面，以后并不罗列在水平荷载作用下，将本结构体系简化为框剪刚结体系1、均部水平荷载作用时的计算公式 = 【（）（-1）-+2（-）】 1-1=【（）-1】 1-2 -/Vo=【-（）】 1-3 2、倒三角形分布水平荷载作用时的计算公式 = 【（）（+-）+（-）（-） 2-1=【（1+-）-（-）-】 2-2-/Vo= -【（+-）-（-1）-1】 2-33、顶端水平集中荷载P作用时的计算公式 = 【（-1）-+】 3-1=【-】 3-2-/Vo=- 3-3 第二章 横向水平荷载计算第一节 荷载重力效应值一、竖向荷载（一）、屋面荷载SBS卷材防水层 0.15KN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4KN/m240220mm厚 膨胀珍珠岩（2.5%找坡）0.0813.5=1.08 KN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2100mm厚砼现硗板 0.125=2.5 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2板下矿棉板吊顶 0.41 KN/m2 屋面恒荷合计 5.11 KN/m2 屋面活荷（上人） 2.0KN/m2雪荷载 0.4 KN/m2（二）、楼面荷载（2-9层）20mm水泥砂浆面层 0.40 KN/m2100mm厚砼现浇板 0.125=2.5 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2板下矿棉板吊顶 0.41 KN/m2楼面恒载合计 3.64 KN/m2卫生间电梯厅、走廊 2.0 KN/m2电梯机房及设备用房 6.0 KN/m210 层 楼面荷载20mm水泥砂浆面层 0.40 KN/m2120mm厚砼现浇板 0.1225=3 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2板下矿棉板吊顶 0.41 KN/m2楼面恒载合计 4.14 KN/m2（三）、卫生间楼面荷载15mm厚陶瓷锦砖 0.12 KN/m220mm厚水泥砂浆 0.4 KN/m280mm厚砼现浇板 0.0825=2.0 KN/m220mm厚板底抹灰 0.34 KN/m2恒载合计 2.86 KN/m2（四）、内隔墙200mm厚蒸压粉煤灰加气砼砌块，两侧各抹20mm厚的混合砂浆5.50.2+200.022=1.9 KN/m2外墙为200mm厚蒸压粉煤灰加气砼砌块，墙外侧贴墙面砖5.50.2+0.12+200.022=2.02KN/m2（五）、门窗重 木门 0.15 KN/m2 铝窗 0.4 KN/m2 防盗门 0.45 KN/m第二节 横向水平地震作用屋面活荷载不考虑，各层活荷载取系数0.5（包括雪荷载）。一、各部分重力荷载代表值计算如下屋面自重（5.11+0.50.4）17.518=1672.7 KN每层梁自重（182+3.24+7.54+5.52）（0.250.525+0.50.02217）+（23.5+4.34+24）（0.20.425+0.40.02217）=384.3 KN柱自重3（0.50.525+170.0240.5）24=498.96 KN剪力墙自重（250.23+1720.02）（17+15.5）=558.9 KN填充墙自重（5.50.2+170.022）（2.5110.8-2.11.512-181.52-0.752.46-0.92.14-1.22.12）=447.2 KN卫生间隔墙（5.50.1+170.022）（4.342.5-12.14）=42.56 KN门窗自重（2.11.512+1.81.52）0.4+（0.752.46+0.92.11.4+1.22.12）0.2=21.96 KN阳台0.11.54.3254+0.11.56.5252+（4.31.14+6.51.12+1.5121.1）0.15.5+171.12（1.512+4.34）0.02=168.7 KN楼面2-10层 （3.64+20.5）17.518=1461.6 KN11层 （4.14+20.5）17.518=1619.1 KN女儿墙及突出屋面的小塔楼2.02（17.52+182）1.1+（250.23+1720.02）（6.0+3.0）=320 KN各层重力荷载标准值计算结果列于下表表 4 Gj、GE 及Geq值层号Gj(KN)质点位置12（塔楼部分）320塔楼部分重心标高处112841.7各楼层重心标高处103741.7193584.8GE=39166.7Geq=0.85GE33292二、结构基本自振周期假想把集中在各层楼面处的重力荷载Gi视作水平荷载来计算结构的质点侧移T然后按式1.7来计算基本自振周期，为了方便计算，可把重力荷载简化为均布水平荷载及顶点集中荷载均布荷载q ： q=39166.7/33=1187 KN/m集中荷载：F=(2841.7-1.51187)+320=1381.4KN在均布荷载q作用下计算由总剪力墙单独承受水平荷载时的顶点位移为Mo,1=0.40m相似的在集中荷载F作用下，顶点位移Mo,=0.037m根据=z/H=1,=2.15由公式1-1及3-1可得到框剪结构在均布荷载作用下，以及在顶点集中荷载作用下的顶点位移系数y(1)/ Mo,1=0.3821 y(2)/ Mo,=0.3701框剪结构的假想顶点位移0.400.3821+0.0370.37010.17m得框剪结构自振周期为T1=1.70.8=0.56s三、相应于T1的水平地震影响系数本工程属类场地、7度设防烈度，地震分组为第一组，由表查得场地特征周期Tg=0.35smax=0.08TgT3s, 则1=max=()0.9max=0.054总地震力Ek=1Geq=0.05433292=1798KN4.各楼层质点的水平地震作用第i层楼面处的水平地震作用Fi= FEk=1798KN突出屋面的女儿墙及塔楼考虑鞭梢效应，放大系数为3，放大的2倍不向下传递。表5横向各层水平地震作用Fi计算表层号Gi(103KN)HiGiHi(103KNm)Fi(103KN)Vi(103KN)FiHi(103KNm)屋顶间（12）32034.2109440.01561426.57426.57*3=79.72908.85112841.73393776.10.13379227.71320.07514.4103741.7301122510.160148272.57592.58177.193584.82796789.60.13809235.02827.66345.783584.82486035.20.122746208.911036.55013.973584.82175280.80.107403182.791219.33838.763584.81864526.40.09206156.6813762820.353584.815537720.076716130.571506.51958.543584.81243017.60.061373104.451611.11253.433584.8932263.20.0460378.341689.3705.0823584.8621508.80.03068752.221741.6313.313584.8310754.40.01534326.111767.778.34700919.1038928注：VI=V+1+Fi,，但V11=F12+ F11水平地震作用时，结构各楼层对应于地震作用标准值的剪力应符合下式要求：Vi列表验算如下： 表6 剪重比验算GiVi屋顶间（12）3203205.1279.72112841.73161.750.5872320.0048103741.76903.4110.4544592.577293584.810488.2167.8112827.605683584.814073225.1681036.5273584.817657.8282.52481219.3263584.821242.6339.88161376.00553584.824827.4397.23841506.57743584.828412.2454.59521611.03433584.831997511.9521689.37623584.835581.8569.30881741.60513584.839166.6626.66561767.719由表中数据可知，均满足上式要求第三节 横向风荷载计算一、垂直作用在建筑表面的风荷载烟台地区W0=0.55 KN/m2垂直作用在建筑表面的风荷载标准值W按下式计算（一）、计算高层建筑用的基本风压W0/ W0/=1.10.55=0.605 KN/m2（二）、风载体型系数s本建筑平面为正方形，由下式确定 s =0.8+1.2/ =0.8+1.2/ =1.4（三）、风压高度变化系数z z=（）0.32上式中取各层楼板相对室外地坪的标高（四）、风振系数=1+(Z)/z振型系数Z=，脉动增大系数查高规表3.2.6-1得=1.34高层建筑的脉动系数 查高规表3.2.6-2得=0.2 表7横向风荷载计算表层号ziz WkBhFiViHiFiHi1232.71.4611.341.66132.411.9612.3434.2409.061131.51.4441.331.631182.676.3388.67332518.91028.51.3981.311.55418383.89172.6302516.8925.51.3491.291.47318379.56252.1272148822.51.2961.271.3918375.03327.1241800.8719.51.2381.241.30218370.28397.4211475.9616.51.1741.221.20818365.23462.7181174.2513.51.1011.191.10718359.8522.515896.93410.51.0161.160.99618353.81576.312645.6737.50.9121.130.8718346.96623.29422.6724.50.7751.090.71418338.57661.86231.4411.50.5451.040.481182.2519.48681.3358.44214299根据上述各系数的取值W=sz W0/二、各楼层标高处的集中风荷载Fi为计算方便，还需根据垂直作用在建筑表面的风荷载W来算出作用于各楼层标高处的集中风荷载Fi：Fi= WBh式中 B- 各楼层受风面宽度 h- 各楼层受风面高度按上式计算Fi的过程和结果详见表7横向风荷载计算表第三章 横向水平荷载作用效应分析第一节 主体结构在横向水平地震作用下的协同工作计算一、荷载折算为方便计算，可把各层质点I的水平地震力Fi折算为倒三角形连续分布荷载q和顶点集中荷载F，水平地震作用Fi产生的基底弯矩和剪力分别为F iHi+33FnF I+Fn倒三角形分布荷载q和集中荷载F产生的基底弯矩和剪力分别为2qH/3+FHqH/2+FqH2/3+FH=F iHiqH/2+F=F Iq=95KN/mF=232KN/m二、水平地震作用下框剪协调工作计算简图三、结构的顶点位移及层间位移验算（1） 计算位移系数y()/M.0和AM0值按 =2.02 计算出在倒三角形分布荷载及顶点集中荷载作用下各楼层标高处的位移系数y()/ m0值倒三角形分布荷载 M.0(1)= mm顶点集中荷载时 M.0(2)= 层号标高=倒三角形分布荷载 顶点集中荷载 总位移层间位移y(1)( )/ m0(1)y(1)( )y(2)( )/ m0(2)y(2)( )y()=y(1)( )+ y(2)( )yi(mm)屋面处 123310.3668.4240.3552.166810.591 11300.9090.3297.5750.311.89029.46551.12610270.8180.2916.7030.2651.61678.321.1459240.7270.2525.7990.2211.34987.14851.1718210.6360.2124.8650.1791.09295.95791.1917180.5450.173.9170.1390.854.76661.1916150.4550.1292.9780.1030.62563.60411.1625120.3640.0912.0860.070.4252.51051.094490.2730.0561.2820.0420.25411.53610.974360.1820.0270.6220.020.12020.74220.794230.0910.0070.170.0050.0320.20160.5411000.19表8横向水平地震作用下结构位移计算表注：表中位移系数由式2-1和3-1求得(2)计算各楼层标高处的水平位移及层间位移倒三角形荷载作用下的水平位移 y(1)() =位移系数M.0(1)顶点集中荷载作用下水平位移 y(2) () =位移系数M.0(2)楼层标高处的水平面位移 y()= y(1)()+ y(2) ()各层间相对位移 yi= y(i+1)- y(i)层间位移及顶点位移验算水平位移验算 (满足要求) (满足要求)四、总剪力墙、总框架和总连梁的内力1、按折算的倒三角形荷载q 计算悬臂剪力V（1）（）及其基底剪力V0(1)=V(1)(0)和基底弯矩M（1）（0），按折算的顶端集中载F计算悬臂剪力V2（）及其基底剪力V0（2）=V（2）（0）和基底弯矩M0（2）V(1)()=V0（1）（1-2）V0（1）=qH/2=1/29533=1567.5KNM0(1)=qH2/3=1/395332=34485KNmV(2)()=V(2)0=F=232KNM0(2)=FH=23233=7656KNm总悬臂剪力 V()= V(1)()+ V(2) ()=qH/2(1-2)+F=1567.5(1-2)+2322、由=2.15由式2-2及3-2计算各楼层标高处总剪力墙弯矩系数)/M0(1)和 Mw(2)()/M0(2) ，计算过程和结果如表层号标高Z(m)=+屋面处 123310000011300.9091-0.03491-12040.021161-1042.910270.8182-0.04855-16740.0429328.16-1345.99240.7273-0.04369-15070.0663507.9-998.828210.6364-0.02242-773.30.0924707.11-66.1857180.54550.013812476.320.1219933.421409.746150.45450.06414522120.15621195.53407.555120.36360.1282424422.40.19641503.45925.82490.27270.2062987114.20.24411868.98983.09360.18180.299043103130.3012230612618.6230.09090.407772140620.36982831.616893.61000.534389184280.45273465.621894表9横向水平地震作用下总剪力墙弯距计算表3、在各楼层中间标高处计算系数-/ Vo (1)和-/ Vo (2)表10横向水平地震作用下总剪力墙(-)值计算表层号标高Z(m)=-/Vo (1)-/Vo (2)-12331-0.342-536.490.229853.3251-483.171131.50.9545-0.255-399.570.230953.58-345.991028.50.8636-0.099-155.420.239855.6334-99.787925.50.77270.036256.78080.257859.8189116.6822.50.68180.1564245.1660.285866.2969311.463719.50.59090.266416.9560.324675.3157492.271616.50.50.3692578.7330.37687.221665.954513.50.40910.47736.6980.4417102.469839.167410.50.31820.5722896.9050.5243121.6441018.5537.50.22730.67971065.490.6271145.4811210.9724.50.13640.79681248.920.7538174.8931423.8211.50.04550.92771454.230.9095211.0081665.240011567.512321799.5注：H=33m,V0(1)=1567.5KN, V0(2)=232KN4、计算总框架剪力Vf()和总连梁分布约束弯距m()之和:Vf()+ m()= V ()-( -)m()= Vf()+ m()=Vf()+ m()=0.478 Vf()+ m()Vf()= Vf()+ m()= Vf()+ m()=0.522 Vf()+ m()而剪力墙的总剪力vw()=-计算过程和计算结果如表表11横向水平地震作用下总连梁m()、总框架剪力Vf()和总剪力墙剪力Vw()5.总框架剪力Vf的调整对总框架剪力Vf0.2V0的楼层，设计时这些楼层的Vf 应取下两式中的小值1.5Vf,max=1.5396.6=594.8KN0.2V0=0.21702=340.4KN1-4层的框架总剪力均小于0.2V0，故该四层设计时的Vf值均取0.2V0其调整比例见表12 表12Vf调整系数层号Vf(KN)放大系数原计算值应放大值4324.8340.41.053264.9340.41.292180.8340.41.88168.3340.45此外，各层框架总剪力调整后，按调整后的数值计算柱、梁的剪力和弯矩，柱的轴力可不放大。6.总框架剪力Vf在各框架柱之间的分配总框架剪力应按各框架柱的Dh值成比例进行分配Vci=取2轴框架为例横向水平地震作用下2轴各柱Vci见表137.总剪力墙弯矩Mw()在各剪力墙之间的分配Mw()按各剪力墙等效刚度EIeq进行分配Mwi()=Mwi的计算结果见表148.总连梁分布约束弯矩m()在各连梁梁端之间的分配mij()= m()层号EIMwW1W2EI1EI1/EIMW1EI2EI2/EIMW21246.7019.50.41803.840.08201146.7-1042.919.50.418-435.53.840.082-85.751046.7-1345.919.50.418-5623.840.082-110.7946.7-998.8219.50.418-417.13