10kV降压变电所电气设计

哈尔滨某机械厂哈尔滨某机械厂 降压变电所电气设计降压变电所电气设计 精品文档 1 欢迎下载 目目 录录 一 负荷计算和无功功率计算及补偿 2 二 变电所主变压器台数和容量选择 6 三 变电所位置和形式的选择 8 四 短路电流的计算 8 五 变电所高 低压线路的选择 9 六 变电所一次设备的选择与校验 11 七 变电所二次回路方案选择及继电保护的整定 14 八 防雷和接地装置的确定 18 九 附录参考文献 18 精品文档 2 欢迎下载 一一负荷计算和无功功率计算及补偿负荷计算和无功功率计算及补偿 哈尔滨某机械厂负荷统计资料 厂房编 号 用电单位 名称 负荷性 质 设备容量 kw 需要系 数 tan 功率因数 cos 动力 880 251 170 651 仓库 照明 20 801 0 动力 3380 351 020 702 铸造车间 照明 100 801 0 动力 3380 251 170 653 锻压车间 照明 100 801 0 动力 3380 251 330 604 金工车间 照明 100 801 0 动力 3380 251 170 655 工具车间 照明 100 801 0 动力 3380 500 880 756 电镀车间 照明 100 801 0 动力 1380 501 330 607 热处理车 间照明 100 801 0 动力 1380 351 020 708 装配车间 照明 100 801 0 9 机修车间动力 1380 251 170 65 精品文档 3 欢迎下载 照明 50 801 0 动力 1380 501 170 6510 锅炉房 照明 20 801 0 宿舍区照明 4000 701 0 一 负荷计算和无功功率计算 在负荷计算时 采用需要系数法对各个车间进行计算 并将照明和动力部分分开计算 照明部分 最后和宿舍区照明一起计算 具体步骤如下 1 仓库 动力部分 30 11 880 2522PkWkW 30 11 221 1725 74 varQkWk 22 30 11 2225 7433 86Sk VA A 30 11 33 86 51 45 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 12 20 81 6PkWkW 30 11 0Q 2 铸造车间 动力部分 30 21 3380 35118 3PkWkW 30 21 118 31 02120 666 varQkWk 22 30 21 118 3120 666168 98Sk VA A 30 21 168 98 256 75 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 22 100 88PkWkW 30 22 0Q 3 锻压车间 动力部分 30 31 3380 2584 5PkWkW 30 31 84 51 1798 865 varQkWk 22 30 31 84 598 865130 06Sk VA A 30 31 130 06 197 61 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 32 100 88PkWkW 30 32 0Q 4 金工车间 动力部分 30 41 3380 2584 5PkWkW 30 41 84 51 33112 385 varQkWk 22 30 41 112 38584 5140 61Sk VA A 30 41 140 61 213 64 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 42 100 88PkWkW 30 42 0Q 精品文档 4 欢迎下载 5 工具车间 动力部分 30 51 3380 2584 5PkWkW 30 51 84 51 1798 865 varQkWk 22 30 51 84 598 865130 06Sk VA A 30 51 130 06 197 61 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 52 100 88PkWkW 30 52 0Q 6 电镀车间 动力部分 30 61 3380 5169PkWkW 30 61 1690 88148 72 varQkWk 22 30 61 169148 72225 12Sk VA A 30 61 225 12 342 04 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 62 100 88PkWkW 30 62 0Q 7 热处理车间 动力部分 30 71 1380 569PkWkW 30 71 691 3391 77 varQkWk 22 30 71 6991 77114 82Sk VA A 30 71 114 82 174 46 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 72 100 88PkWkW 30 72 0Q 8 装配车间 动力部分 30 81 1380 3548 3PkWkW 30 81 48 31 0249 266 varQkWk 22 30 81 48 349 26668 99Sk VA A 30 81 68 99 104 82 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 82 100 88PkWkW 30 82 0Q 9 机修车间 动力部分 30 91 1380 2534 5PkWkW 30 91 34 51 1740 365 varQkWk 22 30 91 34 540 36553 10Sk VA A 30 91 53 10 80 68 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 92 50 84PkWkW 30 92 0Q 精品文档 5 欢迎下载 10 锅炉房 动力部分 30 101 1380 569PkWkW 30 101 691 1780 73 varQkWk 22 30 101 6980 73106 2Sk VA A 30 101 106 2 161 36 1 7320 38 k VA IA kV A 照明部分 30 102 20 81 6PkWkW 30 102 0Q 11 宿舍区照明 30 11 4000 7280PkWkW 30 11 0Q 另外 所有车间的照明负荷 30 63 2PKW 取全厂的同时系数为 则全厂的计算负荷为 0 95 p K 0 97 q K 11 3030 1 30 1 0 95 0 95 1063 663 2 1070 46 i i PPPkW 11 3030 1 1 0 970 97867 372 841 35 var i i QQk 22 30 1070 46841 351361 53SkV A 30 1361 53 2068 69 30 38 kV A IA kV 二 无功功率补偿 由以上计算可得变压器低压侧的视在计算负荷为 30 1361 53SkV A 这时低压侧的功率因数为 2 1070 46 cos0 79 1361 53 为使高压侧的功率因数0 90 则低压侧补偿后的功率因数应高于 0 90 取 要使低压侧的功率因数由 0 79 提高到 0 95 则低压侧需装设的并联电容器 cos0 95 容量为 1070 46 tanarccos0 79tanarccos0 95 var478 92 var C Qkk 取 480则补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为 C Qvark 22 30 2 1070 46 841 35480 1129 80SkV A 精品文档 6 欢迎下载 计算电流 30 2 1129 80 1716 60 30 38 kV A IA kV 变压器的功率损耗为 30 2 0 0150 015 1129 8016 95 T PSkV AkW 30 2 0 060 06 1129 8067 79 var T QSkV Ak 变电所高压侧的计算负荷为 30 1 1070 4616 951087 41PkWkWkW 30 1 841 35480 var67 79 var429 14 varQkkk 22 30 1 1087 41429 141169 03SkV AkV A 30 1 1169 03 67 50 3 10 kV A IA kV 补偿后的功率因数为 满足 大于 0 90 的要求 1087 41 cos0 93 1169 03 三 年耗电量的估算 年有功电能消耗量及年无功电能耗电量可由下式计算得到 年有功电能消耗量 30p WP T 年无功电能耗电量 30q WQ T 结合本厂的情况 年负荷利用小时数为 4800h 取年平均有功负荷系数 年平均无功 T 0 72 负荷系数 由此可得本厂 0 78 年有功耗电量 6 0 72 1169 0348004 04 10 p WkWhkW h 年无功耗电量 6 0 78 841 35 var 48003 15 10 q WkhkW h 二二变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择 一 变电所主变压器台数的选择 变压器台数应根据负荷特点和经济运行进行选择 当符合下列条件之一时 宜装设两台及以上变 压器 有大量一级或二级负荷 季节性负荷变化较大 集中负荷较大 结合本厂的情况 考虑到 精品文档 7 欢迎下载 二级重要负荷的供电安全可靠 故选择两台主变压器 二 变电所主变压器容量选择 每台变压器的容量应同时满足以下两个条件 N T S 1 任一台变压器单独运行时 宜满足 30 0 6 0 7 N T SS 2 任一台变压器单独运行时 应满足 即满足全部一 二级负荷需求 30 1 11 N T SS 代入数据可得 0 6 0 7 1169 03 701 42 818 32 N T S kV A 又考虑到本厂的气象资料 年平均气温为 所选变压器的实际容量 20 C 也满足使用要求 同时又考虑到未来 5 10 年的负荷发展 初 10 08 920 N TNT SSKVA 实 步取 1000 考虑到安全性和可靠性的问题 确定变压器为 SC3 系列箱型干式变压器 N T S kV A 型号 SC3 1000 10 其主要技术指标如下表所示 额定 电压 kV 损耗 kW变压器 型号 额定 容量 kV A 高压低 压 联 结 组型 号 空载负载 空载 电流 0 I 短路 阻抗 K U SC3 1000 10100010 50 4Dyn112 457 451 36 附 参考尺寸 mm 长 1760 宽 1025 高 1655 重量 kg 3410 三 变电所主接线方案的选择 方案 高 低压侧均采用单母线分段 优点 用断路器把母线分段后 对重要用户可以从不同 母线段引出两个回路 用两个电路供电 当一段母线故障时 分段断路器自动切除故障母线保证 正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电 缺点 当一段母线或母线隔离开关检修时该母线 各出线须停电 当出线为双回路时 常使架空线路出现交叉跨越 扩建时需向两个方向均衡扩建 方案 单母线分段带旁路 优点 具有单母线分段全部优点 在检修断路器时不至中断对用户 供电 缺点 常用于大型电厂和变电中枢 投资高 方案 高压采用单母线 低压单母线分段 优点 任一主变压器检修或发生故障时 通过切换 操作 即可迅速恢复对整个变电所的供电 缺点 在高压母线或电源进线进行检修或发生故障时 整个变电所仍需停电 以上三种方案均能满足主接线要求 采用三方案时虽经济性最佳 但是其可靠性相比其他两方案 差 采用方案二需要的断路器数量多 接线复杂 它们的经济性能较差 采用方案一既满足负荷 精品文档 8 欢迎下载 供电要求又较经济 故本次设计选用方案 根据所选的接线方式 画出主接线图 三三变电所位置和形式的选择变电所位置和形式的选择 由于本厂有二级重要负荷 考虑到对供电可靠性的要求 采用两路进线 一路经 10kV 公共市 电架空进线 中间有电缆接入变电所 一路引自邻厂高压联络线 变电所的形式由用电负荷的状况和周围环境情况确定 根据 变电所位置和形式的选择规定 及 GB50053 1994 的规定 结合本厂的实际情况 这里变电所采用单独设立方式 四 短路电流的计算短路电流的计算 本厂的供电系统简图如图 一 所示 采用两路电源供线 一路为距本厂 6km 的馈电变电站经 LGJ 185 架空线 系统按 电源计 该干线首段所装高压断路器的断流容量为 一路500MV A 为邻厂高压联络线 下面计算本厂变电所高压 10kV 母线上 k 1 点短路和低压 380V 母线上 k 2 点 短路的三相短路电流和短路容量 图 一 G 系统 QF 架空线L 6KM 邻厂高压联络线 SC3 1000 10 380V SC3 1000 10 K 1 K 2 Dyn11 10KV 下面采用标么制法进行短路电流计算 一 确定基准值 取 100 d SMV A 1 10 5 c UkV 2 0 4 c UkV 所以 1 1 100 5 500 33 10 5 d d c SMV A IkA UkV 2 2 100 144 000 330 4 d d c SMV A IkA UkV 二 计算短路电路中各主要元件的电抗标么值 忽略架空线至变电所的电缆电抗 1 电力系统的电抗标么值 1 100 0 200 500 MV A X MV A 2 架空线路的电抗标么值 查手册得 因此 0 0 35 Xkm 2 2 100 0 35 61 904 10 5 MV A Xkmkm kV 精品文档 9 欢迎下载 3 电力变压器的电抗标么值 由所选的变压器的技术参数得 因此 6 k U 34 6 100 6 000 100 1000 MV A XX kV A 可绘得短路等效电路图如图 二 所示 1 0 22 1 904 3 6 0 4 6 0 K 1K 2 图 二 三 计算 k 1 点的短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量 1 总电抗标么值 1 12 0 2001 9042 104 k XXX 2 三相短路电流周期分量有效值 3 1 1 1 5 50 2 614 2 104 d k k IkA IkA X 3 其他三相短路电流 3 3 3 1 2 614 k IIIkA 3 2 552 6146 666 sh ikAkA 3 1 51 2 6143 947 sh IkAkA 4 三相短路容量 3 1 1 100 47 529 2 104 d k k SMV A SMV A X 四 计算 k 2 点短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量 1 总电抗标么值 2 1234 0 2001 9046 25 104 k XXXXX 2 三相短路电流周期分量有效值 3 2 2 2 144 28 213 5 104 d k k IkA IkA X 3 其他三相短路电流 3 3 3 2 28 213 k IIIkA 3 1 8428 21351 912 sh ikAkA 3 1 0928 21330 752 sh IkAkA 4 三相短路容量 3 2 2 100 19 592 5 104 d k k SMV A SMV A X 五五 变电所高 低压线路的选择变电所高 低压线路的选择 为了保证供电的安全 可靠 优质 经济 选择导线和电缆时应满足下列条件 发热条件 精品文档 10 欢迎下载 电压损耗条件 经济电流密度 机械强度 根据设计经验 一般 10KV 及以下的高压线路和低压动力线路 通常先按发热条件选择导线和电缆 截面 再校验其电压损耗和机械强度 对于低压照明线路 因对电压水平要求较高 通常先按允 许电压损耗进行选择 再校验其发热条件和机械强度 一 高压线路导线的选择 架空进线后接了一段交联聚乙烯绝缘电力电缆 YJV 350 做引入线 直埋 高压主接线如附图三 所示 高压侧计算电流所选电缆的允许载流量 满足发热条件 30 65 70IA 30 12565 70 al IAIA 二 低压线路导线的选择 由于没有设单独的车间变电所 进入各个车间的导线接线采用 TN C S 系统 从变电所到各个车间 及宿舍区用埋地电缆供电 电缆采用 VV22 型铜芯交联聚氯乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电 缆 根据不同的车间负荷采用不同的截面 其中导线和电缆的截面选择满足条件 1 相线截面的选择以满足发热条件即 30al II 2 中性线 N 线 截面选择 这里采用的为一般三相四线 满足 0 0 5AA 3 保护线 PE 线 的截面选择 一 时 2 35Amm 0 5 PE AA 二 时 2 16Amm PE AA 三 时 22 1635mmAmm 2 16 PE Amm 4 保护中性线 PEN 的选择 取 N 线 与 PE 的最大截面 结合计算负荷 可得到由变电所到各个车间的低压电缆的型号为 电镀车间 VV22 1KV 3 120 1 70 两根并联 2072414342 04 al IAA 铸造车间 VV22 1KV 3 240 1 120 310256 75 al IAA 锅炉房 VV22 1KV 3 120 1 70 207161 36 al IAA 锻压车间 VV22 1KV 3 150 1 95 237197 61 al IAA 金工车间 VV22 1KV 3 185 1 95 264213 64 al IAA 工具车间 VV22 1KV 3 150 1 95 237197 61 al IAA 热处理车间 VV22 1KV 3 150 1 95 237174 46 al IAA 装配车间 VV22 1KV 3 70 1 50 152104 82 al IAA 机修车间 VV22 1KV 3 50 1 35 12980 68 al IAA 仓库 VV22 1KV 3 25 1 16 8751 45 al IAA 精品文档 11 欢迎下载 宿舍区 VV22 1KV 3 185 1 95 两根并联 2642528425 43 al IAA 另外 送至各车间的照明线路采用 铜芯聚氯乙烯绝缘导线 BV 型号 六 变电所一次设备的选择与校验变电所一次设备的选择与校验 一 变电所高压一次设备的选择 根据机械厂所在地区的外界环境 高压侧采用天津市长城电器有限公司生产的 JYN2 10 Z 型户内移开式交流金属封闭开关设备 此高压开关柜的型号 JYN2 10 4ZTTA 说明 4 一次方 案号 Z 真空断路器 T 弹簧操动 TA 干热带 其内部高压一次设备根据本厂需求选取 具体设备见附图三 变电所高压电气主接线图 初选设备 高压断路器 ZN24 10 1250 20 高压熔断器 RN2 10 0 5 50 电流互感器 LZZQB6 10 0 5 200 5 电压互感器 JDZJ 10 接地开关 JN 3 10 25 母线型号 TMY 3 504 TMY 3 8010 1 606 绝缘子型号 ZA 10Y 抗弯强度 3 75kN 户内支柱绝缘子 al F 从高压配电柜引出的 10kV 三芯电缆采用交联聚乙烯绝缘电力电缆 型号 YJV 350 无钢铠护 套 缆芯最高工作温度 90 C 二 变电所高压一次设备的校验 根据 高压一次设备的选择校验项目和条件 在据电压 电流 断流能力选择设备的基础上 对所选的高压侧设备进行必需的动稳定校验和热稳定度校验 设备的动稳定校验 1 高压电器动稳定度校验 校验条件 3 3 maxmax shsh iiII 由以上短路电流计算得 并查找所选设备 3 sh i6 666kA 3 sh I2 614kA 的数据资料比较得 高压断路器 ZN24 10 1250 20 50kA 满足条件 max i 6 666kA 电流互感器 LZZQB6 10 0 5 200 5 79kA 满足条件 max i 6 666kA JN 3 10 25 接地开关 63 kA 满足条件 max i 6 666kA 2 绝缘子动稳定度校验 精品文档 12 欢迎下载 校验条件 母线采用平放在绝缘子上的方式 则 3 alc FF 其中 200mm 900mm 3 3 3 272 310 csh l FFiN A a al 所以 满足要求 3 c F 272 0 9 3 6 666 10 34 63 0 2 m kAN AN m 3 75kN 3 母线的动稳定校验 校验条件 TMY 母线材料的最大允许应力 140MPa alc al 10kV 母线的短路电流 三相短路时所受的最大电动力 3 sh I3 947kA 3 sh i6 666kA 3 c F 272 0 9 3 6 666 10 34 63 0 2 m kAN AN m 母线的弯曲力矩 3 34 630 9 3 12 1010 FlNm MN m 母线的截面系数 22 63 0 05 0 004 1 67 10 66 b hmm Wm 母线在三相短路时的计算应力 63 3 12 1 87 1 67 10 c MN m MPa Wm 可得 140MPa 满足动稳定性要求 al c 1 87MPa 高压设备的热稳定性校验 1 高压电器热稳定性校验 校验条件 查阅产品资料 高压断路器 31 5kA t 4s 2 3 2 tima I tIt t I 电流互感器 44 5kA t 1s 接地开关 25kA t 4s 取 t I t I0 70 10 8 imaopoc ttts 将数据代入上式 经计算以上电器均满足热稳定性要求 3 I 2 614kA 2 高压母线热稳定性校验 校验条件 A 查产品资料 得铜母线的 C 171 取 min A 3 ima t I C 2 s A mm 0 75 ima ts 母线的截面 A 504 200 2 mm 2 mm 精品文档 13 欢迎下载 允许的最小截面 2 min 2 0 75 2 61413 24 171 s AkAmm s A mm 从而 该母线满足热稳定性要求 min AA 3 高压电缆的热稳定性校验 校验条件 A min A 3 ima t I C 允许的最小截面 2 min 2 0 75 2 61413 24 171 s AkAmm s A mm 所选电缆 YJV 350 的截面 A 50从而 该电缆满足热稳定性要求 2 mm min AA 三 变电所低压一次设备的选择 低压侧采用的也是天津长城电器有限公司生产的 GGD2 型低压开关柜 所选择的主要低压一次设备 参见附图四 变电所低压电气主接线图 部分初选设备 低压断路器 NA1 型智能万能断路器 TMS30 型塑壳无飞弧智能断路器 低压熔断器 NT 系列 电压互感器 JDZ1 系列 电流互感器 LMZJ1 LMZ1 系列 母线型号 TMY 3 8010 1 606 绝缘子型号 ZA 6Y 抗弯强度 3 75kN 户内支柱绝缘子 al F 另外 无功补偿柜选用2个GCJ1 01型柜子 采用自动补偿 满足补偿要求 四 变电所低压一次设备的校验 由于根据 低压一次设备的选择校验项目和条件 进行的低压一次侧设备选择 不需再对熔断器 刀开关 断路器进行校验 关于低压电流互感器 电压互感器 电容器及母线 电缆 绝缘子等 校验项目与高压侧相应电器相同 这里仅列出低压母线的校验 380kV 侧母线上母线动稳定性校 验 校验条件 alc TMY 母线材料的最大允许应力 140MPa al 精品文档 14 欢迎下载 380kV 母线的短路电流 三相短路时所受的最大电动力为 3 sh i51 912kA 3 sh I30 752kA 3 272 0 9 3 51 912 10 2100 37 0 2 m FkAN AN m 母线的弯曲力矩 3 2100 370 9 189 033 1010 FlNm MN m 母线的截面系数 22 53 0 08 0 01 1 07 10 66 b hmm Wm 母线在三相短路时的计算应力 53 189 033 17 67 1 07 10 c MN m MPa Wm 可得 140MPa 满足动稳定性要求 al c 17 67MPa 380V 侧母线热稳定性校验 校验条件 A min A 3 ima t I C 查产品资料 得铜母线的 C 171 取 2 s A mm 0 75 ima ts 母线的截面 A 8010 800 2 mm 2 mm 允许的最小截面 2 min 2 0 75 28 213142 88 171 s AkAmm s A mm 从而 满足热稳定性要求 min AA 七七 变电所二次回路方案选择及继电保护的整定变电所二次回路方案选择及继电保护的整定 一 二次回路方案选择 1 二次回路电源选择 二次回路操作电源有直流电源 交流电源之分 蓄电池组供电的直流操作电源带有腐蚀性 并且有爆炸危险 由整流装置供电的直流操作电源安 全性高 但是经济性差 考虑到交流操作电源可使二次回路大大简化 投资大大减少 且工作可靠 维护方便 这里采用 精品文档 15 欢迎下载 交流操作电源 2 高压断路器的控制和信号回路 高压断路器的控制回路取决于操作机构的形式和操作电源的类别 结合上面设备的选择和电源选 择 采用弹簧操作机构的断路器控制和信号回路 3 电测量仪表与绝缘监视装置 这里根据 GBJ63 1990 的规范要求选用合适的电测量仪表并配用相应绝缘监视装置 a 10KV 电源进线上 电能计量柜装设有功电能表和无功电能表 为了解负荷电流 装设电流表 一只 b 变电所每段母线上 装设电压表测量电压并装设绝缘检测装置 c 电力变压器高压侧 装设电流表和有功电能表各一只 d 380V 的电源进线和变压器低压侧 各装一只电流表 e 低压动力线路 装设电流表一只 4 电测量仪表与绝缘监视装置 在二次回路中安装自动重合闸装置 ARD 机械一次重合式 备用电源自动投入装置 APD 二 继电保护的整定 继电保护要求具有选择性 速动性 可靠性及灵敏性 由于本厂的高压线路不很长 容量不很大 因此继电保护装置比较简单 对线路的相间短路保护 主要采用带时限的过电流保护和瞬时动作的电流速断保护 对线路的单相接地保护采用绝缘监视 装置 装设在变电所高压母线上 动作于信号 继电保护装置的接线方式采用两相两继电器式接线 继电保护装置的操作方式采用交流操作电源 供电中的 去分流跳闸 操作方式 接线简单 灵敏可靠 带时限过电流保护采用反时限过电流 保护装置 型号都采用 GL 25 10 其优点是 继电器数量大为减少 而且可同时实现电流速断 保护 可采用交流操作 运行简单经济 投资大大降低 此次设计对变压器装设过电流保护 速断保护装置 在低压侧采用相关断路器实现三段保护 1 变压器继电保护 变电所内装有两台 10 0 41000的变压器 低压母线侧三相短路电流为 kVkV A 3 28 213 k IkA 高压侧继电保护用电流互感器的变比为 200 5A 继电器采用 GL 25 10 型 接成两相两继电器方 式 下面整定该继电器的动作电流 动作时限和速断电流倍数 a 过电流保护动作电流的整定 1 3 0 8 relre KK 1 w K 200 540 i K max1 224 1000 3 10 230 95 LN T IIkV AkVA 精品文档 16 欢迎下载 故其动作电流 1 3 1 230 959 38 0 840 op IAA 动作电流整定为 9A b 过电流保护动作时限的整定 由于此变电所为终端变电所 因此其过电流保护的 10 倍动作电流的动作时限整定为 0 5s c 电流速断保护速断电流倍数整定 取 故其速断电流为 1 5 rel K max 28 2130 40 101128 5 k IkAKVkVA 1 5 1 1128 542 32 40 qb IAA 因此速断电流倍数整定为 42 32 4 7 9 qb n 2 10KV 侧继电保护 在此选用 GL 25 10 型继电器 由以上条件得计算数据 变压器一次侧过电流保护的 10 倍动作时 限整定为 0 5s 过电流保护采用两相两继电器式接线 高压侧线路首端的三相短路电流为 2 614kA 变比为 200 5A 保护用电流互感器动作电流为 9A 下面对高压母线处的过电流保护装置 进行整定 高压母线处继电保护用电流互感器变比为 200 5A 1 KA 整定的动作电流 1 KA 取 max30 1 2 52 567 50168 75 L IIAA 1 3 0 8 relre KK 1 w K 故200 540 i K 1 max 1 3 1 168 756 9 0 840 relw opL rei KK IIAA K K 根据 GL 25 10 型继电器的规格 动作电流整定为 7A 整定的动作时限 1 KA 母线三相短路电流反映到中的电流 k I 2 KA 2 2 2 1 2 61465 35 40 w kk i K IIkAA K 对的动作电流的倍数 即 2 k I 2 KA 2 op I 2 2 2 65 35 7 3 9 k op I A n IA 精品文档 17 欢迎下载 由 反时限过电流保护的动作时限的整定曲线 确定的实际动作时间 0 6s 2 KA 2 t 的实际动作时间 1 KA 12 0 70 60 71 3ttssss 母线三相短路电流反映到中的电流 k I 1 KA 1 1 1 1 2 61465 35 40 w kk i K IIkAA K 对的动作电流的倍数 即 1 k I 1 KA 1 op I 1 1 1 65 35 9 3 7 k op I A n I 所以由 10 倍动作电流的动作时限曲线查得的动作时限 1 KA 1 1 1ts 3 0 38KV 侧低压断路器保护 整定项目 a 瞬时过流脱扣器动作电流整定 满足 0 oprelpk IKI 对万能断路器取 1 35 对塑壳断路器取 2 2 5 rel K b 短延时过流脱扣器动作电流和动作时间整定 满足 取 1 2 op srelpk IKI rel K 另外还应满足前后保护装置的选择性