[CAD图纸全套]汽车大梁生产线全液压铆接机液压系统设计

汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 1 目录 一：前言 1二：总体设计思路 2 三：设计内容及要求 3 1 主机功能结构 3 2 铆接机系统参数 3 3 铆接机的制造及技术经济性问题 3 四： 设计方法与步骤 3 1、最大 负荷的确定 4 2、工况分析 6 3、液压缸主要参数的确定 7 4、活塞杆直径的验算 8 5液压缸长度及壁厚的确定 9 6液压缸外径的计算 10 7液压缸缸底和缸盖的计算 10 8液压缸进出油口尺寸的确定 10 9、液压系统分析 13 10：液压元件的选择 14 11：拟定液压系统图 17 五：液压系统及其工作原理 18 六：系统的动作原理 : 19 七、技术特点 19 八：技术参数 20 九 21 十：参考文献 22 毕业设计说明书 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 2 全套图纸， 扣扣 414951605 前 言 液压系统的设计是整机设计的一部分，通常设计液压系统的步骤的内容大致如下： （ 1）： 明确设计要求，进行工况分析； （ 2）： 确定液压系统的主要性能参数； （ 3）： 拟订液压系统系统图 ； （ 4）： 计算和选择液压件； （ 5）： 估算液压系统的性能； （ 6）： 绘制工作图，编写技术文件。 明确设计要求，就是明确待设计的液压系统所要完成的运动和所要满足的工作性能。具体应明确下列设计要求： （ 1） 主系统的类型，布置方式，空间位置； （ 2） 执行元件的运动方式，动作循环及其范围； （ 3） 外界负载的大小，性质几变化范围，执行元件的速度机器变化范围； （ 4） 各液压执行元件动作之间的顺序，转换和互锁要求； （ 5） 工作性能如速度的平稳性，工作的可靠性，装换精度，停留时间等方面的要求； （ 6） 液压系统的工作环境， 如温度及变化范围，湿度，震动，冲击，污染，腐蚀或易燃等。 （ 7） 其他要求，如液压装置的重量，外形尺寸，经济性等方面的要求。 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 3 一、总体设计思路 （ 1）该铆接机是汽车大梁铆接生产线中的铆接设备，该机由液压站（包括油箱、电动机、液压发生器等）电器控制箱、铆钳、铆接动力液压缸、悬吊装置、小车等部分组成。 2）液压装置采用液压站的行式，板式液压阀装在一个集成块的四个侧面上，进排油管路布置在集体成块下面，输出、回油管路不止在集成块顶面；增压器为分离结构。集成块体兼做增压器高压小缸，大缸单独制作，小缸和大缸 同过螺钉连为一体，液压装置结构紧凑，装配维护方便。 3）液压回路：该液压系统中采用了三种回路： 调压回路，系统中采用了单级调压回路，在泵 1 的出口处设置并联的溢流阀来控制泵出口的最高工作压力，从而达到系统工作时所需的压力。 设有增加回路，系统采用了但作用增加器的增压回路，系统选用的低压油泵，如果只用泵的输出的最高工作压力，且无法完成铆接时所需的高压工作压力，如果采用高压油泵，从工作要求上考虑时，可行的，但是从经济高度上考虑是不划算的，所以系统中没了单作用增加器的增压回路，以提高铆接中所需的工作压力，这样不 管是从工作角度，还是从经济角度上考虑，都是非常合理的。 采用了调速阀的节流调速回路，由于液压系统中的流量是不稳定，从而导致液压缸的液压杆的运动速度也不稳定，所以回路中设有调速阀来调速，这样就确保了铆接中运动的平稳，从而大大提高了铆接的综合性能。 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 4 二、设计内容及要求 1 主机功能结构 ： 全液压铆接机系统是汽车大连铆接生产线中的设备（如图 1），该机由液压站（包括油箱、电动机、液压发生器等）、电气控制箱、铆钳、铆接动力液压缸、悬吊装置、小者等部分组成。该铆接系统中的动 力源是三相异步电机，动执行元件是动力液压缸 6，系统中的液压控制元件都在液压发生器 4中，通过电气控制箱 2 的控制，能实现点动、单行自动和连续自动。（如图1 2 铆接机系统参数： 已知铆接机系统工作时轴向铆压力 ，往复运动加速，减速的惯性力 50 牛，静摩擦阻力 500 牛，动摩擦阻力 00 牛，快进快退速度 2=1=m，工进行程长度 由于铆接机为自动化线的一台设备。铆接机的动作顺序：快速进 给 工作进给 快速退回 停留卸荷。 3、铆接机的制造及技术经济性问题 该铆接机为一般技术改造中自制的专用设备，所以力求结构简单，投产快，工作可靠，只要零部件能适应普通汽车加工厂的加工能力，配合电气控制可以实现点动、单行程自动和连续自动。 三、设计方法与步骤 1、最大负荷的计算： 该系统是用于汽车大梁生产线的液压铆接机，经过网上查取资料和图书馆的资料可以得到，汽车大梁铆钉的直径为 1020而以最大的直径来设计该系统来确保系统的工作安全运行。 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 5 铆钉的材料 一般选取 16照机械工程材料和工程力学资料可以得到有关铆钉的下列参数： 16 锰钢 E / 200300 V/其中 E 为弹性摸量 V 为横向变形系数 弹性摸量是反映材料抵抗弹性变形能力的指标。 屈服点和抗拉强度反映材料强度的指标。 伸长率和断面收缩率则反映塑性的指标 国家规定，取对应于式样产生 性应变时的应力值为材料的屈服强度。 当材料的应力达到屈服点时就会产生显著 的塑性变形。要使铆钉能够铆合，必须使其发生塑性变形。才能符合要求。 在铆接工艺的设计中，铆接强度是一个主要的设计参数，它关系到铆接件的牢固度及耐用度，是设计人员必须考虑的问题。就铆接工艺而言，其破坏主要有以下几种情况： 设计接工艺时，通常是根据承载情况及具体要求，按照有关专业的技术规范或规程，选出合适的铆接类型及铆钉规格，进行铆缝的结构 设计（如按照铆缝型式及有关要求布置铆钉等），然后分析铆缝受力时可能的破坏形式（上图）；并进行必要的强度校核。 现以下图所示的单排搭接柳缝进行静强度分析。取图中宽度等于节距 t（即垂直于受载方向的钉距）的阴影部分进行计算（设边距 e 合乎规范要求，不汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 6 致出现上图所示的破坏形式）。 图：单排搭接铆缝强度分析简图 1)由被聊件的拉伸强度条件得知，允许铆缝承受的静载荷为 2)由铆件上孔壁的挤压强度条件得知，被铆件允许承受的压力 3)由铆钉的剪切强度条件得知，铆钉允许承受的横向载荷 上列三式中 、 P、 分别为被铆件的 许用拉伸应力、被铆件的许用挤压应力及铆钉的许用切应力，对一般强固铆缝可按下表取值； d、 t、 的单位均为 然这段铆缝允许承受的静载荷 F 应取 的最小者。武汉瑞威特公司原创文章 许用应力（ 零件材料 说 明 235、 铆件的许用应力 200 210 采用冲孔或各被铆件分开钻孔而不用样 板 时 ， 、P 降低 20%；角钢单边铆接时，各许用应力降低 25% 被铆件的许 用 挤 压 应 力P 400 420 铆钉的需用切应力 180 180 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 7 查机械工程材料得： =225300（ N） 2、工况分析 以动力液压缸的分析计算为主。表 1液压缸在各工作阶段的负载值，其负载图速度图与图如 1 a ） 起动加速制动工进快进惯性力铆压力摩擦力密封及背压阻力汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 8 起动加速快进 工进制动(b) 图 1 2 液压系统执行元件的负载和速度图 1压缸在各工作阶段的负载 工况 负载组成 负载值 F/N 推力 F/ m/ N 起动 F=500 1667 加速 F=m 1350 1500 快进 F=00 880 工进 F=33300 256630 快退 F=00 880 注：液压缸的机械效率取 m=0. 9； 3、液压缸主要参数的确定 由液压传动与气压传动表 9表 9知。铆接机系统在最大负载约为 233300N 时宜取 8压缸先用单杆式。此时液压缸无杆 腔工作面积 为有杆腔工作面积两倍，那活塞杆直径 d 与缸筒直径 D 的关系为 d=0 快进时液压缸虽作差功连接，但由于油管中有压降 P 存在，有杆腔的压力必须大于无杆腔，估算时可取 P 约等于 0 退时回油腔中是有背压的，这时 可按 0 算。由工进时的推力计算液压缸的表面积。 F/ m= 1 2= 1 （ ） 故有 F/ m)/(P 1) =92=（ 4） 1 / 2=车大梁生产线全液压铆接机系统设计 9 d=按 2348 93将这些直径整成就近标准值时得： D=11d=8此求得液压缸两腔的实际有效面积为 =314 112/4=952= (4=据题目要求和计算结果总结出动力液压缸的主要尺寸如下表： 尺 寸 长 度 宽 度 内 径 外 径 活 塞 60 110 塞 杆 807 80 缸 筒 466 110缸盖和后缸盖等零件尺寸如零件图和装配图所示。 根据上述 D 与 d 值，可估算液压缸在各个工作阶段中的压力流量和功率。 如表 1此 绘 出工况图 ,如图 1示 1 汽车大梁生产线全液压铆接工况图 单位：流量 Q： （虚线） 功率 P： W （细实线） 压力 p： （粗实线） 4、活塞杆直径的验算 按强度条件验算活塞杆的直径 。 当活塞肛长度 l 10下式验算 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 10 D 4P/ （ m） 式子中， P 活塞杆推力（ N）； L 活塞杆长度（ m） 活塞杆材料许用应力； N 安全系数， n 铆接机中设计的液压缸回塞杆的长度 0d，可以按下面的标准进行验算： 当 L 10进行稳定性验算 （ 1）液压缸纵弯曲稳定性验算条件为 中， 称极限力（ N）； N） 5液压缸长度及壁厚的确定 （ 1）液压缸的长度一般由工作行程长度来稳定，但还注意制造工艺性和经济性，一般应取 l 1力液压缸活塞杆结构图 （ 2）液压缸壁厚的计算 （ a）薄壁液压缸 一般，低压系统用的液压缸都是薄壁缸，薄壁可用下式计算： 式中， 缸壁厚度（ m） P 试验压力（ 当额定压力 16n 150/100 当额定压力 16， n 125/100 m）； 刚体材料的许用应力 0 材料抗拉强度 n 安全系数，一般可取 n=5 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 11 应当注意，当计算出的液压缸壁较薄时，要按结构需要适当加厚。 （ b）一般高、中压系统用的液压缸，起壁厚应按厚壁液压缸（）计算。即： =D/2( + (m) 式中符号意义同前。 6液压缸外径的计算 +2 (m) 该铆接机属于工程机械，所以可以按照液压缸的外径按标准 列或无缝钢管的尺寸选取，参看表 3 13工程机械标准液压缸外径，材料选择 45钢时，有压力条件可以选择崖压缸的外径为 127 毫米。 见液压设计手册表 3 13。 动力液压缸缸筒结构图如图 1 5所示 1 5 动力液压缸缸筒结构图 7液压 缸缸底和缸盖的计算 液压缸的缸底和缸盖，在中低压系统中一般是根据结构需要进行设计，不进行强度计算的。但在高压系统，一般都要进行强度计算，该铆接机属于高压系统，所以应该进行强度计算，其计算方法如下： （ 1）缸底厚度的计算 （ a）平面形缸底 当缸底无油孔时： h= )1/2 当缸底有油孔时： 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 12 H=P X 2 1/2 该铆接机的 液压缸设计的属于缸底有孔的的型号，所以可以按照 H=P X 2 1/2 =10（ 式中， 材料许用应力 缸底开口的直径 （ 2） 缸盖厚度的计算 缸盖厚度根据不同的连接形式，分别按下列方法计算： （ a） 整体法兰缸盖 H= 3P( D 1/2 式中， 许用应力 （ b）螺纹连接缸盖 H= 3P（ ( 1/2 式中， 连接螺纹中径 D 螺钉孔直径 符号意义同前 校核螺纹剪切应力和挤压应力按下式进行 =P/ 式中， （ c）椭圆行法兰 H=3Px/b (式中， 其他符号意义同前 校核 式中， （ 3）缸盖连接强度计算 （ a）焊接式连接强度计算 采用对焊连接时，强度计 算如下 采用角焊连接时，强度计算如下： =4P/ ( 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 13 式中， 焊接效率，一般可取 焊缝材料抗拉许用应力 焊条抗拉强度 安全系数 （ b）连接螺栓的强度计算 拉应力： =4 105剪应力： =105式中 般取 K=1般取 成应力 许用应力 螺栓材料屈服极限 安全系数，一般取 n=铆接机 采用整体法兰盖，其计算结果为 H= 3P( D 1/2=5(动力液压缸缸筒的结构图如图 1汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 14 1力液压缸前缸盖结构图 8、液压缸进出油口尺寸的确定 液压缸的进出口尺寸，是根据油管内的平均流速来确定的，要求压力管内的最大平均流速控制在 4s 以内，过大会造成压力损失剧增，而使回路效率下降，并会引起气蚀，噪音，振动等，因此油口不宜过小，但是，也要注意到结构 上的可能，可以按表液压设计指导书 3当液压缸内径在 71 112时，法兰接头的尺寸取 20设计中的液压缸内径为 110，所以法兰接口可以取 20 铰 深 3 0汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 15 固定套油缸筒活塞杆半环活塞后缸盖前缸盖1 后缸盖 2 活塞 3 半环 4 活塞杆 5 缸筒 6 固定套 7 前缸盖 1力液压缸缸体结构图 9、液压系统分析 1） :液压回路的选择 首先选择调 速回路由工况图 (见上图 )得知，这台铆接液压系统的功率是中等功率，铆模的运动速度较低 时采用增压器来提高铆接时所需压的较高的压力，这样可以用中压液压泵，避免了采用价格昂贵的高压液压泵 统中油液循环必然是开式的分析工况图可知 ;在这个液压系统的工作循环内，液压缸交替地要求油源提供低压大流量和高压小流量的油液。最大流量与最小流量之比约为 70，而快进快退所需的时间比式进所需的时间少得多， 因此从提高系统效率，节省能量的角度上来看，采用单 个定量泵作为油源显然是不合适的，宜采用双泵供油系统 ,或采用限压式变量泵加调速阀组成容积节流调速系统，但是由于铆接系统的速度不大，所以选取前者更为合适。 在调速方案确定以后，供油方式 ,调速方式均已定。本铆接机快进快退速度较大，为了保证换向平稳，且液压缸在快进时为差动连接，故采用三位五通 实现差动连接。 10、压元件的选择 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 16 1）液压泵 液压缸在整在工作循环中的最大工作压力为 取进滑动路上的压力损失为 液压传动与气压传动 (表 9压力继电器的调整压力应比系最大工作压力高出 则小流量泵的最大压力应为 =（ 由于回路设有增加器 ,所以可以选用中压液压泵同样可以完成铆接的要求。大流量泵是在快速运动时才向液压缸输油的，由工况图可知 ,快退时 ,液压缸中的工作压力比快进时大 , 如取进油路的压力损失为 0 则大量的最高工作压力为 =（ 个液压泵应向液压缸提供的最大流量为 见工况图若回路中的 泄 漏 按 液 压 缸 输 入 流 量 的 10% 估计 , 则 两 个 泵 的 总 流 量 为 (1+10%)= 由于溢流阀的最小稳定溢流量为 3/(60 103 ) 工进时输入法液压缸的流量 为 m3 ,所以小流量泵的流量规格最少应为 (m 3。 根据以上压力和流量的数值查阅产品目录，最后确定选取 5 型双联叶 片泵。 由于液压 缸在 快退时 输入功率 最大 ，如果 取双联叶 片泵 的总效 率为p=液压泵驱动电机所需要的功率为 P=1134/512W=据此数值查阅电机产品目录 ,选取功率和额定转速相近的电机。 选择三相异步电动机比较适合：型号： 2 额定功率 载时，转数： 2840r/ 电流： 效率： 82/100 率因数： 堵转电流 /额定电流 = 堵转转矩 /额定转矩 =）液压泵与电机的联结 液压泵与电机之间的联轴器，一 般用简单型弹性圈柱销联轴器或弹性圈柱销联轴器，其二者的共同特点是传替扭转范围较大，转速较高，弹性好，能缓冲扭转矩急剧变化引起的振动，能补偿轴位移，但在使用中应定期检查弹性圈，发现其损坏后应定期检查弹性圈，发现其损坏后应即使更换。上述两种联结轴器中，简单型弹性圈柱销联轴器的结构简单，装卸方便，使用寿命较长。故比弹性圈柱销联轴器用得多些，应用上述二种联轴器时，一定要注意弹性圈材料必须用耐油橡胶，联轴器的特性参数及基本尺寸可参阅零件手册。 安装联轴器必须满足以下要求： （ 1） 半联轴器尽量做主动件 （ 2） 半联轴器与电机 轴配合时采用 6 配合，与其他轴端则采用低于6 的配合，否则应验算轮强度。 （ 3）最大同爪度偏差不大于 线倾斜角不大于 40 度。 见新编机械设计手册表 27 3。 3.）阀类元件及辅助元件 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 17 根据液压系统的工作压力和通过各个阀类元件和辅助元件的实际流量 ,可选出这些元件的型号及规格 ,如下表 序号 元件名称 估计通过流量 /（ L x ） 型号 规格 调节压力/ 双联叶片泵 5 6 35 和4L/ 溢流阀 4 Y 10B 6 33 顺序阀 25 63B 6 35 压力表开关 K 3B 6 3 测点 6 三位五通电磁换向阀 60 3563 37 液控单向阀 45 I 63B 6 38 二位四通电磁换向阀 30 243151 5MP a 力继电器 315B 31 5MP a 别说 明 ：增压器的设计增压比例为 5，大缸的内径 115缸 50设计过程和动力液压缸相似，这里就不在重复 。 4）油箱 在开式传动的油路系统中，油箱是必不可少的，它的作用是：贮存油液，净化油液，使油液的温度保持在一定的范围内，以及减少吸油区油液中气饱的含量，因此，进行油箱设计时，要考虑油箱的容积，油液在油箱中的冷却和加热、油箱内的装置和防噪音等问题。 工进在整个工作循环中所占的时间比例达 96%,所以系统发热和油液温升可用工进时的情况来计算 工进时液压缸的有效功率为 P=V=256630 时大流量泵通过顺序阀卸荷 (卸荷压力 106 小流量泵在高压 (a)下供油所以两泵的总输出功率为 =此的液压系统单位时间的发热量为 Q=P 56W 此铆接机允许油液升温 T=30 可，为拉使温升不超过允许的 T 值 可以按下公式计算 油箱的最小容积 0 - 3(Q/T) 31 / 2=车大梁生产线全液压铆接机系统设计 18 取 式 子油箱容积经验公式计算油箱的总容积： V=（ 2 4） Q 现取 V=4Q=4224L 结构采用开式结构。 5）滤油器 液压系统总油的过滤精度是以污粒最大粒度为标准的，一般分为四类：粗的，普通的，精的，特精的，非伺服系统要求油的过滤精度与压力的关系： 伺服系统一般要求 安装如下 滤油器安装在液压泵的吸油管路上，要求滤油器有较大的通油能力和较小的阻力，阻力一般不大与 ，否则吸油不充分，此处的滤油器多用网式或线隙式。 6） ： 液压油的选择 该系统为一般的铆接传动所以在环境温度 为 35 度之间时，一般选用 20 号或 30 号机械油。冷天用 20 号机械油，热天用 30 号机械油。 必须指出：如果实际所采用的油箱的有效容积 V 小于 须设冷却器。 11、液压系统图 。 综合上述分析和所拟定的方案，将各种回路合理地组合成为该铆接液压系统原理图如图（ 2）所示 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 19 1压原理图 1 过滤器； 2 双联叶片泵； 3 单向阀； 4 顺序阀： 5 溢流阀；6， 12 压力表及其开关： 7 三位五通电磁换向 阀； 8 液控单向阀； 9 调速阀； 10 二位四通电磁换向阀 ； 11 增压器； 13 动力液压缸； 压力继电器 四：液压系统及工作原理 该铆接系统原理图如图 1 所示 ,该系统的执行器为动液压缸 13,油源为双联叶片泵 2,泵的最高工作压力表油溢流阀 5 设定 ,并通过压力表及开关 6显示 ;缸 13 的运动方向由三位五通电磁换向阀 7 控制 ,其中位用于液压泵的卸荷 ;二位四通电磁换向阀 10 控制增压器 11 的往复动作 ,向动力液压缸提供挤压力所需的高压油 ;中压压力继电器 控制工作循环中快速进给与工 作进给的转换 ;高压压力继电器 于控制工作循环中工作进给 ,快速退回的转换 ;液控单向阀 8 用于高低压的隔离 ;压力继电器由系统按负载转化为压力 ,发出电信号 ,通过电控系统中两次时间继电器控制电磁铁的通断电 ,从而控制动力液压缸和工况的持续时间 . 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 20 五：系统的动作原理如下 当电磁铁 1电时 ,换向阀 7 切换到左位 ,液压泵 2 的压力油径换向阀7,液控单向阀 8 进入动力缸 13 的无杆腔 ,活塞杆带动工作机构 (铆模 )快速进给 ,当接触工件时 ,系统压力开始升高 ,液控单向阀 8 关闭 ,压力升高至压力继电器S 设定值时 ,S 信 ,使电磁铁 3电 ,换向阀 10 切换至右位 ,液压泵的低压油径阀 7 和阀 10 进入增压器 11 的左腔 ,推动增力活塞右行 ,右腔的高压油进入动缸 13 的无杆腔 ,腔 13 转为工作进给 ,对工件进行挤压铆接 ,随着挤压过程的进行 ,高压管路的压力继续升高 ,当压力升高至高压压力继电器 设定时 , 发出信号 ,使电磁铁 1电 ,同时电磁铁 2电 ,换向阀 7切换至右位 ,阀 10 复至左位 ,液压泵的压力油径阀 7 进入缸 13 的有杆腔同时早通液控单向阀 8,缸 13 快速退回 ,其无杆腔的油液部分进入增压器 11 小腔推动增压活塞向左复位 ,部分经阀 8 和阀 7 排回油箱 所有电磁铁断电 ,换向阀 7 复至中位 ,液压泵卸荷 ,一个工作循环结束液压系统的电铁动作顺序见下表 表电磁铁动作顺序 动作 1 速进给 + 工作进给 + + + 快速退回 + 停留卸荷 六、技术特点 1） 该铆接机采用了液压传动电气控制，铆接力大、功效高、噪声低、振动小、作业安全、减轻了工人劳动轻度。 2） 铆接机的液压系统采 用了液压增压技术，用中压液压泵和增压器即可获得挤压所需的较高工作压力，方便了压模更换和自动控制。 3） 铆接压模装在动力液压缸的活塞杆端部，缸筒设有可手持的滚花中空手柄（内装电磁阀按钮），方便了压模更换和自动控制。 4） 液压装置采用液压站结构形式，板式液压阀装在一个集成块的四个侧面上，进排油管路布置在集成块下面，输出、回油管路布置在集成块顶面；增压器为分离结构，集成块体兼作增压器高压小缸，大缸单独制作，小缸和大缸通过螺钉连为一体。液压装置结构紧凑、整齐美观、装配维护方便。 动力液压缸及铆模的结构图与 下： 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 21 1 后缸盖 2 密封圈 3 活塞 4 活塞杆 5 双头螺柱 6 缸筒 7 前缸盖 8 上铆模 9 弓臂 1力液压缸及铆模的结构图 七、技术参数 项 目 参数 单位 主机 铆钉材质 16铆钉最大直径 13（冷铆） 20（热铆） 公称铆接力 315 接速度 15 20 次 /压系统 液压泵压力 压后最高压力 压器 设计增压比 5 大缸内径 115 小缸内径 50 油箱容积 2000， 2500 任选 L 汽车大梁生产线全液压铆接机系统设计 22 八、 计 特 色 1 该设计中采用了液压增压技术 ,用中压液压泵和增压器即可获得挤压所需要较高工作压力 ,避免了采用价格昂贵的高压泵。 2 液压装置采用液压站的行式，板式液压阀装在一个集成块的四个侧面上，进排油管路布置在集体成块下面，输出、回油管路不止在集成块