水工混凝土结构计算书.doc

一、受弯构件强度计算书项目名称_日 期_设 计 者_校 对 者_一、示意图：二、基本资料：1依据规范：水工混凝土结构设计规范(SL 191-2008)，以下简称规范水工钢筋混凝土结构学(中国水利水电出版社)2几何参数：截面形状: T形截面T形截面腹板宽度： b = 200 mmT形截面高度： h = 450 mmT形截面受压翼沿宽度： bf = 400 mmT形截面受压翼沿高度： hf = 100 mm截面有效高度ho = h - as = 450 - 35 = 415 mm上纵筋合力作用点至截面近边距离： as = 35 mm下纵筋合力作用点至截面近边距离： as = 35 mm3荷载信息：承载力安全系数K = 1.35弯矩设计值：M = 64.22 kNm剪力设计值：V = 40.00 kN弯矩标准值：Mk = 51.00kNm4材料信息：混凝土强度等级: C20 弹性模量Ec = 2.55104 N/mm2轴心抗压强度设计值fc = 9.6 N/mm2；轴心抗拉强度设计值ft = 1.10 N/mm2轴心抗压强度标准值fck = 13.4 N/mm2；轴心抗拉强度标准值ftk = 1.54 N/mm2纵筋种类: HRB335 弹性模量Es = 2.0105 N/mm2抗拉强度设计值fy = 300.0 N/mm2；抗压强度设计值fy = 300.0 N/mm2箍筋种类: HPB235；抗拉强度设计值fyv = 210.0 N/mm2 二、正截面配筋计算：截面有效高度ho = h - as = 450 - 35 = 415 mm相对界限受压区高度 b = 0.8/1+fy/（0.0033Es） （规范 6.1.4）b = 0.8 / 1 + 300 / （0.0033 200000） = 0.550单筋截面，不考虑受压纵筋：As=0.0 mm2取b = bf = 400 mm，根据规范式6.2.1-1可算得：受压高度 = 58.5 mm bho = 0.550 415 = 228.3 mmAs = （fc bf + fy As） / fy （规范式6.2.1-2）As = （9.6040058.531+3000.0）/300.0 = 749.2 mm2配筋率 = As/ho/b = 749.2/415/200 = 0.90% min = 0.20%,满足要求。受拉钢筋实配222，实配面积As（实） = 760 mm2受压钢筋实配210，实配面积As（实） = 157 mm2三、斜截面配筋计算：1复核截面尺寸：受弯构件的受剪截面应符合下式要求：当h&w& / b 4.0时：KV 0.25fcbho (规范式6.5.1-1)当h&w& / b 6.0时：KV 0.2fcbho (规范式6.5.1-2)当4.0 hw / b mctftkWo= 1.650.851.549.55106 = 20621273 Nmm故抗裂验算不满足要求！五、正截面抗裂宽度控制验算：1验算依据：荷载效应标准组合下的受弯构件截面的最大裂缝宽度可按下式计算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （规范式7.2.2）式中： - 考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，对受弯构件，取 = 2.1；c - 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离。d - 钢筋直径，当钢筋采用不同直径时，采用换算直径4As/u；te - 纵向受拉钢筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷载标准值计算的构件纵向受拉钢筋应力，受弯构件按下式计算：sk = Mk / （0.87hoAs） （规范式7.2.3-2）2裂缝宽度计算过程：c = as - d / 2 = 35 - 22 / 2 = 24 mmsk = 51000000 / （0.87415760） = 185.80 N/mm2有效受拉混凝土截面面积Ate = 2asb= 235200 = 14000 mm2te = 760 / 14000 = 0.0543计算结果：将上述参数代入规范式7.2.2得：max = 2.1185.80/200000（30+24.0+0.0722.0/0.054） = 0.161 mm二、受压构件计算书项目名称_日 期_设 计 者_校 对 者_一、基本资料：1依据规范：水工混凝土结构设计规范(SL 191-2008)，以下简称规范水工钢筋混凝土结构学(中国水利水电出版社)2荷载参数：承载力安全系数K = 1.35轴向力设计值N = 880.000 KN弯矩设计值M = 291.500 KNm剪力设计值Q = 500.000 KN轴向力标准值Nk = 880.000 KN弯矩标准值Mk = 291.500 KNm3几何尺寸参数：I形截面高度h = 800 mm 腹板宽度b = 350 mm上翼缘高度hf = 100 mm 上翼缘宽度bf = 600 mm下翼缘高度hf = 100 mm 下翼缘宽度bf = 600 mm计算长度Lo = 7200.0mm垂直于弯矩平面计算长度Lo = 3600.0mm纵筋合力点至近边距离as = 40.0mm纵筋合力点至远边距离as = 40.0mm4材料参数：混凝土强度等级: C25 弹性模量Ec = 2.80104 N/mm2轴心抗压强度设计值fc = 11.9 N/mm2；轴心抗拉强度设计值ft = 1.27 N/mm2轴心抗压强度标准值fck = 16.7 N/mm2；轴心抗拉强度标准值ftk = 1.78 N/mm2纵筋种类: HRB335 弹性模量Es = 2.0105 N/mm2抗拉强度设计值fy = 300.0 N/mm2；抗压强度设计值fy = 300.0 N/mm2箍筋种类: HPB235；抗拉强度设计值fyv = 210.0 N/mm2 二、正截面配筋计算：1偏心距计算：偏心距eo = M/N = 291500000/880000 = 331.3mmeo = h/30 = 26.7mm,故按实际偏心距eo = 331.3 mm计算。2计算偏心距增大系数：Lo / h = 7200 / 800 = 1550.00 8.0，需考虑纵向弯曲的影响。值可按规范中式6.3.9-1计算: = 1 + 1 / (1400eo / ho)(Lo / h)212上式中：1 = 0.2 + 2.7 eo / ho1 = 0.2 + 2.7 331.3 / 760 = 1.377当1 1.0时，取1 = 1.02 = 1.15 - 0.01 Lo / h (规范式6.3.9-3)当Lo/h = 7200/800 = 9.0 0.3ho = 228.0 mm,按大偏心受压计算。As=KNe-fc(bf-b)hf(ho-hf/2)-fcsbbho2/fy/(ho-as)式中e = eo+h/2-as = 1.133331.3+800/2-40 = 735.2 mm式中sb = b(1-0.5b) = 0.550(1-0.50.550) = 0.399As=(1.35880000735.2-11.90(600-350)100(760-100/2)-11.900.3996007602)/300.0/(760-40) = -1375.3 mm2配筋率 = As/ho/b = -1375.3/760/350 = -0.52% hf = 100.0 mm，按T型截面计算钢筋面积：s = KNe-fc(bf-b)hf(ho-hf/2)-fyAs(ho-as)/fc/b/ho2=(1.35880000735.2-11.90(600-350)100(760-100/2)-300.0532.0(760-40)/11.90/350/7602 = 0.228 = 1-(1-2s)1/2 = 1-(1-20.228)1/2 = 0.262 = 0.262 b = 0.550,同时:x = ho = 0.262760.0 = 198.9 2as = 80.0 mm，则：As = fcbho+fc(bf-b)hf+fyAs-KN/fyAs = 11.90.262350.0760.0+11.90(600-350)100+300.0532.0-1.35880000/300.0 = 325.6 mm2配筋率 = As/ho/b = 325.6/760/350 = 0.12% sv,min = 0.150%故：配箍率满足要求。3实际斜截面配筋方案：箍筋实配：210100，实配Asv/s（实） = 1.571 mm弯起钢筋实配：220，实配面积Asb（实） = 628 mm2四、正截面抗裂验算：1验算依据：偏心受压构件截面抗裂验算应该符合下列规定：Nk mctftkAoWo/（eoAo-Wo） （规范式7.1.1-3）上式中：Ao = Ac + EAs + EAsyo = （Acyc+EAsho+EAsas）/（Ac+EAs+EAs）（规范式7.1.2-1）Io = Ic+Ac（yo-yc）2+EAs（ho-yo）2+EAs（yo-as）2 （规范式7.1.2-2）eo - 轴向力对截面重心的偏心距ct - 混凝土拉应力限制系数，对荷载效应标准组合取为0.85m - 截面抵抗矩塑性系数，按规范附录C查得：m = 1.56yc - 混凝土截面重心到受压边缘的距离：算得：yc = 400.0 mmE - 钢筋弹性模量与砼弹性模量的比值，E = Es / EcWo - 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩，Wo = Io / （h - yo）2验算过程：截面有效高度ho = h - as = 800 - 40 = 760 mmE = 200000 / 28000 = 7.14Ao = 330000 + 7.14628 + 7.14628 = 338976 mm2yo = （330000400.0+7.14628760+7.1462840）/338976 = 400.0 mmIo = 211.00108+330000（400.0-400.0）2+7.14628（760-400.0）2+7.14628（400.0-40）2 = 222.63108 mm4Wo = 222.63108 / （800 - 400.0）= 55.66106 mm3eo = Mk / Nk = 225000000 / 450000 = 500.0 mm3抗裂验算结果：Nk = 450000 N mctftkAoWo/（eoAo-Wo）= 1.560.851.78338975.9855.66106/（500.0338976-55.66106）= 390893 N故抗裂验算不满足要求！五、正截面抗裂宽度控制验算：eo = Mk / Nk = 225000000 / 450000 = 500.0 mm1验算依据：荷载效应标准组合下的偏心受压构件截面的最大裂缝宽度可按下式计算：max = sk/Es（30+c+0.07d/te） （规范式7.2.2）式中： - 考虑构件受力特征和荷载长期作用的综合影响系数，对受弯和偏心受压构件，取 = 2.1；c - 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区边缘的距离。d - 钢筋直径，当钢筋采用不同直径时，采用换算直径4As/u；te - 纵向受拉钢筋的有效配筋率，te = As / Atesk - 按荷载标准值计算的构件纵向受拉钢筋应力，大偏心受压构件按下式计算：sk = Nk / As （e / z - 1） （规范式7.2.3-3）上式中：e = seo + ys （规范式7.2.3-5）s = 1+1/（1400eo/ho）(Lo/h)2 （规范式7.2.3-6）z = 0.87-0.12（1-f）（ho/e）2ho （规范式7.2.3-4）上式中：f - 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值；2裂缝宽度计算过程：c = as - d / 2 = 40 - 20 / 2 = 30 mm当Lo / h = 7200.0/800.0 = 1.00 14.0，取s = 1.0；e = 1.00 500.0 + 360.0 = 860.0 mmf = （bf-b）hf / b / ho= （600-350）0 / 350 / 760 = 0.00z = 0.87-0.12（1-0.00）（760/860.0）2760= 590.0 mmsk = 450000/628（860.0/590.0-1） = 327.79 n/mm2有效受拉混凝土截面面积Ate = 2asbf= 240600 = 48000 mm2te = 628 / 48000 = 0.013te 0.03，取te = 0.033计算结果：将上述参数代入规范式7.2.2得：max = 2.1327.79/200000（30+30.0+0.0720.0/0.030） = 0.367 mm三、整体简支板式桥计算书项目名称_日 期_设 计 者_校 对 者_一、示意图：二、基本设计资料1依据规范及参考书目：公路桥涵设计通用规范JTJ D60-2004，以下简称通规公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTJ D62-2004，以下简称公预规2几何信息：桥总长L = 7980 mm支承宽度b = 290 mm桥净宽B = 7000 mm板厚度t = 350 mm悬挑端高h1 = 150 mm悬挑根高h2 = 200 mm安全带高h = 200 mm安全带宽a = 250 mm磨耗层厚c = 70 mm保护层厚as = 30 mm3荷载信息：汽车荷载等级：公路-级，2车道设计安全等级： 二级；结构重要系数：o = 1.0每米人群荷载qr = 3.00 kN/m；两侧栏杆自重gl = 1.87 kN/m4材料信息：混凝土强度等级： C30fck = 20.1 MPa ftk = 2.01 MPa fcd = 13.8 MPaftd = 1.39 MPa Ec = 3.00104 MPa混凝土容重h = 24.0 kN/m3 钢筋砼容重s = 25.0 kN/m3钢筋强度等级：HRB335fsk = 335 MPa fsd = 280 MPa Es = 2.0105 MPa三、计算跨径及截面特性1计算跨径：计算跨径lo = min（l，1.05ln）l = L - b = 7980 - 290 = 7690 mmln = L - 2b = 7980 - 2290 = 7400 mmlo = min（7690，1.057400）= min（7690，7770） = 7690 mm2主梁截面特性：截面积A = 2.5375 m2惯性矩I = 0.0263 m4四、主梁内力计算1恒载内力计算恒载集度主梁：g1 = As = 2.537525.0 = 63.438 kN/m安全带：g2 = ah10-625= 25020010-625 = 2.500 kN/m桥面铺装：g3 = （c + h）B/210-624= （18 + 70）7000/210-624 = 7.350 kN/m栏杆：g4 = 1.87 kN/m合计：g = g1 + g2 + g3 + g4 + g5= 63.438 + 2.500 + 7.350 + 1.870 + 0.000 = 75.157 kN/m恒载作用下梁产生的内力计算Mx = g lo /2 - g / 2Qx = g lo /2 - g 恒载作用下， = 0.0 m时，截面内力如下：剪力Q = 288.98 kN 弯矩M = 0.00 kNm恒载作用下， = lo / 4 = 1.92 m时，截面内力如下：剪力Q = 144.49 kN 弯矩M = 416.67 kNm恒载作用下， = lo / 2 = 3.85 m时，截面内力如下：剪力Q = 0.00 kN 弯矩M = 555.57 kNm2活载内力计算采用直接加载求活载内力，公式为：S = （1 + ）（miPiyi）S - 所求截面的弯矩或剪力； - 汽车荷载冲击系数，据通规基频公式：f = /2/lo2（EcIc/mc）1/2mc = G / glo - 结构计算跨径(m)；Ec - 结构材料的弹性模量（N/m2）；Ic - 结构跨中截面惯矩（m4）；mc - 结构跨中处的单位长度质量（kg/m）；G - 结构跨中处延米结构重力（N/m）；g - 重力加速度，g=9.81(m/s2)；f = 3.14/2/7.6923.01041060.02639.81/（73.29103）1/2= 8.64 HZ1.5 HZ f = 8.64 HZ 14.0 HZ，据通规4.3.2条： = 0.1767lnf - 0.0157 = 0.37 - 多车道桥涵的汽车荷载折减系数；本桥面为2车道，故 = 1.00；mi - 沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数，整体式现浇板mi=1.0；Pi - 车辆荷载的轴重或车道荷载；yi - 沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。3车道荷载（按通规4.3.1条有关规定取值）公路级车道荷载的均布荷载标准值为 qK 10.5 kN/m集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m时，PK180kN ；桥梁计算跨径等于或大于50m时， PK360kN ；桥梁计算跨径在5m50m之间时，PK值采用直线内插求得。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值PK应乘以1.2的系数。公路级车道荷载的集中荷载标准值为 PK 190.76 kN/m公路级车道荷载的qK和PK按公路级车道荷载的 0.75 倍采用，则公路级车道荷载的均布荷载标准值为 qK 7.88 kN/m公路级车道荷载的集中荷载标准值为 PK 143.07 kN/m4跨中截面内力计算根据跨中弯矩的影响线，求得汽车荷载作用下跨中弯矩为：M汽=（1+0.37）1.002（143.077.69/4+7.887.692/8）= 909.98 kNm根据跨中剪力的影响线，求得汽车荷载作用在半跨时，跨中剪力为：Q汽=（1+0.37）1.002（143.071.20.5+7.880.537.69）= 255.06 kN根据跨中弯矩的影响线，求得人群荷载作用下跨中弯矩为：M人 = 3.007.692/8 = 22.18 kNm根据跨中剪力的影响线，求得人群荷载作用在半跨时，跨中剪力为：Q人 = 3.000.537.69 = 2.88 kN5支座截面内力计算简支梁支座截面：M汽 = M人 = 0.0 kNm根据支座剪力的影响线，求得汽车荷载作用下支座剪力为：Q汽 =（1+0.37）1.002（143.071.21+7.880.517.69）= 551.46 kN根据支座剪力的影响线，求得人群荷载作用下支座剪力为：Q人 = 3.000.517.69）= 11.54 kN6内力组合序号荷载类别支座弯矩跨中弯矩支座剪力跨中剪力恒载0.00555.57288.980.00车道荷载0.00909.98551.46255.06人群荷载0.0022.1811.542.881.20.00666.68346.780.001.4（+）0.001305.02788.20361.12+0.001971.701134.97361.12五、正截面设计ho = t - as = 350 - 30 = 320 mm1求受压区高度据公预规公式5.2.2-1：oMd = fcdb（ho - / 2）1.01971.70106 = 13.87000（320 - / 2）解得： = 71.9 mm由公预规表5.2.1查得：相对界限受压区高度b = 0.56 / ho = 71.9 / 320 = 0.22 min = 0.22%，满足要求。钢筋实配面积As=25451mm2(D1445)六、斜截面设计1截面尺寸复核据公预规第5.2.9条规定：oVd = 1.01134.974 = 1134.974 kN 0.5110-3fcu,k1/2bho= 0.51103301/27000320 = 6257.18 kN故：截面尺寸符合设计要求。2检查是否需要根据计算配置弯起钢筋据公预规第5.2.9条规定：oVd = 1.01134.974 = 1134.974 kN 第6.4.3条，最大裂缝宽度计算公式为:fk = C1C2C3ss/Es（30+d）/（0.28+10）C1 - 钢筋表面形状系数，带肋钢筋，取1.0；C2 - 作用（或荷载）长期效应影响系数，C2 = 1 + 0.5 Ml / Ms上式中，弯矩短期效应组合：Ms = 555.57+0.7909.98/1.37+1.022.18 = 1044.31 kNm弯矩长期效应组合：Ml = 555.57+0.4909.98/1.37+0.422.18 = 831.05 kNm故：C2 = 1 + 0.5 831.05 / 1044.31 = 1.398C3 - 与构件受力有关的系数，钢筋混凝土板式受弯构件取1.15ss - 钢筋应力,按公预规第6.4.4条计算；ss = Ms / （0.87Asho）= 1044.31106/（0.8723740.7320） = 158.00 N/mm2配筋率 = As/b/ho = 23740.7/7000/320 = 0.0106fk = 1.01.3981.15158.004/（2105）（30+14.00）/（0.28+100.0106）= 0.145 mm2验算结果据公预规第6.4.2条，钢筋混凝土构件容许最大裂缝宽度： = 0.20mmfk = 0.145 mm = 0.20mm，故板梁的最大裂缝宽度满足规范要求！八、板梁的变形验算1计算跨中挠度据公预规第6.5条，跨中挠度计算公式为:f = S M lo2 / B上式中，S - 挠度系数，5/48；lo - 计算跨径；B - 刚度；B = Bo/（Mcr/Ms）2+（1-Mcr/Ms）2Bo/Bcr全截面换算截面离梁顶距离: o = 182.5 mmns = Es / Ec = 200000 / 30000 = 6.67换算截面中性轴距板顶面距离为: b/22 - nsAs（ho - ） = 0；解得 = 99.8 mm全截面换算截面惯性矩：Io = bh3/12+bh（h/2-o）2+（ns-1）As（ho-o）2= 70003503/12+7000350（350/2-182.5）2+（6.67-1）23740.7（320-182.5）2= 27691.690106 mm4全截面抗弯刚度：Bo = 0.95EcIo = 0.9530000.010427691.690106= 78921.3151010 Nmm2开裂截面换算截面的惯性矩：Icr = b3/3+nsAs（ho-）2= 700099.83/3+6.6723740.7（320-99.8）2= 9993.617106 mm4开裂截面抗弯刚度：Bcr = EcIcr = 30000.01049993.617106= 29980.8521010 Nmm2式中：Wo = Io / （h - o）= 27691.690106 / （350 - 182.5） = 165370481 mm3So = boo/2 = 7000 mm3系数： = 2So / Wo= 2116632649/165370481 = 1.411 Nmm开裂弯矩：Mcr = ftk Wo= 1.4112.01165370481 = 469 NmmB = 78921.3151010/（469/1044311060）2+（1-469/1044311060）278921.3151010/29980.8521010= 29980.8781010 Nmm2据公预规第6.5.3条，挠度长期增长系数 = 1.60恒载挠度fg = 1.605/4855556517976902/（29980.8781010） = 18.264 mm汽车荷载挠度为：fq = 1.600.72（5/3847.97690448）/（29980.8781010） = 12.806 mm人群荷载挠度fr = 1.605/482217603876902/（29980.8781010） = 0.729 mm挠度f = fg+fq+fr = 18.264+12.806+0.729 = 31.799 mm消除板梁自重后挠度f = fq+fr = 12.806+0.729 = 13.535 mm2验算结果据公预规第6.5.3条规定：消除板梁自重后挠度f = 13.535 mm lo/600 = 12.817 mm，故板梁的挠度验算不满足规范要求！据公预规第6.5.5条规定：挠度f = 31.799 mm lo/1600 = 4.806 mm，故板梁应该设置预拱度！预拱度为按板梁自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和。预拱度f预 = fq+fr+fg/2 = 12.806+0.729+18.264/2 = 22.667 mm图4-9-14整体简支板桥结构及钢筋图四、整体简支T型梁桥计算书项目名称_日 期_设 计 者_校 对 者_一、示意图：二、基本设计资料1依据规范及参考书目：公路桥涵设计通用规范JTJ D60-2004，以下简称通规公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTJ D62-2004，以下简称公预规2几何信息：桥总长L = 19960 mm支承宽度Bz = 460 mm悬挑宽b&2& = 0 mm板厚度t = 80 mmT型梁片数n = 5梁中心距D = 1600 mmT梁腹板宽b5 = 180 mmT梁直段高h = 1160 mmT梁斜段宽b3 = 180 mmT梁斜段高h4 = 60 mm安全带高h1 = 250 mm安全带宽b1 = 250 mm悬挑端高h2 = 0 mm悬挑斜高h3 = 0 mm磨耗层厚c = 120 mm保护层厚as = 30 mm横隔梁高h4 = 60 mm横隔梁厚b4 = 150横隔梁中心距s：4850.0*2,4843.2,4856.83荷载信息：汽车荷载等级：公路-级，2车道设计安全等级： 二级；结构重要系数：o = 1.0人群荷载qr = 3.00 kN/m2；两侧栏杆自重gl = 1.87 kN/m4材料信息：混凝土强度等级： C30fck = 20.1 MPa ftk = 2.01 MPa fcd = 13.8 MPaftd = 1.39 MPa Ec = 3.00104 MPa混凝土容重h = 24.0 kN/m3 钢筋砼容重s = 25.0 kN/m3钢筋强度等级：HRB335fsk = 335 MPa fsd = 280 MPa Es = 2.0105 MPa三、计算跨径及截面特性1计算跨径：计算跨径lo = min（l，1.05ln）l = L - b = 19960 - 460 = 19500 mmln = L - 2b = 19960 - 2460 = 19040 mmlo = min（19500，1.0519040）= min（19500，19992） = 19500 mm四、主梁的荷载横向分布系数计算1跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）（1）、计算主梁截面的抗弯惯性矩Ix及抗扭惯性矩ITx主梁截面的重心位置：ax = （1600-180）1132/2+18013002/2/（1600-180）113+1801300= 408.2 mmIx = （1600-180）1133/12+（1600-180）113（408.2-113/2）2= +18013003/12+1801300（1300/2-408.2）2 = 66701.1826106 mm4T型截面抗扭惯性矩近似等于各个矩形截面抗扭惯性矩之和，即：ITx = cibiti3式中：ci - 矩形截面抗扭惯性矩刚度系数（查表得到）bi、ti - 相应各矩形截面的宽度及厚度查表可知：t1/b1 = 113/1600 = 0.071，c1 = 0.333t2/b2 = 180/1187 = 0.152，c2 = 0.301故：ITx = 0.33316001133+0.30111871803= 2863.5910106 mm4单位宽度抗弯惯性矩J&x&及抗扭惯性矩J&Tx&Jx = Ix/bf = 66701.1826106/1600 = 41688.2391103 mm3JTx = ITx/bf = 2863.5910106/1600 = 1789.7443103 mm3（2）、计算横隔梁截面的抗弯惯性矩Iy及抗扭惯性矩ITy横隔梁翼板有效宽度计算：横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l = 41600 = 6400 mmc = （4850 - 150） / 2 = 2350 mm