京广快速高架梁模板支架专项施工方案

箱梁模板支架实施性施工方案 （ 郑州市京广路 沙口路快速通道工程 高架桥第五 标段 ） 编制： 审批： 郑州市市政工程总公司 京广路 沙口路快速通道工程项目部 2010 年 8 月 30 日 目 录 第一章：编制依据 . 1 第二章：工程概况 . 2 第三章：模板支架系统方案设计 . 4 3.1箱梁模板 . 4 3.2箱梁支架 . 4 3.2.1主线桥箱梁支架搭设示意图 . 4 3.2.2主线桥加宽段箱梁支架搭设示意图 . 5 3.2.3匝道桥箱 梁支架搭设示意图 . 5 3.3保通门架 . 6 3.4构造要求 . 7 3.5支架体系质量要求 . 7 3.6支架体系安拆安全措施 . 8 第四章：施工准备 . 10 4.1技术准备 . 10 4.2材料准备 . 10 4.3设备准备 . 10 第五章：支撑架搭设施工工艺 . 11 5.1支撑 架搭设施工顺序 . 11 5.2地基处理 . 11 5.2.1表层处理及夯实 . 11 5.2.2浇筑混凝土 . 11 5.2.3设置排水沟 . 11 5.3测量定位 . 12 5.4放置可调底座 . 12 5.5支撑架搭设 . 12 5.6安装顶层可调托撑 . 13 5.7铺设主楞和次楞 . 13 第六章：支撑架搭设质量要求 . 14 6.1材料质量要求 . 14 6.2支撑架搭设的质量标准 . 14 第七章：支撑架验收 . 15 第八章：箱梁底模板支撑架拆除 . 16 8.1箱梁底模板支撑架的拆除原则 . 16 8.2箱梁底模板支撑架拆除施工 . 16 第九章：箱梁底模板支撑架预压 . 18 9.1支撑架预压目的 . 18 9.2支撑架预压布置 . 18 9.3预压相关数据 . 18 第 27跨加宽段箱梁拟堆载值 . 18 9.4预压方法 . 19 9.5沉降观测方式 . 19 9.5.1预压观测点布置 . 19 9.5.2预压观测 . 19 第十章：箱梁模 板安装施工 . 21 10.1模板安装前的准备工作 . 21 10.2模板安装技术措施 . 21 10.3模板施工工艺 . 21 10.4模板的拆除 . 24 10.5模板安拆安全措施 . 25 10.6支架、模板安拆应急预案 . 25 一、选取计算单元 . 30 二、箱梁底板 . 30 2.1参数信息 . 30 2.2模板面板计算 . 31 2.3模板支撑方木的计算 . 32 2.4托梁（主楞）材料计算 . 34 2.5模板支架立 杆荷载标准值 (轴力 ). 36 2.6立杆的稳定性计算 . 36 2.7立杆的地基承载力计算 . 38 三、箱梁翼板 . 38 3.1参数信息 :. 38 3.2模板面板计算 :. 39 3.3模板支撑方木的计算 :. 40 3.4托梁（主楞）材料计算 :. 42 3.5模板支架立杆荷载标准值 (轴力 ):. 43 3.6立杆的稳定性计算 :. 44 3.7立杆的地基承载力计算 :. 45 四、箱梁腹板 . 46 4.1参数信息 . 46 4.2梁底模板计算 . 47 4.3梁底支撑木方的计算 . 48 4.4托梁 (主楞 )的计算 . 50 4.5立杆的稳定性计算 :. 53 4.6立杆的地基承载力计算 :. 56 五、施工临时保通通道的计算 . 56 5.1荷载参数 . 56 5.2主线桥非腹板处工字钢承载力计算 . 57 5.3主线桥腹板处工字钢承载力计算 . 60 六、总结 . 62 1 第一章 ： 编制依据 1、 设计文件 1、 郑州市京广路 沙口路快速通道工程第 五 标段施工图纸 2、 郑州市京广路 沙口路快速通道工程第 五 标段施工 组织设计 2、规范和标准 1、 建筑施工 碗扣 式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 166-2008 2、 建筑施工模板安全技术规范 GJG 162-2008 3、 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001) 4、 混凝土结构工程质量验收规范 GB 50204-2002 5、 钢管满堂支架预压技术规程（ JGJ/T194 2009） 6、 公路桥涵施 工技术规范 JTJ041-2000 7、 建筑施工安全检查标准 JTJ59-1999 8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001） 9、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质 200987号 3、参考图书 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社 2 第二章： 工程概况 本合同段为郑州市京广路 沙口路快速通道工程（二环支路北三环段）第一设计标段，第 五 施工标段桥梁 工程 ，具体如下： 第 五 标段共计 1 座主线桥，桥长 880m； 2 座匝道桥，桥长 365.6m。 主线高架桥：桥梁起始里程， K11+088 K11+968，高架桥孔跨布置为： 4 25+2（ 5 30） +2（ 4 30） +3 30+5 30； 各联情况如下： 联号 联号 孔 跨组合 桥宽 梁高 梁底标高 地面高程 支架高 第一联 0 4 4 25 19.25 2 111.203 101.891 9.312 第二联 4 9 5 30 19.25 2 110.474 101.357 9.117 第三联 9 14 5 30 19.25 2 109.732 100.698 9.034 第四联 14 18 4 30 19.25 2 109.315 100.673 8.642 第五联 18 22 4 30 19.25 2 108.959 100.113 8.846 第六联 22 25 3 30 19.25 35.5 2 108.642 99.703 8.939 第七联 25 30 5 30 19.25 35.5 2 108.282 99.697 8.585 说明：梁底标高为桥墩中心线处梁底平均标高 ，地面高程亦为 现有道路 平均高程。 Z4 匝道桥：桥梁起始里程， Z4K0+0.000 Z4K0+183.000， 孔跨布置为： 2（ 3 30） 各联情况如下： 联号 联号 孔 跨组合 桥宽 梁高 梁底标高 地面高程 支架高 第一联 0 3 3 30 8 2 106.925 99.712 7.213 第二联 3 6 3 30 8 2 104.564 99.864 4.7 说明：梁底标高为 该联桥墩中心线最高梁底 标高 ，地面高程亦为 硬化后场地 平均高程。 Y4 匝道桥：桥梁起始里程， Y4K0+116.974 Y4K0+299.524，孔跨布置为： 330+3 29.85 各联情况如下： 3 联号 联号 孔跨组合 桥宽 梁高 梁底标高 地面高程 支架高 第一联 0 3 3 30 8 2 105.354 99.988 5.366 第二联 3 6 3 29.85 8 2 107.542 99.662 7.88 说明：梁底标高为 该联桥墩中心线最高梁底 标高 ，地面高程亦为现有道路平均高程。 桥梁上部结构采用预应力混凝土圆曲线斜腹式连续箱梁，主线桥桥面横坡 由 梁顶面设置横坡形成，梁部构造采用顶 、 底板同坡，梁高保持 2m 不变。匝道桥横坡由梁体的旋转形成，梁高高度不变。 主线高架桥 30 米跨主梁一般断面示意图： 主线高架桥顶宽 1905cm，底宽 1035cm，箱梁高 2.0m，顶、底板厚均为 25cm，中腹板厚 45cm、边腹板厚 50cm、翼板端部厚 20cm。 匝道桥 30 米跨主梁一般横断面示意图： 匝道桥顶宽 780cm，底宽 320cm，箱梁高 2.0m，顶、底板厚均为 25cm，腹板厚45cm、翼板端部厚 20cm。 4 第 三 章： 模板支架系统 方案 设计 3.1 箱梁模板 箱梁底模板采用 12mm 厚双面覆膜竹胶合板，模板 次 楞 顺 横 桥向铺设，采用 50100mm 方木，间距为 200mm；主楞 顺纵 桥向铺设，每道采用两根 48mm 3.5mm 钢管 或150mm 150mm方木 ，间距为 600（腹板处） 、 900mm（底板处） 。 箱梁悬挑翼缘板采用 9mm 厚双面覆膜竹胶合板，模板次 楞 顺 纵 桥向铺设，采用 50 100mm 方木，间距为 200mm； 中间加 定型 弯管一道，下铺 主楞顺纵桥向铺设，每道采用两根 48mm 3.5mm 钢管，间距为 900mm。 3.2 箱梁 支架 箱梁模板支撑架系统采用碗扣式钢管架，选用 48mm 3.5mm钢管搭设。这种支撑架体系具有搭设速度快，施工效率高的优点。 3.2.1 主线桥 箱梁 支架搭设示意图 主线桥箱梁支架示意图 箱梁底模板采用碗扣式 满堂 支撑架，沿箱梁 纵横向满 堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为 19.2m。 箱梁 支架立杆 横向 间距 为： 1.2+1.2+0.9+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.9+1.2+1.2 箱梁支架立杆纵向 间距 为：横梁下为 0.6m、其余为 0.9m。 水平杆步距 为： 1.2m。 5 3.2.2 主线桥加宽段箱梁支架搭设示意图 主线桥加宽段箱支架示意图 箱梁底模板采用碗扣式支撑 架满堂，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为 36.9m。 箱梁 支架立杆 横向 间距 为： 0.9 3+0.6 2+0.9 3+0.6 3+0.9 3+0.6 2+0.9 4+0.6 2+0.9 3+0.62+0.9 4+0.6 2+0.9 3+0.6 3+0.9 3+0.6 2+0.9 3 箱梁支架立杆纵向 间距 为：横梁下为 0.6、其余为 0.9m。 水平杆 步距 为： 0.6+1.2+0.6+1.2+ +0.6+1.2。 3.2.3 匝道 桥箱梁支架搭设示意图 匝道桥箱支架示意图 箱梁底模板采用碗扣式 满堂 支撑架，沿箱梁 纵横向满 堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度 6 为 8.1m。 箱梁 支架立杆 横向 间距 为： 0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9 箱梁支架立杆纵向 间距 为：横梁下为 0.6、其余为 0.9m。 水平杆步距 为： 0.6+1.2+0.6+1.2+ +0.6+1.2。 3.3保通门架 根据指挥部制定的“保通方案 ” ，我标段在箱梁施工阶段需在铁路北站门口搭设保通门架： 1、保通门架设 2 个机动车道，机动车道宽 3.5m。 2、门架底部设 C25 混凝土 防撞墩，宽 1.0m、高 1.0m、长度根据架体宽度设置； 3、门架受力立柱采用定型 d609钢支撑，布置间距 2.5m(2.0m),钢支撑采用配套的法兰用螺栓进行连接，根据门架的高度组装成型；钢立柱与混凝土防撞墩采用后植膨胀螺栓连接； 4、钢立柱上横担一根通长的 HW488*300 热轧宽翼缘工字钢，工字钢与钢支撑顶法兰钢板进行焊接，防止滑移； 5、 HW488*300 热轧宽翼缘工字钢上横担 32b 号热轧普通工字钢作为上部架体的支撑横梁； 32b工字钢的布置间距同上部满堂碗扣架立杆布置间距；为防止 32b工字钢因受偏心荷载而 倾覆，特在工字钢上表面横向焊接 50*50*5mm的角钢，角钢布置间距 2.0m，角钢与每根工字钢均进行焊接。 6、门架搭设净高 4.8m； 7、门洞顶部采用木板全封闭，两侧设置密目安全网。 7 3.4 构造要求 1、模板支架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于 350mm，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端 设 可调螺杆 ， 伸出顶层水平杆的长度不得大于 0.7m。 2、剪刀撑设置应符合下列要求： （ 1） 当立杆间距小于或等于 1.5m时，模板支架四周从底部到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于 4.5m； （ 2）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45 60之间，斜杆应每步与立杆扣接； （ 3）当支架高度大于 4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于 4.8m。 3.5 支架体系质量要求 1材料质量要求 架杆采用外径 48mm、壁厚 3.5mm 的钢管，钢管应符合下列要求： A、钢管必须有产品质量合格证、质量检验报告等质量证明材料； B、钢管表面 必须平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 C、钢管使用前应对壁厚进行抽检，抽检比例不低于 10。 分隔缝 间距 200 北站门口保通门架纵断面图 步距 单位： cm 防护栏杆 d609钢支柱 32b工字钢 HW488*300热轧 宽翼缘工字钢 32b工字钢 布置间距 C25砼防撞墩 8 扣件应有出厂合格证，直角、回转、对接扣件要光滑、无裂缝，螺丝无锈蚀和滑丝，变形及损伤者严禁使用，钢管支撑采用的扣件必 须符合下列要求： A、碗扣支架及配件必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料。 B、 碗扣支架及配件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 2支架体系搭设、验收中需检查的项目 支架体系使用前必须经过验收合格方可使用 。 地基不得积水、底座不得松动、立杆不得悬空。 支架组装时应控制水平框架的纵向直线度，直角度及水平度。纵向直线度应 1400L，直角度 3 5，横杆间水平度应 1 400L。 支架立杆的垂直度必须严格控制，确保整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的L/500。 双向剪刀撑，斜杆与地面夹角为 45 60，剪刀撑必须用扣件与立杆相连接。 3.6 支架体系安拆安全措施 1支架体系安拆时，防护用品穿戴整齐，裤脚要扎住，戴好安全帽，不穿光滑的硬底鞋，要有足够强度的安全带，并将绳子牢系在架体上。 2高处作业与地面联 系，应有专人负责或配有通讯设备。 3支架体系安拆所用的工具、零件、材料等必须装入袋内，上下时不得疏忽，不得在高处往下投扔材料或工具等，不得将易滚滑 的 工具、材料堆在架体上，工作完毕，应及时清理工具、零星材料等。 4要处处注意 设 警 示 标志、危险地方夜间作业必须 设 置足够的照明设施，否则禁止作业。 5严禁上下 层同时垂直作业，若特殊情况必须垂直作业，应经 有关领导批准，并在上下两层中间设置专用防护棚或其它隔离措施。 6严禁坐在高处无遮拦处休息，防止坠落。 7遇有六级及以上风力时，必须禁止架体安拆作业。 8桥下 支架搭设完成后在其两侧悬挂 “ 安全警示牌 ” 、 “ 禁止入内 ” 、 “ 当心坠落 ” 等警示牌 ， 架子搭设完成后预压前需 安 排专人检查其接头的牢靠性。如发现质量较 9 差的杆件必须无条件更换。 9从事高处作业人员要定期体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业 ，严禁酒后登高作业。 10所有的起重指挥和挂钩人员，在未操作之前，必须环视周围，有无人员工作，要求做到一看、二喊、三离开，才能指挥起重，做到 人身安全。 11现场所有人员，严禁在支架下进行工作或玩耍。 12现场的所有电线都必须架空、或埋地设置，不准落地、不准乱拉乱接电线 ，以免伤人。电线的一切接头必须包扎完好，不得漏电。 13民工入场时必须进行三级安全教育。 10 第 四 章：施工准备 4.1 技术准备 1、根据施工需要做好施工技术文件的准备工作，上部结构施工前应组织参与施工的管理人员认真熟悉施工图纸，理解设计意图，掌握结构构件的设计尺寸、标高以及各构件间的相互关系，明确施工难 点和需要重点控制的部位。 2、做好技术交底工作，施行三级交底制，将模板加工、安装及支撑架搭设的施工方法和工艺要求、质量标准、检查方法逐级交底落实。 3、加强全体员工的岗前培训和质量教育，提高全体人员的质量意识，为施工过程的质量控制，实现“过程精品”打好坚实基础。 4.2 材料准备 根据主要材料的规格和数量，编制材料采购或租赁计划，并结合施工进度计划确定各种材料的合理进场时间，以满足施工周转的需要。 4.3 设备准备 施工现场配置两台电刨、两台电锯和一台套丝机以及其他手提式电动工具，作为模板加工安装的主要电动 设备，配备两台 25t汽车吊，作为上部结构模板及支撑架等材料的垂直运输设备。 所有设备均应在上部结构施工前进场并安装就绪，完成检修和调试工作，保证设备的正常运行，满足施工的需要。 11 第五章： 支撑架搭设施工 工艺 5.1 支撑架搭设施工顺序 地基处理 测量定位安放可调底座碗扣式支撑架搭设安装顶层可调 顶托 铺设 主楞钢管 铺设次楞方木 。 5.2 地基处理 支架基础处理流程：清除地表杂土（树根、草木等）碾压夯实整平（采用 18T压路机）浇筑 15cm 厚 C20 素混凝土支架安装 （沥青破除部位，未破除位置利用原地面结构 ） 5.2.1 表层处理及夯实 根据工程现场实际情况 ,支架搭设地表层为粘性土，部分现浇箱梁在原有市政道路路面上，承载力均较好。可分别按如下方法进行表层处理。 在非原道路路面上的部分：先清除表层杂质，浮土、树根等，将其整平处理，然后进行夯实处理，压实采用 18T压路机进行压实，压实度按 市政新建道路 路基的压实标准进行控制。 在原道路路面上的部分，如原道路路面结构良好，地基承载力符合使用要求，可在原路面上直接进行支架安装。如果原有道路路面破坏，应按一般地基处理的方式进行处理。 所有表层处理的宽度，为桥梁投影面积两边外 加宽 50 100cm。 5.2.2浇筑混凝土 素土压实符合使用要求后，浇筑 15cm 厚 C20 素混凝土，混凝土用平板振捣器振捣密实。混凝土表面进行整平，形成 1.5%的坡度。混凝土浇注完毕后，及时进行洒水养生，养生按照结构物的养生方法进行。 混凝土的浇筑宽度必须满足支架搭设 要求 ，且需超过支架边缘 30cm。浇筑完毕后，进行洒水养生。 5.2.3 设置排水沟 在混凝土垫层四周，均设置排水沟，以便雨水及时排除，确保基础部位 不上水，不被 浸泡，保持基础的稳定性。排水沟的设置按照现场施工排水的需要进行设置。 12 5.3 测量定位 支 撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两 端 引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。 用 全站仪根据支撑架立杆的 顺桥向和横桥向间距进行现场 预排 定位，在基础表面弹出控制线 作为搭设支撑架控制依据，保证 支撑架立杆位置准确。 5.4 放置可调底座 按照放出的立杆纵横向间距放置可调底座，底座下的钢板为 150mm 150mm。 在现场设置标高控制线， 依据现场实际测设 标高调整底座上调节螺丝的位置，保证架体的水平。 5.5 支撑架搭设 搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度，在拼装 底 层 水平杆的 同时 要注 意检查立杆是否垂直， 待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。 搭设支撑架时 立杆应采用不同的 长度规格 ，以使立杆的接头得以错开。立杆接长必须采用立杆连接销，接头应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同一步架内，同步架内相隔立杆的接头在高度方向错开的距离不小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的 1/3。 立杆接长时应检查立杆的垂直度，发现立杆的垂直度不符合要求时应及时调整。立杆的垂直偏差应控制在架体高度的 1/400之内，防止立杆倾斜度过大， 受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。 支撑架搭设完成以后，在立杆的下端设置纵、横向扫地杆， 同时在架体的外侧设置剪刀撑。 扫地杆采用直角扣件与立杆连 接， 纵向扫地杆设在横向扫地杆之上，纵向扫地杆距地面的高度控制在 250mm。 架体外围 的剪刀撑应 从架底至架顶沿纵向 连续 设置 ， 剪刀撑斜杆采用旋转扣件与每步立杆连接，剪刀撑斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于 150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在 40N m65N m之间。剪刀撑斜杆的扣接点应在同一水平线和垂直线上。斜杆与地面的 夹角应控制在 4560范围内。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于 1m，搭接部分应用不少于 13 三个旋转扣件连接。 在支撑架搭设过程中， 应 在支撑架内部 沿纵向和横向分别设置竖向 及 水平 剪刀撑。其中 竖向剪刀撑由架底至架顶连续设置 ， 纵向搭设三道 ，布置在箱室下支撑架的两侧和中间，横向搭设的 间距设为 9m。 水平剪刀撑沿纵横搭设在支撑架的 顶部、底部和中间，每道水平剪刀撑的竖向间距不大于 4.8m。 竖向 和水平剪刀撑 的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接，斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于 150mm。竖向剪刀撑斜杆与地 面的夹角应控制在 4560之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在 6090之间。 5.6 安装顶层可调托撑 支撑架搭设高 度 根据桥面标高 及各横排支撑架位置 推算出 各横排支撑架处箱梁底面的标高，然后减去控制标高 并根据箱梁底板模板及楞木的尺寸计算出 可调节托撑 顶面的标高 ，计算时应 计入 预压测定 的预抬量 。 5.7 铺设主楞和次楞 立杆顶部安装的可调托撑顶面标高调整到设计标高位置后，在托撑上铺设主楞，主楞 顺 纵 桥向放置。主楞接头处应放置在托撑的支撑处，严禁主楞的端头悬空。 铺设主楞时应检查 是否弯曲、截面尺寸是否符合要求。铺设完成后 还要再检查主楞的顶部标高。 主楞铺设完并检查以后在主楞上铺放次楞 ，次楞 顺 横 桥向放置。 铺放次楞应严格按照预设间距进行，次楞铺放过程中 应随时 检查上口标高。 主次楞铺设完成后，应分段组织检查验收，验收合格后方可在次楞上铺钉模板。 14 第六章： 支撑架搭设 质量要求 6.1 材料质量要求 1、 支撑架的钢架管应符合现行国家标准直 缝 电焊钢管 GB/T13793 中的 Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 的规定。 2、 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或钢制造，其材料机械性能应 符合现行国家标准可锻铸铁件 GB9440中 KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件GB11352中 ZG270-500 的规定。 3、 下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准 一般工程用铸造碳钢件 GB11352 中 ZG230-450的规定。 4、 碗扣式支撑架钢管规格应为 48mm 3.5mm，钢管使用前应对钢管壁厚进行抽检，抽检比例不得低于 10%。立杆连接套管与立杆间隙应不大于 2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于 110mm。 5、 钢管表面应平直光滑，无裂 纹、锈蚀、分层、压痕和硬弯，不得采用横断面接长的钢管。铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂痕等缺陷。 6、 可调节底座或固定底座的钢板厚度不小于 6mm。可调节底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不少于 6扣，插入立杆内的长度不小于 150mm。 6.2 支撑架搭设的质量标准 1、 架体 的纵向直线度应不大于纵向长度的 1/400。 2、 横杆的水平度应小于横杆间距的 1/400。 3、 立杆与横杆的直角度偏差应小于 3.5。 4、 立杆的垂直偏差应小于全高的 1/400。 5、 剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在 45 60之间。 6、 扫地杆距搭设支撑面的高度不大于 250mm。 7、 可调节底座的调节高度应小于 250mm。 8、 操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于 1.2m， 水平栏杆不少于两道，底层水平栏杆距操作面的高度为 0.6m。 15 第七章： 支撑架验收 在 支撑架搭设完成以后应组织自检，主要检查上碗扣锁紧情况、立杆连接销的使用安装情况，斜杆扣接点是否正确，扣件拧紧的程度， 架体纵向直线度， 立杆的垂直度等，自检合格后应及时报监理单位验收。 16 第八章： 箱梁底模板支撑架拆除 8.1 箱梁底模板支撑架的拆除原则 1、 箱梁模板支撑架应待箱梁预应力钢 绞线张拉完成 后，孔内水泥砂浆达到 22.5Mpa且箱梁结构混凝土达到设计强度的 100%后方可拆除；普通钢筋混凝土箱梁支架需待混凝土达到设计强度的 100%后方可拆除 。 2、 支撑架拆架前应对拟拆除的架体进行全面检查，并根据检查结果，编制具体的拆除方案报监理单位审批， 待批准后组织实施。 3、 支撑架拆除 施工 应 按照先拆除翼缘板支撑架、后拆除箱室支撑架的顺序进行。 4、 拆除箱室支撑架时 应先拆除 各 跨跨中附近的 支撑架 ，然后再 由跨中向两边延伸，最后拆除 墩台等支点处的 支撑架，各跨支撑架 均应 对称拆除 。 8.2 箱梁底模板支撑架拆除施 工 1、 拆架时应划分作业区，周边设围栏 ， 竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 2、 拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 3、 拆除架体应遵守先外后内、由 上而下的顺序 。应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后，再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架。拆除架体时应一步一清依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。 4、 拆除立杆时，要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。 5、 拆除架体时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应 先通知对方，以防坠落。 6、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 7、 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 8、 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 9、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 10、 如遇强风、雨、雪等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。 11、 翻掀垫铺竹笆 时 应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内 17 未清除的残留物从高处坠落伤人。 18 第九章： 箱梁底模板支 撑 架预压 9.1 支撑架预压目的 根据设计要求和施工需要，支架体系搭设完成后，应进行支架体系的堆载预压。支架预压已越来越被证实是非常重要的，因为计算支架沉降量的计算公式均是近似的、精度有限，通过预压后可以消除非弹性变形，得出弹性变形的较准确的数值 ， 为所施工的结构更接近于设计提供了有利条件，并保证了施工期间的结构安全。 预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核，待荷载卸下后，再对原测设的观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较，计算出支架受压后的压缩 变形，包括两部分的变形：永久变形和弹性变形。 对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使箱梁浇筑后造成箱梁裂缝。而对于弹性变形可根据测量结果在支设模板时适当抬高底模标高即可，保证在箱梁浇筑混凝土后，箱梁的底板标高能达到设计标高。 9.2 支撑架预压 布置 为保证支撑架预压达到预期的效果，针对箱梁 变截面 的 设计 特点， 全桥选取 第 27跨加宽段 进行预压 。 9.3 预压相关数据 预压前应根据箱梁 高度 ，按照 支撑架立杆的顺桥向间距计算出箱梁底板、腹板、顶板 的重量并附加 施工荷载 作为预压荷载，使堆载预压荷载不小于 支架承受的混凝土结构恒载与模板重量之和的 1.1倍 ，保证预压效果。 第 27 跨加宽段 箱梁拟堆载值 主线桥箱梁预压断面示意图 19 1、预压范围： 9 9.3m 2、预压荷载： 6.44 9 2.6 1.1+0.35 9 9.3 1.1=197.99T 9.4 预压方法 1、 支撑架预压采用 钢筋 作为堆载物，待箱 梁 底模板的主楞铺放好以后 铺上模板 ，将 计算好重量的钢筋 吊放在 模板 上 ，加载时，宜从混凝土结构跨中开始向两侧对称布载。 2、 支架预压应按预压单元进行分级加载，且不应少于 3级。 3级加载依次宜为 60%、80%、 100%。 3、 每级加载后 应先停止下一级加载，并应间隔 12小时对支架沉降量进行一次观测，当支架检测点的沉降量平均值小于 2mm时，可进行下一级加载 ，并做详细记录。待全部加载后 的监测中 ， 其监测数据满足下列条件之一时，应判定支架预压合格： （ 1）各监测点最初 24小时的沉降量平均值小于 1mm； （ 2）各监测点最初 72小时的沉降量平均值小于 5mm； 4、 在加载过程中应密切观察支撑架的变化，如有异常立即停止加载，待处理完毕后再进行。在加载过程中，严格模拟箱梁荷载的实际作用范围，对腹板、横梁按照实际荷载换算出应加载的 重量对箱梁进行科学、有效预压 5、支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。 9.5 沉降观测方式 9.5.1 预压观测点布置 1、 在预压区附近设置临时水准点，并设定水准点的高程 作为观测依据 。 水准点设好后应及时对水准点进行保护和标识，防止在施工中被破坏。 2、 在箱梁 预压范围内， 按 纵 、 横 方向以 3 3 阵 列 ,在顶部主龙骨（双根钢管）上悬挂标定过的钢尺， 且不少于 5把钢尺， 并 在钢卷尺下部用 5kg重物坠紧 将，使其保持垂直状态，不得随意摆动。 9.5.2 预压观测 1、 在预压荷载施加前，应监测并记录支架顶部监测点的 初始标高； 2、 每级荷载施加完成时，应监测各监测点标高并计算沉降量； 3、 在全部预压荷载施加完毕后，每间隔 24 小时应监测一次并记录各监测点标高，当支架预压符合 9.4.3 条时可进行支架卸载； 20 4、卸载 6小时后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量； 箱梁预压观测点平面布置图纵桥向 21 第十章： 箱梁模板 安装 施工 10.1 模板安装前的准备工作 模板安装前应 向施工班组进行技术 安全 交底 ，明确技术难点 和 施工方法。 竖向模板安装的底面应 处理 平整，并采取可靠的定位措施 。 模板应统一刷脱模剂。 10.2 模板安装技术措施 1、 模板上堆料要均匀，禁止集中堆放。 2、 模板及其支撑在安装过程中，必须有防倾倒的临时固定设施。在 2 米以上高处作业必须具有满足操作要求的可靠立足点。 3、 支撑杆接长使用时，接头不得超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定性。 4、 现浇钢筋混凝土箱梁结构时，在安装外层结构模板及其支撑时，内层结构必须具有承受上层荷载的能力，或在内层架设有足够的支撑，上、下层支撑柱应在同一竖向中心线上。 5、 模板安装完毕，进行检查验收后，方 可浇筑混凝土 。 10.3 模板施工工艺 1、 底模和翼板底模采用覆膜 竹模（ 18mm 厚）板，梁底模板为纵向 2.44 米，腹板外侧模板 纵向 为 2.44 米，翼板处模板横向为 2.44 米 ； 翼 板底部 沿 纵 桥向布置一层 50 100mm方 木，木枋间距 200mm。为保证箱梁底部外观质量，方木上下平面应进行过刨处理，箱梁底模板拼缝必须与箱梁底板轴线平行或垂直，并使得模板缝沿纵、横桥向为直线。两相邻模板间表面高差不超过 2mm， 用塞尺验收 表面平整度不超过 3mm。 箱梁底模板的铺设应根据箱梁底板的变化调整托撑的高度，主楞安装前应着重检查主楞 质量，确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平并利用托撑的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态。次楞应按照设定间距纵向钉在主楞上，并检查次楞上 表面 的标高和成弧状态并进行调整，待次楞检查满足要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。 2、 顶板底模板为了能够拆除箱室内支架及模板，在 箱 梁面板上 距 梁端支座约 1/4处预留 80 1500mm 孔洞，四周预留钢筋。待预应力钢束张拉完毕、预应力孔道压浆完成后，焊接顶板钢筋，吊模封闭洞口。 22 3、 箱室内模由箱室内侧模板和箱室内顶板组成，箱室内 腹板侧模 之间采用 钢管加固，螺杆与箱梁钢筋焊接牢固。模板组装必须牢固拼缝严密，在浇筑混凝土时不位移、不变形、不漏浆。模板拼缝不得大于 3mm，且缝隙必须用玻璃胶进行填缝处理，防止漏浆影响外观；模板不得出现错台。 4、 外侧腹板模板接缝背面设置竖向木方顶撑，保证接缝平顺不漏浆 。 箱梁腹板模板采用 18mm 厚双面覆膜竹胶合板，模板次楞采用 50 100mm 方木，间距为 200mm；主楞采用两根 48mm 3.5mm 钢架管，间距为 900mm。腹板两侧的主楞采用 14mm的拉结螺栓安装固定，竖向和水平间距均为 400mm，呈梅花形设置，以增强腹板 模板及楞木的抗弯能力。 腹板的模板应根据箱梁高度的变化下料，将次楞按设定的间距钉在模板上，模板安装后应检查垂直度和平整度，与底模板的拼接应严密不得有缝隙，然后安装拉结螺栓，用蝶形卡套住模板主楞并用螺丝拧紧，在模板的外侧架设斜撑，防止模板倾斜移位。腹板模板的安装应与钢筋绑扎施工和预应力钢绞线安装施工紧密配合，做好工序衔接，避免相互影响。 5、 翼板底模与底板底模一样，在支架上安装纵横木楞，木楞上安装底模，底模板各种接缝要紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。 6、 箱梁 模板由底模、侧模、内侧模以及内顶模 四个部分组成，分两次安装。先施工底板和 腹板及翼板 ，因此模板先安装底板、 腹板 、翼板，浇注完底板 和 腹板及翼板 混凝土、强度达到 30%后，拆除内侧模板； 顶板模板 待 浇注完底板、肋板混凝土，并拆除了肋板内侧模板后进行安装。顶板底内模板在箱室砼底面上用钢管搭设支架，支架上安装纵横木楞，木楞上安装模板，拐角处用方木加工成定型角模 ， 为减少浪费且考虑箱室较大内模板尽量回收 ，在混凝土强度达到 80%以上时拆除内顶模。 1、箱梁底模、箱体内模采用 15mm 厚腹膜竹胶板，箱梁悬挑弧形翼板采用 9mm 厚覆面竹胶板，模板尺寸为 1220*2440mm。梁底模板铺设方向为横向 2440，悬挑弧形翼板处为横向 2440；箱梁底横桥向铺设 50*100 方木，悬挑翼板底顺桥向铺设 50*100 方木，间距均为不大于 200mm。 为保证箱梁外观质量，方木赏析平面应提前进行压刨处理，箱梁底模板拼缝必须与箱梁地板轴线平行或垂直，并使得模板拼缝纵、横桥向均为直线。两相邻模板表面高低差不超过 2mm，用靠尺验收，表面平整度不超过 3mm。 箱梁底模板的铺设应根据箱梁地板的曲面变化调整支托的高度，主楞安装前应着重 23 检查主楞质量，确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平，并 利用顶托的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态。次楞应根据曲面的要求下料，按照设定间距纵向固定在主楞上，并检查次楞上平的标高和成弧状态，并进行调整，待次楞检查满足要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。 2、顶板底模板为了能够满足拆除箱室内支架及模板，在梁面板上跨梁端支座约 1/4处预留 800*1500mm 孔洞，四周预留钢筋。待预应力钢束张拉完毕、预应力孔道压浆完成后，焊接顶板钢筋，吊模封闭洞口。 3、箱室内模由箱室内侧模板和箱室内顶模板组成，箱室内顶模板安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工，箱 室内腹板侧模之间采用对拉螺栓加固、钢管支架进行支撑。模板组装必须牢固，拼缝必须严密，在浇筑混凝土时保证不位移、不变形、不漏浆。模板拼缝间隙不得大于 2mm，且缝隙处必须粘贴海绵胶条，防止漏浆影响外观；相邻模板拼缝错台不得超过 2mm。 4、侧模与底模的交界处采用底包帮，侧板根部外侧用木板固定，防止交接处模板移动、漏浆。侧板方木加固措施为竖向布置，外侧用钢管支撑加固，配合斜撑加固。底板模板直接用钉在铺好的方木上。 腹板的模板应根据箱梁的高度变化下料，将次楞方木按间距 200mm 钉在模板上，模板安装后应检查垂直度和平 整度，与底模的拼接应严密不得有缝隙，然后安装对拉螺栓，用山形扣套住模板主楞（双钢管）并用螺丝拧紧，在模板的的外侧架设钢管支撑架，防止模板倾斜移位。腹板模板的安装应与钢筋绑扎施工和预应力钢绞线套管安装施工紧密配合，做好工序衔接，避免相互影响。 外侧腹板模板接缝背面设置竖向方木顶撑。保证接缝平顺不漏浆。箱梁腹板模板采用 15mm 覆面竹胶合板，模板次楞采用 50*100mm 方木，竖向设置，水平间距 200mm.；主楞采用两根 48*3.5 钢管，水平设置，竖向间距 700800mm。腹板两侧主楞采用16 对拉螺栓拉结、固 定，水平间距 600，以增强腹板模板及楞木的抗弯能力。 24 主线桥箱梁标准断面内腹板模板支设图 单位：cm与主筋焊接抗浮 1 6 对拉螺栓 6 0 1 6 对拉螺栓 6 0与主筋焊接 与主筋焊接施工缝 施工缝施工缝 施工缝 1 6 螺杆 1 0 0与主筋焊接抗浮与主筋焊接抗浮 1 6 螺杆 1 0 0 1 6 螺杆 1 0 0 1 6 螺杆 1 0 0 1 6 螺杆 1 0 0 与主筋焊接抗浮匝道桥箱梁内腹板模板支设图单位：c m施工缝 施工缝 1 6螺杆100 5、翼板底模与底板底模一样，在支撑架上安装主次楞，在次楞方木上安装底模，底模板各种接缝要严密不漏浆，在模板接缝处贴上海绵胶条，防止漏浆。 6、箱梁模板由底模、侧模、内侧模以及内顶模四部分组成，分两次安装。先施工底板和腹板，施工缝留设位置详见上图，因此模板先安装底板、腹板、翼板，浇筑完底板和腹板混凝土，其强度达到 30%后，拆除内侧模板；然后安装定模板，浇筑顶板混凝土，在顶板砼强度达到 80%以上时拆除内顶模。 10.4 模板的拆除 1、 模板拆除前必须 申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度模板方可拆除。 2、 模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围 内 设安全警戒线 并悬挂警示牌，拆 除时派专人看守。 3、 侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定执行。 4、 模板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承 25 重部位；自上而下的顺序。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。 5、 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发 生事故，等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。 6、 拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下 传送 ，以防止模板变形和损坏。 7、 模板拆除 后 ，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，修整后的模板要按编码放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过 1.60米。 8、 拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有 明 显标志，并设专门监护人员。 10.5 模板安拆安全措施 1、 工程施工中，运输小车的通道应坚固，脚手架应将荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平绑牢便于小车运行，通 道两侧设置防护栏杆及挡脚板。 2、 铺设模板时，板底 楞木 要及时 用 铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。 3、 支模时要按要求搭高护栏及安全操作台，操作台上设脚手板，不得站在钢管上操作。 4、 进入施工现场操作，必须配戴好安全帽及安全带。 5、 有大雾、雨、雪、六级以上大风天气，应停止施工。 6、 模板制作区要禁止吸烟，并设置消防设施。 7、 模板拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点存放。 8、 模板 拆 除 前，必须向施工班组进行详细的书面安全技术交底。 10.6 支架、模板安拆应急预案 1、 组织保 障体系 （ 1）应急救援领导小组 组 长：王玉杰（项目经理） 是应急救援领导小组第一责任人，负责紧急情况处理的指挥工作。 副组长：董健（项目副经理）是应急救援第一执行人，负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。 26 成 员： 任峰（项目副经理） 任宁波（技术负责人） 秦崇斌（施工负责人）张熙（施工员） 张永远（施工员） 张坤（施工员） 覃忠（安全员） 吴云全（电工） （ 2）秦崇斌是脚手架及高处坠落事故应急第二负责人，负责相应事故救援组织工作的配合和事故 调查的配合工作。 2、 保障体系成员职责 （ 1）抢险组：组长：王玉杰 副组长：董健 成员：任宁波、秦崇斌、张永远、张熙 张坤、张洋、袁振川 主要职责是：组织实施抢险行动方案，协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。 （ 2）安全保卫组：组长： 覃忠 成员： 吴云全 王珂 张振兴 宋健 主要职责是负责事故现场的警戒，阻止非抢险救援人员进入现场，负责现场车辆疏通，维持治安秩序，负责保卫抢险人员人身安全。 （ 3）后勤保障部：组长 ： 任峰 成员： 张永亮 李东庆 李君 许瑞青 主要职责是：负责调集抢险器材、设备；负责解决全体参加抢险救援工作人员的食宿问题。 （ 4）善后处理组：组长： 许辉 成员： 易明 主要职责是；负责做好对家属的安抚工作，协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院费问题；做好其他善后事宜。 （ 5）事故调查组：组 长： 王玉杰 副组长： 董健 任峰 成 员： 秦崇斌 张永远 主要职责是：负责对事故现场的保护和图纸的测绘，查明事故原因，确定事件的性质，提出应对措施，如确定为事故，提出对事故责任人的处理意见。 27 3、 脚手架及高处坠落事故应急处置 A、 脚手架出现变形事故征兆时的应急措施 (1)因地基沉降引起的脚手架局部变形。在双排架横向截面上架设八字或剪刀撑，隔一排立杆设一组，直到变形区外排。八字 撑 或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。 （ 2）脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。 B、 脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施 （ 1）迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置 。 （ 2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。 C、 发生高处坠落事故的抢救措施 （ 1）救援人员首先根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看事故现场周围有无其他危险源存在。 （ 2）在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情况。 （ 3）抢救受伤人员时几种情况的处理： 如确认人员已死亡，立即保护现场。 如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血： a立即联系 120 急救车或距离现场最近的医院。 b 外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措施。 c 骨折：注意搬运时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不祥者一律用担架或平板，禁止用搂、抱、背等方式运输伤员。 一般性伤情送往医院检查，纺织破伤风。 4、 触电事故应急处置 触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。发 现有人 触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。 28 脱离电源的基本方法有： a) 将出事附近电源开关闸刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。 b) 用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。 c) 必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。 d) 救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。 e) 如果触电者由于痉挛手指 被 导线缠绕在 身上，救护人先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其它办法把电源切断。 f) 如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确 定 线路无电之前，救护人员不得进入断落地点 810 米的范围内，以防止跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘靴或临时双脚并拢跳跃地接近触电者。触电者脱离带电导线后，应迅速将其带至 810 米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。 在使触电者脱离电源时应注意的事项： a)未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。 b) 严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者，救护人不得采用金属或 其他绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。 c) 在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。 d) 当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后，坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。 e) 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 触电者未失去知觉的救护措施： 应让 触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。 触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救 措施： 应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应 29 注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即 人 工呼吸及胸外心脏挤压。 对“假死”者的急救措施： 当判断触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法抢救。方法如下： a)通畅气道。 第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带 。如发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深处。 第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。 b)口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕 吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟 16 18 次为宜。 c)胸外心脏按压：将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，随后将手腕放松，每分钟挤压 60 80 次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头 放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在 进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。 30 附件 ：模板支架 体系 设计 计算 一、选取计算单元 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，拟截取箱梁以下部位为计算单元，对其模板支架体系进行验算： 1、箱梁底板 （ 1）设计特点：底板厚 25cm、顶板厚 25cm。 （ 2）模板支架特点：底模板厚度 18mm、次龙骨 50 100mm 方木间距 200mm、主龙骨为双钢管、其下立杆间距为 900 900mm。 2、箱梁翼板 （ 1）设计特点：翼板平均厚度为 370mm （ 2）模板支架特点：底模板厚度 18mm、次龙骨 50 100mm 方木间距 200mm、主龙骨为双钢管、其下立杆间距为 1200 900mm。 3、箱梁腹板 （ 1）设计特点：腹板高 1.5m，腹板厚 0.45mm。 （ 2）模板支架特点：底模板厚度 18mm、次龙骨 50 100mm 方木间距 200mm、主龙骨为双钢管、其下立杆间距为 600 900mm。 注：该计算单元模型选取第 七 联跨中箱梁。 二 、箱梁 底板 2.1 参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距 (m):0.90；纵距 (m):0.90；步距 (m):0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 (m):0.25；模板支架搭设高度 (m):8.585； 采用的钢管 (mm):483. 5（考虑锈蚀按壁厚 3.0 验算） ；板底支撑连接方式 :方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重 (kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.500； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为 18mm；板底支撑采用方木； 31 面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值 (N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值 (N/mm2):1.400；木方的间隔距离 (mm):200.000； 木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm2):13.000； 木方的截面宽度 (mm):50.00；木方的截面高度 (mm):100.00； 托梁材料为：钢管 (双钢管 ) :48 3.5 ； 4.箱梁 参数 箱梁 的计算厚度 (mm):500.00； 图 2 箱梁 支撑架荷载计算单元 2.2 模板面板计算 面板为受弯构件 ,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m的面板作为计算单元 面板的 截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为： W = 100 1.82/6 = 54 cm3； I = 100 1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 32 (1)恒荷载 为钢筋混凝土 箱梁 和模板面板的自重 (kN/m)： q1 = 25 0.5 1+0.35 1 = 12.85 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载 (kN)： q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为 恒荷载 与活 荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 : 其中： q=1.2 12.85+1.4 2.5= 18.92kN/m 最大弯矩 M=0.1 18.92 0.22= 0.07568 kN m； 面板最大应力计算值 = 75680/54000 = 1.401 N/mm2 ； 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 1.401 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求 ! 3、挠度计算 挠度计算公式为 其中 q = 12.85kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.677 12.85 2004/(100 9500 486000)=0.03 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm； 面板的最大挠度计算值 0.03 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求 ! 2.3 模板支撑方木的计算 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 : W=5 10 10/6 = 83.33 cm3； I=5 10 10 10/12 = 416.67 cm4； 33 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重 (kN/m)： q1= 25 0.2 0.5 = 2.5 kN/m； (2)模板的自重线荷载 (kN/m): q2= 0.35 0.2 = 0.07 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振 捣 混凝土时产生的荷载 (kN)： p1 = 2.5 0.2 = 0.5 kN/m； 2.强度验算 : 最大弯矩考虑为 恒 荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 : 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2 (2.5 + 0.07)+1.4 0.5 = 3.784 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1 3.784 0.92 = 0.307 kN.m； 最大支座力 N = 1.1 q l = 1.1 3.784 0.9 = 3.746 kN ； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.30710 6/83333.33 = 3.678 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大应 力计算值为 3.678 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求 ! 3.抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 : Q =0.6 ql= 0.6 3.784 0.9 = 2.043 kN； 方木受剪应力计算值 T = 3Q/2bh = 3 2.043 103/(2 50 100) = 0.613 34 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.613 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求 ! 4.挠度验算 : 最大挠度考虑为 恒 荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 : 均布荷载 q = q1 + q2 = 2.57 kN/m； 最大挠度计算值 = 0.6772.57900 4 /(10095004166666.667)= 0.288 mm ； 最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm； 方木的最大挠度计算值 0.288 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求 ! 2.4 托梁 （主楞） 材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管 (双钢管 ) :48 3.5 ； W=8.98 cm3； I=24.38 cm4； 集中荷载 P取纵向板底支撑传递力， P = 3.746 kN； 托梁计算简图 35 托梁计算弯矩图 (kN.m) 托梁计算变形图 (mm) 托梁计算剪力图 (kN) 最大弯矩 Mmax = 1.529 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.704 mm ； 最大支座 反 力 Qmax = 18.628 kN ； 最大应力 = 1529346.55/8980 = 170.306 N/mm2 ； 托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 170.306 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求 ! 托梁的最大挠度为 1.704mm 小于 900/250 与 10 mm,满足要求 ! 36 2.5 模板支架立杆荷载标准值 (轴力 ) 作用于模板支架的荷载包括 恒 荷载、活荷载和风荷载。 1.恒 荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重 (kN)： NG1 = 0.158 8.585 = 1.349 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。 (2)模板的自重 (kN)： NG2 = 0.35 0.9 0.9 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土 箱梁 自重 (kN)： NG3 = 25 0.5 0.9 0.9 = 10.125 kN； 经计算得到， 恒荷载 标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 11.757 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振 捣 混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.9 0.9 = 3.645 kN； 3.不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.212 kN； 2.6 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 : 其中 N - 立杆的轴心压力设计值 (kN) ： N = 19.212 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 查表 得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm) ： i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量 (抵抗矩 )(cm3)： W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ： f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a 37 k1- 计算长度附加系数，取值为 1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3； u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.25 m； 上式的计算结果： 立杆计算长度 L0 = h+2a = 0.9+0.25 2 = 1.4 m； L0/i = 1400 / 15.9 = 88 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳 定系数 = 0.673 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ； =19211.512/ （ 0.673 424） = 67.326 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 67.326 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值 1.243； k2 - 计算长度附加系数， h+2a = 1.4 按照表 2取值 1.027 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243 1.027 (0.9+0.25 2) = 1.787 m； Lo/i = 1787.185 / 15.9 = 112 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.502 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ； =19211.512/ （ 0.502 424） = 90.259 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 = 90.259 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 38 以上表参照 杜荣军 : 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 2.7 立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值 : fg = fgk kc = 170 1=170 kpa； 其中，地基承载力标准值： fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数： kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力： p = N/A =19.212 0.14=137.225 kpa ； 其中 ，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ： N = 19.212 kN； 基础底面面积 ： A = 0.14 m2 。 p=137.225 fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！ 三 、 箱梁翼板 3.1 参数信息 : 1.模板支架参数 横向间距 (m):1.20；纵距 (m):0.9；步距 (m):0.90； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 (m):0.25；模板支架搭设高度 (m):10.30； 采用的钢管 (mm):483. 5 ；板底支撑连接方式 :方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重 (kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.500； 39 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为 18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量 E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值 (N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值 (N/mm2):1.400；木方的间隔距离 (mm):200.000； 木方弹性模量 E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm2):13.000； 木方的截面宽度 (mm):50.00；木方的截面高度 (mm):100.00； 托梁材料为：钢管 (双钢管 ) :48 3.5； 5.箱梁 参数 箱梁 的计算厚度 (mm):370.00； 图 2 箱梁 支撑架荷载计算单元 3.2 模板面板计算 : 面板为受弯构件 ,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度 1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为： W = 100 1.82/6 = 54 cm3； I = 100 1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 40 1、荷载计算 (1)恒荷载 为钢筋混凝土 箱梁 和模板面板的自重 (kN/m)： q1 = 25 0.37 1+0.35 1 = 9.6 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载 (kN)： q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为 恒荷载 与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 : 其中： q=1.2 9.6+1.4 2.5= 15.02kN/m 最大弯矩 M=0.1 15.02 0.22= 0.06 kN m； 面板最大 应力计算值 = 60080/54000 = 1.113 N/mm2 ； 面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 1.113 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求 ! 3、挠度计算 挠度计算公式为 其中 q = 9.6kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.677 9.6 2004/(100 9500 4166666.667)=0.003 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm； 面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求 ! 3.3 模板支撑方木的计算 : 方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 : W=5 10 10/6 = 83.33 cm3； I=5 10 10 10/12 = 416.67 cm4； 41 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重 (kN/m)： q1= 25 0.2 0.37 = 1.85 kN/m； (2)模板的自重线荷载 (kN/m): q2= 0.35 0.2 = 0.07 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与 振捣 混凝土时产生的荷载 (kN)： p1 = 2.5 0.2 = 0.5 kN/m； 2.强度验算 : 最大弯矩考虑为 恒荷载 与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 : 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2 (1.85 + 0.07)+1.4 0.5 = 3.004 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1 3.004 1.22 = 0.433 kN.m； 最大支座力 N = 1.1 q l = 1.1 3.004 1.2 = 3.965 kN ； 方木最大应力计算值 = M /W = 0.433106/83333.33 = 5.191 N/mm2 ； 方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 5.191 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求 ! 3.抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足 : T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 : Q =0.6ql=0.6 3.004 1.2 = 2.163 kN； 方木受剪应力计算值 T = 3 2.163 103/(2 50 100) = 0.649 N/mm2； 42 方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.649 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求 ! 4.挠度验算 : 最大挠度考虑为 恒荷载 与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 : 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.92 kN/m； 最大挠度计算值 = 0.6771.921200 4 /(10095004166666.667)= 0.681 mm； 最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm； 方木的最大挠度计算值 0.681 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求 ! 3.4 托梁 （主楞） 材料计算 : 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管 (双钢管 ) :48 3.5； W=8.98 cm3； I=21.56 cm4； 集中荷载 P取纵向板底支撑传递力， P = 3.965 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图 (kN.m) 43 托梁计算变形图 (mm) 托梁计算剪力图 (kN) 最大弯矩 Mmax = 1.619 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.039 mm ； 最大支座力 Qmax = 19.718 kN ； 最大应力 = 1618800.929/8980 = 180.267 N/mm2 ； 托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2； 托梁的最大应力计算值 180.267 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求 ! 托梁的最大挠度为 2.039mm 小于 1200