机械制造技术课程设计-拖拉机变速箱拨叉零件的钻拨叉锁销孔钻床夹具设计【全套图纸】.doc

机械制造技术课程设计任务书一、机械零件加工工艺规程编制题目：拖拉机变速箱拨叉零件的机械加工工艺规程1、 零件图 1张2、 毛坯图1张3、机械加工工艺过程卡 1张4、机械加工工艺卡 5张5、说明书 1份二、专用夹具设计题目：钻拨叉锁销孔钻床夹具设计1、零件图 1张2、夹具装配图 1张3、夹具体 1张4、说明书 1份全套图纸，加153893706目 录1、机械加工工艺规程设计 11零件图312毛坯图313机械加工工艺过程卡314机械加工工序卡315说明书 1.5.1 拨叉的工艺分析及生产类型的确定3 1.5.2 确定毛坯、绘制毛坯简图4 1.5.3 拟定拨叉工艺路线5 1.5.4机床设备及工艺装备的选用7 1.5.5加工余量、工序尺寸和公差的确定7 1.5.6切削用量、时间定额的计算102、专用钻床夹具设计 21零件图1422夹具装配图1423夹具体零件图1424说明书 2.4.1夹具设计任务14 2.4.2确定夹具的结构方案14 2.4.3画夹具装配图15 2.4.4夹具装配图上标注尺寸、配合及技术要求151机械加工工艺规程设计11零件图（另附）12毛坯图（另附）13机械加工工艺过程卡（另附）14机械加工工序卡（另附）15说明书1.5.1 拨叉的工艺分析及生产类型的确定1.5.1.1拨叉的用途该拨叉应用在某拖拉机变速箱的换挡机构中。拨叉头以30mm孔套在变速叉轴上，并用销钉经8mm孔与变速叉轴联结，拨叉脚则夹在双联变换齿轮的槽中。当需要变速时，操纵变速杆，变速操纵机构就通过拨叉头部的操纵槽带动拨叉与变速叉轴一起在变速箱中滑移，拨叉脚拨动双联变换齿轮在花键轴上滑动以改换档位，从而改变拖拉机的行驶速度。该拨叉在改换档位时要承受弯曲应力和冲击载荷的作用，因此该零件应具有足够的强度、刚度和韧性，以适应拨叉的工作条件。该零件的主要工作表面为拨叉脚两端面、叉轴孔mm(H7)和锁销孔mm(H7)，在设计工艺规程时应重点予以保证。1.5.1.2拨叉的技术要求将该拨叉的全部技术要求列于表1-5-1中。表1-5-1 拨叉零件技术要求表加工表面尺寸及偏差mm公差及精度等级表面粗糙度Raum形位公差/mm拨叉头左端面IT123.2拨叉头右端面IT1212.5拨叉脚内表面R48IT1312.5拨叉脚两端面200.026IT93.20.1D0.0830mm孔IT71.68mm孔IT71.60.15D操纵槽内侧面12IT126.3操纵槽底面5IT1312.5该拨叉形状特殊、结构简单，属典型的叉杆类零件。为实现换挡、变速的功能，其叉轴孔与变速叉轴有配合要求，因此加工精度要求较高。叉脚两端面在工作中需承受冲击载荷，为增强其耐磨性，该表面要求高频淬火处理，硬度为4858HRC；为保证拨叉换挡时叉脚受力均匀，要求叉脚两端面对叉轴孔mm的垂直度要求为0.1mm，其自身的平面度为0.08mm。为保证拨叉在叉轴上有准确的位置，改换档位准确，拨叉采用锁销定位。锁销孔的尺寸为mm，且锁销孔的中心线与叉轴孔中心线的垂直度要求为0.15mm。综上所述，该拨叉件的各项技术要求制订的较合理，符合该零件在变速箱中的功用。1.5.1.3审查拨叉的工艺性分析零件图可知，拨叉头两端面和叉脚两端面均要求切削加工，并在轴向方向上均高于相邻表面，这样既减少了加工面积，又提高了换挡时叉脚端面的接触刚度；30mm孔和8mm孔的端面均为平面，可以防止加工过程中钻头钻偏，以保证孔的加工精度；另外，该零件除主要工作表面（拨叉脚两端面、变速叉轴孔mm和锁销孔mm）外，其余表面加工精度均较低，不需要高精度机床加工，通过铣削、钻床的粗加工就可以达到加工要求；而主要工作表面虽然加工精度相对较高，但也可以在正常的生产条件下，采用较经济的方法保质保量地加工出来。由此可见，该零件的工艺性较好。1.5.1.4确定拨叉的生产类型依设计题目知：Q=8000台/年，m=1件/台；结合生产实际，备品率a%和废品率b%分别取3%和0.5%。代入公式（1-1）得 N=8000台/年1件/台（1+3%）（1+0.5%）=8281.2件/年拨叉重量为4.5kg，由查表1-3知拨叉属轻型零件；由表1-4知，该拨叉的生产类型为大批生产。1.5.2 确定毛坯、绘制毛坯简图1.5.2.1选择毛坯由于该拨叉在工作过程中要承受冲击载荷，为增强拨叉的强度和冲击韧度，获得纤维组织，毛坯选用锻件。该拨叉的轮廓尺寸不大，且生产类型属大批生产，为提高生产率和锻件精度，宜采用模锻方法制造毛坯。毛坯的拔模斜度为5。1.5.2.2确定毛坯的尺寸公差和机械加工余量由表2-10表2-12可知，要确定毛坯的尺寸公差及机械加工余量，应先确定如下各项因素。1. 公差等级由拨叉的功用和技术要求，确定该零件的公差等级为普通级。2. 锻件重量已知机械加工后拨叉件的重量为4.5kg，由此可初步估计机械加工前锻件毛坯的重量为6kg。3. 锻件形状复杂系数对拨叉零件图进行分析计算，可大致确定锻件外廓包容体的长度、宽度和高度，即=158mm,b=120mm,h=86mm(详见毛坯图)；由公式（2-3）和（2-5）可计算出该拨叉锻件的形状复杂系数由于0.47介于0.32和0.63之间，故该拨叉的形状复杂系数属级。4. 锻件材质系数由于该拨叉材料为45钢，是碳的质量分数小于0.65%的碳素钢，故该锻件的材质系数属级。5. 锻件分模线形状根据该拨叉件的形位特点，选择零件高度方向的对称平面为分模面，属平直分模线，如拨叉锻造毛坯图所示。6. 零件表面粗糙度由零件图可知，该拨叉各加工表面的粗糙度Ra均大于等于1.6um。根据上述诸因素，可查表确定该锻件的尺寸公差和机械加工余量，所得结果列于表1-5-2中。表1-5-2 拨叉锻造毛坯尺寸公差及机械加工余量锻件重量/kg包容体重量/kg形状复杂系数材质系数公差等级普通级项目/mm机械加工余量/mm尺寸公差/mm备注宽度R48表2-1022.5（取2）表2-13厚度80表2-1122.5（两端面分别取2和2.5）表2-13厚度20表2-1122.5（取2）表2-13孔径30表2-102.6表2-14中心距115.50.5表2-121.5.2.3绘制拨叉锻造毛坯简图由表1-5-2所得结果，绘制毛坯简图（另附）。1.5.3 拟定拨叉工艺路线1.5.3.1定位基准的选择定位基准有粗基准和精基准之分，通常先确定精基准，然后再确定粗基准。1. 精基准的选择根据该拨叉零件的技术要求和装配要求，选择拨叉头左端面和叉轴孔mm作为精基准，零件上的很多表面都可以采用它们作基准进行加工，即遵循了“基准统一”原则。叉轴孔mm的轴线是设计基准，选用其作精基准定位加工拨叉脚两端面和锁销孔mm，实现了设计基准和工艺基准的重合，保证了被加工表面的垂直度要求。选用拨叉头左端面作为精基准同样是遵循了“基准重合”原则，因为该拨叉在轴向方向上的尺寸多以该端面作设计基准；另外，由于拨叉件刚性较差，受力易产生弯曲变形，为了避免在机械加工中产生夹紧变形，根据夹紧力应垂直于主要定位基面，并应作用在刚度较大部位的原则，夹紧力作用点不能作用在叉杆上。选用拨叉头左端面作精基准，夹紧可作用在拨叉头的右端面上，夹紧稳定可靠。2. 粗基准的选择作为粗基准的表面平整，没有飞边、毛刺或其他表面欠缺。选择变速叉轴孔30mm的外圆面和拨叉头右端面作粗基准。采用30mm外圆面定位加工内孔可保证孔的壁厚均匀；采用拨叉头右端面作粗基准加工左端面，可以为后续工序准备好精基准。1.5.3.2表面加工方法的确定根据拨叉零件图上各加工表面的尺寸精度和表面粗糙度，确定各表面的加工方法，如表1-5-3所示。表1-5-3 拨叉零件各表面加工方案加工表面尺寸精度等级表面粗糙度Ra/um加工方案备注拨叉头左端面IT113.2精铣半精铣表1-8拨叉头右端面IT1312.5粗铣表1-8拨叉脚内表面IT1312.5粗铣表1-8拨叉脚两端面IT93.2粗铣精铣磨削表1-830mm孔IT71.6粗扩精扩铰表1-78mm孔IT71.6钻粗铰精铰表1-7操纵槽内侧面IT126.3粗铣表1-8操纵槽底面IT1312.5粗铣表1-81.5.3.3加工阶段的划分该拨叉加工质量要求较高，可将加工阶段划分成粗加工、半精加工和精加工几个阶段。在粗加工阶段，首先将精基准（拨叉头左端面和叉轴孔）准备好，使后续工序都可采用精基准定位加工，保证其他加工表面的精度要求；然后粗铣拨叉头右端面、拨叉脚内表面、拨叉脚两端面的粗铣、操纵槽内侧面和底面。在半精加工阶段，完成拨叉脚两端面的精铣加工和销轴孔8mm的钻、铰加工；在精加工阶段，进行拨叉脚两端面的磨削加工。1.5.3.4工序的集中与分散选用工序集中原则安排拨叉的加工工序。该拨叉的生产类型为大批生产，可以采用万能型机床配以专用工、夹具，以提高生产率；而且运用工序集中原则使工件的装夹次数少，不但可缩短辅助时间，而且由于在一次装夹中加工了许多表面，有利于保证各加工表面之间的相对位置精度要求。1.5.3.5工序顺序的安排1. 机械加工工序1) 遵循“先基准后其他“原则，首先加工精基准拨叉头左端面和叉轴孔mm。2) 遵循“先粗后精”原则，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。3) 遵循“先主后次”原则，先加工主要表面拨叉头左端面和叉轴孔mm和拨叉脚两端面，后加工次要表面操纵槽底面和内侧面。4) 遵循“先面后孔”原则，先加工拨叉头端面，再加工叉轴孔30 mm孔；先铣操纵槽，再钻销轴孔8 mm。2. 热处理工序模锻成型后切边，进行调质，调质硬度为241285HBS，并进行酸洗、喷丸处理。喷丸可以提高表面硬度，增加耐磨性，消除毛坯表面因脱碳而对机械加工带来的不利影响。叉脚两端面在精加工之前进行局部高频淬火，提高其耐磨性和在工作中承受冲击载荷的能力。3. 辅助工序粗加工拨叉脚两端面和热处理后，安排校直工序；在半精加工后，安排去毛刺和中间检验工序；精加工后，安排去毛刺、清洗和终检工序。综上所述，该拨叉工序的安排顺序为：基准加工主要表面加工及一些余量较大的表面粗加工主要表面半精加工和次要表面加工热处理主要表面精加工。1.5.3.6确定工艺路线在综合考虑上述工序安排原则的基础上，表1-5-4列出了拨叉的工艺路线。表1-5-4 拨叉工艺路线及设备、工装的选用工序号工序名称机床设备刀具量具1粗铣拨叉头两端面立式铣床X51端铣刀游标卡尺2半精铣拨叉头左端面立式铣床X51端铣刀游标卡尺3粗扩、精扩、倒角、铰30mm孔四面组合钻床麻花钻、扩孔钻、铰刀卡尺、塞规4校正拨叉脚钳工台手锤5粗铣拨叉脚两端面卧式双面铣床三面刃铣刀游标卡尺6铣叉爪口内侧面立式铣床X51铰刀游标卡尺7粗铣操纵槽底面和内侧面立式铣床X51键槽铣刀卡规深度游标卡尺8精铣拨叉脚两端面卧式双面铣床三面刃铣刀游标卡尺9钻、倒角、粗铰、精铰8mm孔四面组合钻床复合钻头、铣刀卡尺、塞规10去毛刺钳工台平锉11中检塞规、百分表、卡尺等12热处理拨叉脚两端面局部淬火淬火机等13校正拨叉脚钳工台手锤14磨削拨叉脚两端面平面磨床M7120A砂轮游标卡尺15清洗清洗机16终检塞规、百分表、卡尺等1.5.4机床设备及工艺装备的选用1.5.4.1机床设备的选用在大批生产条件下，可以选用高效的专用设备和组合机床，也可选用通用设备。所选用的通用设备应提出机床型号，所选用的组合机床应提出机床特性，如“四面组合钻床”。1.5.4.2工艺装备的选用工艺装备主要包括刀具、夹具和量具。在工艺卡片中应简要写出它们的名称，如“钻头”、“百分表”、“车床夹具”等。拨叉的生产类型为大批生产，所选用的夹具均为专用夹具。1.5.5加工余量、工序尺寸和公差的确定1.5.5.1工序1和工序2加工拨叉头两端面至设计尺寸的加工余量、工序尺寸和公差的确定第1、2两道工序的加工过程为：1）以右端面B定位，粗铣左端面A，保证工序尺寸2）以左端面定位，粗铣右端面，保证工序尺寸3）以右端面定位，半精铣左端面，保证工序尺寸，达到零件图设计尺寸D的要求，D=mm。由图1-5-1所示加工方案，可找出全部工艺尺寸链，如图1-5-2所示。求解各工序尺寸及公差的顺序如下： 图1-5-1 图1-5-21) 从图1-5-2a知，=D=mm2) 从图1-5-2b所示知，其中为半精铣余量，查表2-38确定=1 mm，则=（80+1）mm=81 mm。由于工序尺寸是在粗铣加工中保证的，查表1-20知，粗铣工序的经济加工精度等级可达到B面的最终加工要求IT12，因此确定该工序尺寸公差为IT12，其公差值为0.35 mm，故=（810.175）mm。3）从图1-5-2c所示工序尺寸链知，其中为粗铣余量，由于B面的加工余量是经粗铣一次切除的，故应等于B面的毛坯余量，即=2 mm，=（81+2）mm=83 mm。由表1-20确定该粗铣工序的经济加工精度等级为IT13，其公差值为0.54 mm，故=（830.27）mm。为验证确定的工序尺寸公差是否合理，还需对加工余量进行校核。1）余量的校核 在图1-5-2b所示尺寸链中Z3是封闭环，故 81+0.175-(80-0.3) mm=1.475 mm 81-0.175-(80+0) mm=0.825 mm2）余量的校核在图1-5-2c所示尺寸链中Z2是封闭环，故 83+0.27-(81-0.175) mm=2.445 mm 83-0.27-(81+0.175) mm=1.555 mm余量校核结果表明，所确定的工序尺寸公差是合理的。将工序尺寸按“入体原则”表示： mm， mm， mm。1.5.5.2工序3粗扩-精扩-倒角-铰-30 mm孔的加工余量、工序尺寸和公差的确定由表2-28可查得，铰余量Z铰=0.1 mm；精扩余量Z精扩=0.07 mm；粗扩余量Z粗扩=1.5mm。查表1-20可依次确定各工序尺寸的加工精度等级为，铰：IT7；精扩：IT10；粗扩：IT12。根据上述结果，再查标准公差数值表可确定各工步的公差值分别为，铰：0.021 mm；精扩：0.084 mm；粗扩：0.21 mm。综上所述，该工序各工步的工序尺寸及公差分别为，铰： 300+0.021 mm；精扩：mm；粗扩： mm,它们的相互关系如图。 加工方向 0.4 0.1 +0.21 0.084 300+0.021 +0.0211.5.5.4工序5粗铣拨叉脚两端面至设计尺寸的加工余量、工序尺寸和公差的确定第1、2两道工序的加工过程为：1）以左端面A定位，粗铣右端面B，保证工序尺寸2）以右端面定位，粗铣左端面，保证工序尺寸 ABP2P1P0P1Z1P1P2Z2P0 图1-5-3 图1-5-4由图1-5-3所示加工方案，可找出全部工艺尺寸链，如图1-5-4所示。求解各工序尺寸及公差的顺序如下：1）查表取Z1=Z2=1.4mm从图1-5-4a可知，P0=mm； P1= P0 - Z1=23.6 mm P2= P1 Z2=22.2 mm因为P1 P2 都是粗铣加工中保证的所以工序尺寸公差为IT12，其公差值为0.21 mm故P1=（23.60.105）mm P2=（22.20.105）mm2）为验证确定的工序尺寸及公差是否合理，还需对加工余量进行校核。余量的校核 23.6+0.10522.2+0.105=1.61mm 23.6-0.10522.20.105=1.09mm余量Z1的校核 25+1.723.6+0.015=3.205 mm 250.523.60.105=0.795 mm余量校核结果表明，所确定的工序尺寸公差是合理的。所以P1=mm P2=mm1.5.5.5工序9钻-粗铰-精铰8 mm孔的加工余量、工序尺寸和公差的确定由表2-28可查得，精铰余量=0.04 mm；粗铰余量=0.16 mm；钻孔余量=7.8 mm。查表1-20可依次确定各工序尺寸的加工精度等级为，精铰：IT7；粗铰：IT10；钻：IT12。根据上述结果，再查标准公差数值表可确定各工步的公差值分别为，精铰：0.015 mm；粗铰：0.058 mm；钻：0.15 mm。综上所述，该工序各工步的工序尺寸及公差分别为，精铰：mm；粗铰： mm；钻孔： mm,它们的相互关系如图。 加工方向 0.16 0.04 +0.015 0.058 +0.0151.5.6切削用量、时间定额的计算1.5.6.1切削用量的计算1. 工序1粗铣拨叉头两端面 该工序分两个工步，工步1是以B面定位，粗铣A面；工步2是以A面定位，粗铣B面。由于两个工步是在一台机床上经一次走刀加工完成的，因此它们所选用的切削速度和进给量是一样的，只有背吃刀量不同。（1）背吃刀量的确定 工步1的背吃刀量取为（参见图1-5-1），等于A面的毛坯余量减去工序1的余量，即=2.5mm-2.5 mm=0 mm；而工步2的背吃刀量取为Z2，则如前所已知Z2=2 mm，故=2.5 mm。（2）进给量的确定 由表5-7，按机床功率为510KW、工件-夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量取为0.08mm/z。（3）铣削速度的计算 由表5-9，按镶齿铣刀、的条件选取，铣削速度可取为44.9m/min。由公式（5-1）可求得该工序铣刀转速，参照表4-15所列X51型立式铣床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际铣削速度。2. 工序2半精铣拨叉头左端面A（1）背吃刀量的确定 取。（2）进给量的确定 由表5-8，按表面粗糙度Ra2.5um的条件选取，该工序的每转进给量取为0.4mm/r。（3）铣削速度的计算 由表5-9，按镶齿铣刀、的条件选取，铣削速度取为48.4m/min 。由公式（5-1）可求得该工序铣刀转速，参照表4-15所列X51型立式铣床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际铣削速度。3. 工序3粗扩精扩倒角、铰30mm孔（1）粗扩工步1）背吃刀量的确定 取2) 进给量的确定 由表5-23，选取该工步的每转进给量=0.8mm/r。3）切削速度的计算 由表5-24，按工件材料为碳钢及合金钢的条件选取，切削速度可取为49m/min。由公式（5-1）可求得该工序钻头转速，参照表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际钻削速度。（2）精扩工步1）背吃刀量的确定 取2) 进给量的确定 由表5-23，选取该工步的每转进给量=0.5mm/r。3）切削速度的计算 由表5-24，切削速度可取为56.5m/min。由公式（5-1）可求得该工序铰刀转速，参照表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际钻削速度。（3）铰工步1）背吃刀量的确定 取2) 进给量的确定 由表5-31，选取该工步的每转进给量=1.2mm/r。3）切削速度的计算 由表5-31，切削速度可取为8m/min。由公式（5-1）可求得该工序铰刀转速，参照表4-9所列Z550型立式钻床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际钻削速度。4. 工序5粗铣拨叉脚两端面该工序分两个工步，工步1是以B面定位，粗铣A面；工步2是以A面定位，粗铣B面。由于两个工步是在一台机床上经一次走刀加工完成的，因此它们所选用的切削速度、进给量、背吃刀量都是相同的。（1）背吃刀量的确定 =1.4mm（2）进给量的确定 由表5-19，按机床功率为510KW、工件-夹具系统刚度为中等条件选取，该工序的每齿进给量取为0.09mm/z。（3）铣削速度的计算 由表5-20，按三面刃铣刀的条件选取，铣削速度可取为268m/min。由公式（5-1）可求得该工序铣刀转速，参照表4-18所列卧式X61铣床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际铣削速度。5. 工序9钻、粗铰、精铰8mm孔（1）钻孔工步1）背吃刀量的确定 取2) 进给量的确定 由表5-22，选取该工步的每转进给量=0.1mm/r。3）切削速度的计算 由表5-22，按工件材料为45的条件选取，切削速度可取为22m/min。由公式（5-1）可求得该工序钻头转速，参照表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际钻削速度。（2）粗铰工步1）背吃刀量的确定 取2) 进给量的确定 由表5-31，选取该工步的每转进给量=0.4mm/r。3）切削速度的计算 由表5-31，切削速度可取为2m/min。由公式（5-1）可求得该工序铰刀转速，参照表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际钻削速度。（3）精铰工步1）背吃刀量的确定 取2) 进给量的确定 由表5-31，选取该工步的每转进给量=0.3mm/r。3）切削速度的计算 由表5-31，切削速度可取为4m/min。由公式（5-1）可求得该工序铰刀转速，参照表4-9所列Z525型立式钻床的主轴转速，取转速。再将此转速代入公式（5-1），可求出该工序的实际钻削速度。1.5.6.2时间定额的计算1基本时间的计算（1）工序1粗铣拨叉头两端面根据表5-43中面铣刀铣平面（对称铣削、主偏角）的基本时间计算公式可求出该工序的基本时间。由于该工序包括两个工步，即两个工件同时加工（详见表1-4-1中工序简图），故式中；将上述结果代入公式，则该工序的基本时间（2）工序2半精铣拨叉头左端面A同理，根据表5-43中面铣刀铣平面（对称铣削、主偏角）的基本时间计算公式可求出该工序的基本时间。式中；，取；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间(3)工序3粗扩精扩倒角、铰30mm孔1）粗扩工步 根据表5-41，扩孔的基本时间可由公式求得。式中；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间2）精扩工步 根据表5-42，扩孔的基本时间可由公式求得。式中；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间3）铰工步 同上，根据表5-41可由公式求得该工步的基本时间。、由表5-42按、的条件查得；而；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间（4）工序5粗铣拨叉脚两端面根据表5-43中面铣刀铣平面（对称铣削、主偏角）的基本时间计算公式可求出该工序的基本时间。由于该工序包括两个工步，即两个工件同时加工（详见表1-4-1中工序简图），故式中；将上述结果代入公式，则该工序的基本时间（5）工序9钻、粗铰、精铰8mm孔1）钻孔工步 根据表5-41，钻孔的基本时间可由公式求得。式中；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间2）粗铰工步 根据表5-41，铰圆柱孔的基本时间可由公式求得。式中、由表5-42按、的条件查得；而；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间3）精铰工步 同上，根据表5-41可由公式求得该工步的基本时间。、由表5-42按、的条件查得；而；。将上述结果代入公式，则该工序的基本时间2辅助时间的计算根据第五章第二节所述，辅助时间与基本时间之间的关系为，取=0.15，则各工序的辅助时间分别为：工序1的辅助时间：工序2的辅助时间：工序3粗扩工步的辅助时间：精扩工步的辅助时间：铰工步的辅助时间：工序5的辅助时间：；工序9钻孔工步的辅助时间：； 粗铰工步的辅助时间： 精铰工步的辅助时间：3其他时间的计算除了作业时间（基本时间与辅助时间之和）以外，每道工序的单件时间还包括布置作业地时间、休息与生理需要时间和准备与终结时间。由于拨叉的生产类型为大批生产，分摊到每个工件上的准备与终结时间甚微，可忽略不计；布置工作地时间是作业时间的2%7%，休息与生理需要时间是作业时间的2%4%，均取为3%，则各工序的其他时间可按关系式计算，它们分别为：工序1的其他时间：；工序2的其他时间：；工序3粗扩工步的其他时间： 精扩工步的其他时间： 铰孔工步的其他时间：工序5的其他时间：；工序9钻孔工步的其他时间：；粗铰工步的其他时间：；精铰工步的其他时间：；4单件时间的计算各工序的单件时