毕业设计（论文）-油井套管液压整形和扩径工具设计说明书.doc

毕业设计第一章 前言石油套管是油田开采中的必要生产设备，主要用于钻井过程中和完井后对井壁的支撑，以保证钻井过程的顺利进行和完井后整个油井的正常运行，它是维持油水井正常运行的生命线，其使用情况的好坏将直接影响油田开采的进度和成本。因此采取有效措施及时对损坏套管进行挽救和修复有很大的经济效益。目前国内外许多注水油田经过一段时期开发后，都遇到套管损坏情况。主要有石油套管变形、错断及损坏，轻者需要修复，影响油井产量，重者则使整口井报废，导致注采井网的不完善，造成了大量的人力、物力浪费。国内这种情况尤其突出，很多油田出现大批油水井套管损坏的现象，油田套管损坏一直我国浅层油田的开发的突出问题。本文详细介绍了国内市场上存在的各种常用套管修复工具，以及各工具所存在的优势和不足，并通过综合分析，本着通用、易操作、降低工作难度等出发点，设计一种新型结构的液压整形设备，为石油工业的添砖加瓦！设计过程及成就简介：（1）首先为了准确、并简化计算的工作量，通过近三个周的自学ANSYS软件，最终把一些复杂的计算利用软件来分析，得到了更准确的计算结果，简化了过程。（2）其次为了更直观的对液压整形工具进行机构设计并优化，又利用大约两个周的时间，强化Pro/e软件的学习，最终把整个工作头的立体模型建立出来，并实现装配。（3）最后通过三维立体模型的建立，再转化成CAD二维图形，并进行细节修复和优化，最终完成工作头部分几乎全部的零件图、四张A0装配图。第二章 套管修复技术的应用2.1 石油套管坏损的原因2.1.1 地质因素地质因素是造成套损的主要原因，它包括构造应力、泥岩膨胀出砂、油层压实等。围岩钻穿后，井眼周围的岩石中出现了亏空面，原来的平衡状态遭到了破坏。当应力集中处应力达到围岩的屈服极限，就有塑性变形发生，这种变形受到套管和套管外水泥壳的限制，同时套管也受到围岩的反作用而产生变形损坏 2.1.2油层出砂油井生产过程中出砂，会在下衬管层段形成空洞和坑道，在油层压实和地层压力下降的情况下，围岩应力发生变化，由于形成空洞，就产生了一种试图恢复空洞上部(衬管带以下)己破坏的应力平衡，在空洞区和空洞上部地区之间的界面上产生切线应力区。如这些切线应力高于岩石破裂强度，空洞上的岩石就会坍塌，形成对套管的作用载荷，导致套管损坏。2.1.3射孔因素射孔时产生的高压可导致套管变形甚至破裂。多数油田油水井射孔孔密均在1632/M。射孔时一方面孔眼附近震裂，破坏了水泥墙，形成裂缝，失去保护套管的作用；另一方面造成套管本身强度降低，形成套损。2.14泥岩膨胀和蠕变岩石具有蠕变和应力松弛的特性，岩石种类不同，其蠕变程度不同，即使在自然地质条件下，岩石也会发生蠕变，泥岩是一种特别不稳定的岩类，在高温高压下能促使其蠕变，在有水的情况下能引起膨胀，由于套管阻挡了它的蠕变和膨胀，这样就增加了套管外部负荷，这种负荷会随着时间而增长，当套管的抗压强度低于外部负荷时，套管就被挤压乃至错断。2.15井底出砂和油层压实可导致套管损坏油井生产过程中出砂，会在下衬管层段形成空洞和坑道，在油层压实和地层压力下降情况下，使周围岩石应力发生变化，由于形成了空洞，就产生了一种力图恢复空洞上部（衬管带以上）已破坏的应力状态平衡，在空洞区和空洞上面地区之间的界面上产生切线应力区，如果这些切线应力高于岩石破坏强度，那么空洞上的已卸压岩石就能坍塌，形成对套管的作用载荷，导致套管损坏。2.1.6盐层蠕变钻井时，由于钻井液对盐层的溶解和冲刷作用，可造成复合盐层井壁坍塌而形成不规则井眼，使得固井的水泥未能充满管外空间，最终使得盐层与套管产生点接触，形成点载荷或非均匀载荷。盐流动也能使套管产生弯曲。由于环空水泥充满程度差，盐流向无水泥空间的速度快，或发生单向流动，尤其当盐层的厚度不规则，而且具有更大的倾角时，危险性更大，会使套管弯曲，产生横向推力和轴向拉伸载荷。这时套管的横向外载不仅是非均匀的，而且还是非对称的。盐层在高温、高压下的蠕变和塑性变形特别明显，在有水时盐岩和含盐泥岩软化，体积增加，在岩石压力作用下向井筒移动，致使套管损坏。2.1.7其他原因套损原因还包括套管本身质量问题、固井水泥质量、施工质量、地层温度影响、注采强度等多方面因素的影响。2.2 套管修复的主要途径2.2.1爆炸整形爆炸整形工艺技术是将具有一定综合性能的炸药用管柱或电缆送到需整形复位井段后，投撞击棒或者接通电源，引爆雷管、炸药。炸药爆炸后产生的高温高压气体冲击波在套管内的介质中传播，当高温高压气体冲击波达到套管损坏部位内表面时，产生径向力波，克服套管本身的胀大阻力和管外岩石的挤压力，迫使套管迅速胀大并改变管外的压力分布，达到整形扩径的目的。扩径量的大小受到套管性能和规范及药量和药性的控制。如图1。图1 爆炸胀形法2.2.2连续胀管技术工具主要由锥体心轴,滚动滑套,变径胀套及辅助零件三部分组成1,如图2所示，连续胀管工具随钻柱下井过程中遇到套管缩径时,变径胀套停止向下移动,停留在套管变形点位置,而心轴继续下移,通过滚动滑套对变径胀套施加径向分力, 致使变径胀套膨胀,对缩径点进行扩胀挤压整形,当心轴完成个位移后,上提钻柱使工具复位,完成一点整形重复下放钻柱,使心轴下移又可对第二缩径点进行整形在施工过程中连续胀管工具可自行找到套管缩径点,由工具允许的最小直径一次对该点扩胀到套管原始通径,克服了常规胀管器在施工过程中需要整形尺寸分段造成的多次起下钻柱的缺点,从而提高了现场施工效率。图2连续胀管整结构2.2.3梨形整形器(又叫胀管器)梨形胀管器如图3，依靠反复上提下放钻具进行墩胀，靠冲击力迫使工具的锥形头楔人变形部位，进行挤胀，恢复套管变形部位将胀管器下至变形井段，依靠钻具的冲胀力，将变形部位逐步胀开。每次可以胀大的横向距离只有12mm，更换工具次数多。图3梨形整形器2.2.4偏心轴整形器偏心轴整形器见图4，这种工具近年来使用较多，是比较好的一种整形器。套管整形器是用以修复井内套管有压扁、凹陷等变形，使之恢复其接近正常状况的一种专用工具。图4偏心轴整形器图5套管刮削器2.2.5套管刮削器套管刮削器用以清除油井套管内部的任何沉积物，不平整物或毛刺，依靠管柱加一定钻压，由转盘带动管柱及铣锥旋转，切削需修整的部位，达到扩径目的，如图5。2.3 液压整形及扩径工具的创新与应用由于目前工地所采用的各种套管修复工艺都存在各自不同的弊端，使修复难度很大，而且还可能带来额外的副作用，给套管带来一定的损伤。比如在爆炸整形工程中直接关系到套管修复胀形的程度地要量的多少需要经过精确测量套管径缩程度，然后才能确定药量的多少，其次是如何保证对心度，这些在深入地下数千米的地方如何准确掌握这些参数是存在很大困难的；再如梨形整形器需要反复提放钻具进行墩胀，这就需要提供很大的动力，而且要多次更换工具，是修复的难度加大；而偏心轴整形器则需要很大的扭矩和轴向的压力，对于地下数千米的颈缩点，为保证一根数千米的长轴能够承受所需要的扭矩，提高材料的强度，造成成本的大幅提高；而套管刮削器只适合于修复一些毛刺等故障，对于三四个毫米的鼓包是不适用的。因此如何既能降低成本、降低作业强度、缩短工期、同时保证修复的通用性，这些要求的提出就给液压整形器的诞生提供的前提。2.4 液压整形及修复工具的结构及扩径原理液压整形及修复工具是采用高压水提供动力，在高压水的作用下，带动多个串联活塞移动，同时上提带有锥度的拉杆，而拉杆周围则直接跟三个扇形模块接触，扇形模块（如图6）具有特殊的形体结构，其与拉杆接触的部位具有跟拉杆等同的锥度，而外圆则是圆柱状，这样当拉杆随活塞杆上升时，由于拉杆具有锥度，就把扇形模块外推，把拉杆的轴向位移转换成扇形模块的径向位移，同时把拉杆提供的轴向拉力，通过扇形模块直接转换成径向力作用在套管的颈缩部位。而径向扩径位移的大小直接由拉杆的上升位移大小决定，进而转化成由液压水量的多少来控制，这些完全由根据地面操作人员对扩径的需要来掌握，其最大扩径范围为117125MM。本液压整形工具更大的结构的特点是采用拉杆的倒锥度，这样所有的径向力提供完全是整个修复工具内力的一个分力，使得整个工具不再承受任何外来轴向力，给修复工具地下的定位带来了极大的方便。图6:扇形模块图7 修复工具的工作头局部图8 放大的修复工具工作头局部2.5 总结本章简单介绍了时候套管发生坏损的原因，以及常用的套管修复工具，并在分析各修复工具优缺点的同时，提出了新型液压整形扩径工具的结构构造及其出现的必要性。第三章 方案拟定3.1 工作头的结构选择3.1.1 锥形工作头锥形工作头整个外形呈锥状，锥尖朝下，活塞推动内部锥形体，锥形体因锥度的作用，下移致使环抱锥体的外部结构径向扩张，实现扩径修复目的，同时这种结构能自动寻找套管缩颈处，一处修复后继续下移，能实现一次下井，多处修复。但是该结构在椎体下移的过程中要受到套管很大的轴向力，而且环抱在椎体周围的结构如何进行轴向的联结，并能承受如此大的轴向力，存在困难。示意如图0：图 03.1.2 圆柱工作头圆柱形工作头外形呈圆柱状，共分成三个扇形瓣，瓣的内表面具有一定的锥度，环抱在中心的倒锥体上，椎体尖部向上，和活塞杆相连，在活塞的拉动下上移，扇形瓣（图0）在锥度的作用下，径向外移，挤压缩颈套管，实现修复工作。因为整个工作头外部为圆柱状，只承受套管径向的反作用力，而在轴向上完全为工作头的内力，这对于整个机器井下作业的固定降低了难度。图 0因此综合两种结构的比较，第二种结构简单，并较好的实现了修复工作，选择第二种方案。3.2 液压缸结构的选择3.2.1 螺纹联结方案由于套管的直径直接限制整个修复工具径向的尺寸，然而套管的修复所需要的拉力高达近百吨，所以必须采用多节液压缸串联的方式共同作用，方能实现目标。而缸体采用螺纹连接方式能增大修复工具的径向尺寸，如增大活塞的工作面积，增大活塞杆的直径，提高拉力，但是就如何进行多节缸体的串联，却是一个难题。3.2.2 法兰联结方案采用此方案使各个缸体利用法兰串联起来，然后分段装配，方便的实现了多节缸体串联的目的，但是该联结由于法兰出螺纹的存在，减小了缸筒的内径，降低了活塞的有效工作面积，增多了串联缸体的个数。3.3 活塞及活塞杆的结构选择因为液压缸采用多节串联的结构，考虑安装的简单，以及缸体等零件的容易加工，活塞和活塞杆采用螺纹连接的方式，两端开孔并加工螺纹，但是螺纹的深度必须严格控制，以保证活塞杆旋入的深度在公差要求范围内，保证活塞的行程精确。同时为了保护活塞的外圆精度和装配的需要，在活塞中部沉一个孔，同时活塞杆的端部沉六角孔，以方便安装。3.4 总结工作头部分采用外圆柱内倒锥的结构，结构简单，整体除承受内力外，轴向不承受任何外力，有利于井下作业的固定；液压缸采用多节串联，法兰联结，有利于整体的转配，并提高了整个缸体的强度。第四章 套管修复工具的工作原理的受力与计算4.1理想拉力的推导4.1.1 拉杆受力分析相关参数： 颈缩处套管的内径 套管的壁厚 S 与模块相接处的鼓包面积如图9所示为两受力状态。相对称的模块及锥体扩径时的受力如图：图9 模块与拉杆扩径时受力分析首先取拉杆作为分离体，拉杆受力状态如图10所示。图10 拉杆受力分析其中： 拉所受拉力 模块对拉杆锥平面的压力 拉杆与模块之间的摩擦系数拉杆的平衡条件为: （1）由于拉杆为正锥体，所以垂直方向上的合力为零。4.1.2 模块受力分析再取上模块作为研究对象，该模块的受力状态如图11所示。其中：图11 模块受力分析 套管管壁对模块单位长度上的挤压力 模块支撑盘对模块端面的支撑力 模块与支撑盘间的摩擦系数 拉杆对模块产生的压力 拉杆与模块之间的摩擦系数模块的平衡条件： （2） （3）其中，与力大小相等方向相反。由于三式中的主动力只有，其余为派生力，整理式（1），（2），（3）得因工具在工作过程中与模块接触的总面积为S，所以拉杆的拉力公式为：所以拉杆的拉力公式为：4.2 实际拉杆的设计 上一节的计算完全是在理想的状况下，但是由于井下套管变形形式复杂，鼓包凸起高度不一，因此无法统一计算拉杆拉力的大小，因此现在采用反推的办法，首先在允许的环境条件下尽量设计通用性高的修复工具，如尽量扩大扩径范围，尽量增大扩径力等4.2.1拉杆材料的选择 根据拉杆受力情况，要求拉杆必须为不锈钢、具有高的拉伸强度和韧性，并且具有高硬度等要求，因此考虑选择沉淀硬化不锈钢（0Cr17Ni4Cu4Nb）,其拉伸强度b=1314MPa（热处理条件为1040C水冷或空冷，480C回火4h空冷）；4.2.2拉杆的尺寸设计由于受到径向空间的限制，尽量满足扇形模块的强度及厚度，设计拉杆的最小直径为28mm，其长度及各尺寸情况参看图纸。4.2.3拉杆设计的极限拉力4.2.4拉杆提供的极限径向力 根据公式（1），则单侧径向力：4.3 液压缸的设计4.3.1液压缸壁厚的设计液压缸材料选择沉淀硬化不锈钢（0Cr17Ni4Cu4Nb），内径选择63mm ，其缸筒最小壁厚的计算如下：由于 /D=10/63=0.1587所以采用公式：式中：D缸筒内径； 缸筒内最高工作压力（MPa）缸筒材料的许用压力（MPa）； 为缸筒材料的抗拉强度（MPa）； n安全系数，取安全系数为3；材料选择0Cr17Ni4Cu4Nb，；缸筒承受最大压力；缸筒内径D63mm本缸筒结构设计中最薄弱壁厚约为4mm，能够满足要求。4.3.2单缸提供的拉力高压端活塞直径为63mm，活塞杆直径为28mm，最大水压为40MPa，因此活塞杆最大拉力F：4.3.3缸筒头部法兰厚度计算式中：F法兰在缸筒最大内压下，所承受的轴向压力（N）； 法兰外圆半径；考虑加工难度和螺纹连接，取法兰厚度h20mm4.3.4活塞杆强度和弯曲稳定性计算A活塞杆强度计算式中：F液压缸最大推力（或拉力）（N） 材料的屈曲极限（MPa） 屈服安全系数，取1；取拉杆材料为0Cr17Ni4Cu4Nb，屈服极限为1314MPa；圆整为28mm，即取活塞杆直径为28mm。 B 活塞杆弯曲稳定性验算因为活塞杆长度Lb465mm(1015)d=(1015)28，所以需要考虑活塞杆弯曲稳定性，又因为受力F完全在轴线上，故按式中：活塞杆弯曲失稳临界压缩力（N）；安全系数，通常取1.56式中：K液压缸安装及导向系数，因是刚性固定有导向，故取K1； 实际弹性模数；a材料组织缺陷系数，钢材取 b活塞杆截面不均匀系数，一般取 E材料弹性模量，钢材E210MPa； I活塞杆横截面惯性矩（） 圆截面：又活塞杆的所受拉力，故满足弯曲稳定性要求。4.3.5 液压缸个数的计算为提高径向扩径力，以拉杆所能承受的最大拉力设计串联液压缸的个数N：考虑安全因素，取N6。4.4 总结本章详细对各主要零件的受力分析计算，最终设定各零件局部结构尺寸的大小，各液压缸所能在最大工作压力下所提供的动力大小，并根据套管修复的需要，得出所需液压缸的个数。第五章 ANSYS模型分析5.1 模型分析过程5.1.1 ANSYS建模过程首先在pro/e中拉伸一个直径为134mm的圆柱，然后在圆柱的侧面以旋转特征分别旋转直径不同球，使球与圆柱相交4.3mm，采用材料剪切，然后利用抽壳特征，抽壳厚度为7mm 建立一个简单的模型，使抽壳后的圆筒内壁有个4.3mm的鼓包，保存为IGS格式，保存为实体，以备ANSYS调用。5.1.2 模型导入打开ANSYS界面，在file的下拉菜单中点击change title，更改文件名为D500（即旋转球直径为500mm），然后把以IGS保存的pro/e模型导入到ANSYS中，操作步骤如图12 13：图 12图 13下图为导入后的模型，然后点击主菜单“plotreplot”重新显示视图，即可以在主界面左下角看到“D500”文件名，如图14：图 145.1.3 选择元素类型选择Main Menu菜单下的“Preferences”，选中structural复选框，以简化以后的菜单，点击OK；然后依次点击PreprocessorElement TypeAdd/Edit/Delete菜单，调出ElementTypes菜单，点击Add添加元素类型，选择“Structural masssolidTet 10node 92；图例步骤如下：图 155.1.4 定义材料属性点击主菜单下的PreprocessorMaterial Props，选择structuralLinearElasticIsotropic，输入弹性模量2.05e5,泊松比为0.3，如下图16：图 165.1.5 划分网格如下图17，在主菜单中单击PreprocessorMeshTool，进入Meshtool对话框，采用自由划分网格，选取Smart Size ，细化程度为3，其余采用默认值，然后单击Mesh，在探出的选择对话框中选择Pickup All。图 17如图18为划分网格后的模型结构：图 185.1.6 施加约束在主菜单中依次单击PreprocessorsolutionDefine LoadsapplyStructuralDisplacementOn Areas选项，弹出选取对话框。为了选择的方便，选择菜单PlotLines，以线形格式显示模型，如下图19所示：图 19如下图20，按住Ctrl+鼠标右键调整视图方向，然后分别选择模型上套管的两个断面的环面进行约束，然后单击OK：图 20结合套管地下情况实际情况，以及修复过程中受力情况，要保持其在轴向的固定，因此选择对话框中的UY，即模型中的Y方向约束，然后单击OK ，如图21：图 21重复上步，再次单击On Areas 然后调整视图，选中套管相对于凸起对面的内表面，如图22，然后单击OK，在弹出的Apply U Rot On Areas 对话框中选择All DOF，即全约束：图 225.1.7 施加载荷依然在主菜单中依次单击PreprocessorsolutionDefine LoadsapplyStructuralPressureOn Areas 弹出选取面对话框，调整视图，依次选取凸起内表面，如图23，然后单击OK，在新的对话框中输入所要施加的载荷值，再次单击OK退出。图 235.1.8 分析计算依然在主菜单中依次单击PreprocessorsolutionSolveCurrent LS，进入如图24界面，然后单击OK：图 24 5.1.9 查看结果计算接触后，探出Solve Is Done 对话框，单击OK退出。然后在主菜单中依次单击General PostprocPlot Results Contour PlotNodal Solu，探出如图25 对话框，分别选择DOF solution ，USUM 其余选择默认设置。 图 25单击OK，显示结果如图26，即为施加载荷后的凸起变形图，39.735为凸起处变形的最大位移量，单位为mm：图 26然后重复上步，在主菜单中依次单击General PostprocPlot Results Contour PlotNodal Solu，弹出如上图25 对话框，选择Sress，von Mises SEQV 查看应力情况，单位为MPa，如图27：图 275.2 正压力与凸起应变、应力的关系分析5.2.1 模型分析分别建立凸起直径为10mm，20mm，30mm，40mm，50mm，60mm，70mm，90mm，150mm，200mm，250mm，300mm，400mm，500mm，1000mm等不同凸起直径的模型，分别在拉杆提供最大拉力F=673906.8N的情况下，分析不同凸起直径，即以最大径向压力施加在不同凸起面积上凸起的应变情况如表-1：表-1 凸起直径、凸起面积、凸起应变和凸起应力之间的关系凸起直径mm凸起面积凸起应变mm凸起最大应力MPa拉杆最大径向分力N拉杆最大拉力N拉杆应力Mpa10299.89841.4221775847706195.54673906.8131420410.09843.7091427667706195.54673906.8131430513.47944.5861259647706195.54673906.8131440610.96145.0851168257706195.54673906.8131450703.29245.3651093957706195.54673906.8131460791.08345.3201029267706195.54673906.8131470874.83645.386981877706195.54673906.81314901031.9045.286904997706195.54673906.813141501439.8844.609770257706195.54673906.813142001728.9343.977746907706195.54673906.813142501986.2243.165727777706195.54673906.813143002219.6742.498969787706195.54673906.813144002633.9441.051666427706195.54673906.813145002997.8139.735648227706195.54673906.8131410004410.3235.049520967706195.54673906.81314由上表可以看出，施加相同单位的正压力下，凸起的应变不仅仅跟凸起的面积有关系，还跟引起凸起的直径有关，当凸起的直径在某个范围内的时候，凸起的应变跟正压力成正比关系，此时凸起位移主要是由材料的塑性变形引起；而当凸起直径小到某个范围的时候，凸起的应变则跟正压力成一定的反比关系，此时引起凸起应变主要是由于凸起直径过小，可以看成一个实心的球体，更多是由剪切引起。通过上述15个模型分析的结果显示，可以有如下结论：（1）引起凸起面积和正压力比例关系转折的凸起直径范围大概为70mm左右。（2）在施加相同单位正压力的情况下，凸起直径越小，则凸起应立越大，而且远远超过套管材料N80的最大屈服极限应力。5.2.2 修复工具的适用范围由表-1及其结论，又由于相同凸起直径引起的面积，其应变位移和施加的载荷成数量级的正比关系，由此可以简单计算本修复工具能修复的坏损套管情况，如当凸起为4.3mm时候，大概能同时修复凸起直径在20300之间的十个鼓包。5.3 附分析结果数据图D10应变图：D10应力图：D20应变图：D20应力图：D30应变图： D30应力图：D40应变图：D40应力图：D50应变图：D50应力图：D60应变图：D60应力图：D70应变图：D70应力图：D90应变图：D90应力图：D200应变图：D200应力图：D250应变图：D250应力图：vD300应变图： D300应力图：D400应变图：D400应力图：D500应变图：D500应力图：D1000应变图：D1000应力图：5.4 总结本章通过详细介绍模型的分析过程，并图示了个步骤，最后对大量模型进行分析，得出在相同正压力的情况下凸起应变不仅仅跟凸起的面积有关还跟引起凸起的直径有关，并通过分析发现无论是直径小于10mm的凸起还是直径为1000mm的凸起，在拉杆的最大承载能力下，均能同时修复十个以上的凸起。结束语紧张而又充实的毕业设计即将随着论文的答辩而结束了，同时我也将带着一丝的成就感在这丰富多彩的大学生活的画卷上画上一个圆满的句号。毕业设计是整个大学期间的最后学习阶段，是巩固所学知识、强化理解并将理论与实践相结合的重要学习环节；是学生大学四年综合素质和工程实践能力的全面检验；是学生圆满毕业及学位资格认证的重要依据；是衡量高等学校教育质量和办学效果的重要评价内容，在我们的本科教育中占有非常重要的地位。在本次设计过程中，我曾先后到中国国家图书馆、机械信息工业研究所以及国家专利局进行资料采集，并多次到昌平等套管销售市场实地调研套管结构、规格、材料等，在此过程中使我认识到了一个全新的设计以及结构的调整过程必须从资料收集和整理开始，必须以实际调查为依据，从大量的数据分析和实际套管损坏为根本出发点，我从开始对石油开采、石油套管、石油地质等等毫无知晓的情况下，到现在能基本了解石油开采的过程，开采中可能遇到的各种困能等都有所了解，并能在最后基本完成套管修复工具的结构和计算，这个艰辛的过程将为我以后的学习和工作做铺垫。当然在这次设计的过程中，曾遇到了各种各样的困难，设计中还有很多没有完善的地方和缺陷，并为自己没能实地到石油开采现场考察而“凭空”设计感到有点脱离实际。 致 谢从二月的春风剪开柳树的枝条，露出翡翠那一刻到现在已有数月，如今再抬头望去已枝繁叶茂了。时间真的是飞快，在繁忙和不经意间流逝了，四个月的毕业设计现在就要接近尾声了，同时也意味着即将告别这生活了四年的大学校园，满载希望的同时也略带一丝留恋之情。在毕业设计的这段时间里，我得到了老师的精心辅导和同学们的热情帮助，不仅巩固了以前所学的专业知识，而且更把它应用到了实际，使我受益匪浅！对于在这次我完成的油井套管液压整形和扩径工具课题中，要尤其感谢王科社导师给予的帮助和指导，同时还要感谢姚文席老师、滕启老师、孙江宏老师、黄小龙老师、刘国庆老师、沈龙老师等给予帮助和指导，是有了他们的在不同领域给予我的指导和解答，我才能顺利完成这次毕业设计，在此特地感谢他们，并希望在以后的学习和生活中能继续做我的老师，给予帮助！ 当然由于我理论知识和能力有限，在结构的设计和优化方面还存在很多的问题需要进一步的解决，同时也会有理论的计算存在问题和错误，但在这近四个月的有限时间里，我以尽我能，尽量的进行了完善，还望老师站在我的水平上给予谅解！ 最后，再次向在这次毕业设计的整个过程中所有给过我帮助的老师和同学致以深深的谢意！参考文献1 董双平，李鹏等. 爆炸整形修套工艺技术.河南石油，2005,19(2):76-802 徐宏权,张家桂等. 套管修复配套工.石油矿场机械,2005,34(6):56-593 刻亮钊，杨反主等.冀东油田套损井修复工艺技术.石油工程建设，2005，增刊：77-804 张志友,周云璋等. 套管整形修复技术研究及应用.油气井测试,2001,10(4):51-545 高彦生,虎镇峰等. 油井套管缩径连续扩胀整形技术研究.特种油气藏，2004，11(3):62-646 黄伟.长庆油田套管修复工艺.石油钻采工艺，1996，16(5):43-447 秦世群,张其松等.套管机械整形及加固技术在河南油田的应用. 河南石油，2005,19(1):64-66 8 何增燕,吴丽华等.套损井研究及修复. 特种油气藏，200