1_【毕业设计论文】加水盖注射模设计毕业设计说明书【有对应的CAD图】

XX 大学 毕业设计(论文) 毕业设计（论文）题目 所 在学 院 专业 班级 姓名 学号 指 导老 师 年月日 声明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究本人郑重声明：所呈交的毕业设计是我在导师的指导下独立进行研究 所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本所取得的研究成果。据我所知，除了文中特别加以注明引用的内容外，本 设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计设计不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果，对本设计 的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明，并表示了 谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。谢意。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名：日期：年作者签名：日期：年 月月 日日 毕业设计版权使用授权书 本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院本设计作者完全了解学院有关保留、使用毕业设计的规定，同意学院 保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕保留并向国家有关部门或资料库送交毕业设计的纸质版和电子版，允许毕 业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的业设计进入学院图书馆被查阅和借阅，本人授权闽南理工学院可以将我的 毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、毕业设计的全部或者部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、 缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。缩印或者扫描等复制手段保存和汇编本毕业设计。 保密保密在年解密后适用本授权书；在年解密后适用本授权书； 本设计属于：本设计属于： 不保密不保密。 （请在以上相应的方框内打（请在以上相应的方框内打“” ） 作者签名：日期：年月日作者签名：日期：年月日 指导教师签名：日期：年月日指导教师签名：日期：年月日 毕业设计答辩小组成员名单 姓名职称单位备注 机械设计服务(有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 组长 注：样稿，论文不完整，勿抄袭 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第一部分 塑件的分析 一、塑件的使用要求 耐用，耐磨，可以承受较大的冲击力，不易摔坏；好看， 有光泽表面较光滑；化学性质稳定，可以耐高温（一般低于 100oC） ，耐化学腐蚀。 二、塑件的材料选择及其材料的介绍 根据塑件的用途及其使用要求，选用 ABS 塑料。 ABS 的介绍： 1.名称 中文名：丙烯腈- 丁二烯- 苯乙烯共聚物 英文名：Acrylonitrile- Butadiene- Styrene copolymer 2.基本特性 无毒无味，呈微黄色，成型的塑件有较好的 密度在 1.021.05g/cm3,其收缩率为 0.30.8%。ABS 吸湿性 很强成型前需要充分干燥，要求含水量小于 0.3%。流动性 一般，溢料间隙约在 0.04mm。ABS 有极好的抗冲击强度， 且在低温下也 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 不迅速下降。有良好的机械强度和一定的耐磨性、耐 性、耐油性、耐水性、化学稳定性和电气性能。 3.成型特点 ABS 在升温时粘度增高，所以成型压力较高，塑料上的脱模斜 度宜稍大；易产生熔接痕，模具设计时应注意尽量减小浇注系 统对料流的阻力；在正常的成型条件下，壁厚、熔料温度及收 缩率影响极小。 要求塑件精度高时， 模具温度可控制在5060oC， 要求塑件光泽和耐热时，应控制在 6080 oC。 4.主要技术指标 比容：0.860.98cm3/g。 熔点：130160oC 吸水性：0.20.4% (24h) 热变形温度：4.6105Pa- - - - 90108oC 18.0105Pa- - - - 83103oC 屈服强度: 50MPa 拉伸弹性模量：1.8GPa 抗弯强度：80MPa 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 5.ABS 的注射工艺参数 注射机类型： 螺杆式 螺杆转速（r/min） ： 3060 喷嘴形式： 直通式 喷嘴温度（oC） ： 180190 料筒温度 （oC） ： 前 200210 中 210230 后 180200 模温（oC） ： 5070 注射压力（MPa） ： 7090 保压力（MPa） ： 5070 注射时间(s)： 35 保压时间(s)： 1530 冷却时间(s)： 1530 成型周期(s)： 4070 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 三、 塑件的形状及其尺寸 塑件的工作条件对精度要求较低，根据 A B S的性能可选择其塑 件的精度等级为 5级精度（查阅塑料成型工艺与模具设计 P 6 6 表 3 - 8 ） 。 经计算得塑件的底面积为：S 塑= 2 8 2 7 . 4 3 3 m m 2 得塑件的体积为：V 塑= 1 3 . 6 1 9 c m 3 塑件的质量为：W 塑 = V 塑r 塑= 1 3 . 7 ( g ) 。 塑件图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第二部分 分型面的选择 分型面为定模与动模的分界面。 合理地选择分型面是使塑件能完 好的成形的先决条件。 一、分型面的选择原则 1.使塑件在开模后留在有动模上； 2.分型面的痕迹不影响塑件的外观； 3.浇注系统，特别是浇口能合理的安排； 4.使推杆痕迹不露在塑件外观表面上； 5.使塑件易于脱模。 二、分型面的设计 如下图所示： 分型面图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第三部分 型腔数目的决定及排布 已知的体积 V塑或质量 W塑 ，又因为此产品属大批量生 产的小型塑件，综合考虑生产率和生产成本等各种因素，初步 确定采用一模四腔对称性排布。排布图如下图示： 型腔数目及排布图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第四部分 注射机的初步选择 一、注射量的计算：Q=4x13.7=54.8 (g) 二、初步选择：XS- ZY- 125 型注射机 三、XS- ZY- 125 型注射机的主要参数 额定注射量(cm3)： 125 螺杆直径 (mm): 42 注射压力 (MPa): 120 注射行程（mm） ： 115 注射时间（s） : 1.6 注射方式 ： 螺杆式 合模力 kN : 900 最大注射面积（cm2） ： 320 最大开（合）模行程（mm） ： 300 模具最大厚度（mm） ： 300 模具最小厚度（mm） ： 200 喷嘴圆弧半径（mm） ： 12 喷嘴孔径（mm） ： 4 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第五部分 浇注系统的设计 浇注系统的设计是注射模设计的一个重要环节，它对注 射成形周期和塑件质量（如外观，物理性能，尺寸精度等） 都直接影响。 一、设计时须遵循如下原则 1.结合型腔布局考虑； 2.热量及压力损失要小； 3.确定均衡进料； 4.塑料耗量要少； 5.消除冷料； 6.排气良好。 二、浇注系统的组成 普通流道浇注系统一般由主流道，分流道，浇口和冷料穴等 四部分组成。 三、浇注系统设计 为使塑件去掉浇口方便，并结合物料特性，以及塑件的形状， 以采用点浇口为宜。 1.主流道尺寸 根据该塑件体积及表3- 10， 可得体积流率Q= （13.7x4） /1.635cm3/s,取主流道中熔体流动 rs=5x103s- 1,由图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 3- 56r- Q- Rn关系曲线图，可得 Rn=2mm,故得主流道大端尺寸 D=2Rn=4mm ， 小 端 尺 寸 由 注 射 机 喷 嘴 尺 寸 ， 取 d=4mm,SR=12+2=14mm。主流道的形状和尺寸如图所示：. 浇口套图 2.分流道尺寸 为使四浇口能同时进料， 各分流道按平衡式布 置，故熔体在各分流道中的流速 QR=35/4=8.5cm3/s,取 rR=5x102s-1 由图 3- 56 得：Rn=2.5mm,取 3mm，为使分流道易于加工和顶出凝 料系统容易，采用设在模具一边的 U 形分流道。 3.点浇口尺寸 根据 QG=QR=8.5cm3/s,并取 rG=105s- 1,由图 3- 56 可得 Rn=0.5mm，故得 dG=2Rn=1.0mm。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 4.冷料穴 底部设计成带有球头形拉料杆的冷料穴，目的是捕集料流前锋 的“冷料” ，防止“冷料”进入型腔而影响塑件质量。 该模具浇注系统的尺寸如图所示。 模具浇注系统图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第六部分 排气槽设计 一、排气槽设计 当塑料熔体填充型腔时,必须顺序排出型腔及浇注系统内的 空气及塑料受热或凝固产生的低分子挥发气体。如果型腔内因 各种原因而产生的气体不被排除干净,一方面将会在塑件上形成 气泡、接缝、表面轮廓不清及充填缺料等成型缺陷，另一方面 气体受压， 体积缩小而产生高温会导致塑件局部碳化或烧焦 （褐 色斑纹） ，同时积存的气体还会产生反向压力而降低充模速度， 因此设计型腔时必须考虑排气问题。有时在注射成型过程中， 为保证型腔充填量的均匀合适及增加塑料熔体汇合处的熔接强 度，还需在塑料最后充填到的型腔部位开设溢流槽以容纳余料， 也可容纳一定量的气体。 通常中小型模具的简单型腔， 可利用推杆、 活动型芯以及双 支点的固定型芯端部与模板的配合间隙进行排气，其间隙为 0.030.05mm。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第七部分 成形零件设计 一、成型零件的结构设计 1.凹模 采用整体式凹模 2.凸模 由于塑件带有螺纹，为了简化模具的加工工艺，凸模设计成活动 镶块的形式，活动镶块的固定方式如下图所示： 活动镶块的固定方式 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 二、成型零件工作尺寸的计算 1.产生偏差的原因 . 塑料的成型收缩 成型收缩引起制品产生尺寸偏差的 原因有：预定收缩率（设计算成型零部件工作尺寸所用的收缩 率）与制品实际收缩率之间的误差；成型过程中，收缩率可能 在其最大值和最小值之间发生的波动。 s= ( Sm a x- Sm i n) 制品尺寸 s 成型收缩率波动引起的制品的尺寸偏差。 Sm a x、Sm i n 分别是制品的最大收缩率和最小收缩率。 . 成型零部件的制造偏差 工作尺寸的制造偏差包括加工 偏差和装配偏差。 . 成型零部件的磨损 . 本产品为抗冲制品，属于大批量生产的小型塑件，预定 的收缩率的最大值和最小值分别取. 8 % 和. 3 。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 此产品采用级精度，属于低精度制品。因此，凸凹模径向尺 寸、高度尺寸及深度尺寸的制造与作用修正系数 x 取值可在 0.50.75 的范围之间，凸凹模各处工作尺寸的制造公差，因一 般机械加工的型腔和型芯的制造公差可达到 ITIT级， 综 合参考，相关计算具体如下： 型腔径向尺寸的计算： LM1= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) sl- 0 . 5 + Z 0 = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 3 6 . 2 - 0 . 5 0 . 3 6 + 0 . 3 6 / 3 0 = 3 6 . 2 2 + 0 . 1 2 0 m m LM2= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) s2- 0 . 5 + Z 0 = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 4 6 - 0 . 5 0 . 4 0 + 0 . 4 0 / 3 0 = 4 6 . 0 3 + 0 . 1 3 0 m m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 LM3= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) s3- 0 . 5 + Z 0 = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 6 0 - 0 . 5 0 . 4 6 + 0 . 4 6 / 3 0 = 6 0 . 1 + 0 . 1 5 0 m m 型腔深度尺寸的计算： HM1= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) H sl- 0 . 5 + Z 0 = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 1 8 - 0 . 5 0 . 2 8 + 0 . 2 8 / 3 0 = 1 7 . 8 8 + 0 . 0 9 0 m m HM2= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) H s2- 0 . 5 + Z 0 = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 1 6 - 0 . 5 0 . 2 4 + 0 . 2 4 / 3 0 = 1 5 . 8 7 + 0 . 0 8 0 m m 型腔工作尺寸图 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 型芯的径向尺寸的计算： lM1= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) l sl+ 0 . 5 0 - Z = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 4 6 + 0 . 5 0 . 4 0 0 - 0 . 4 0 / 3 = 4 6 . 4 3 0 - 0 . 1 3 m m lM2= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) l s2+ 0 . 5 0 - Z = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 4 4 + 0 . 5 0 . 4 0 0 - 0 . 4 0 / 3 = 4 4 . 4 2 0 - 0 . 1 3 m m lM3= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) l s3+ 0 . 5 0 - Z = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 4 0 + 0 . 5 0 . 4 0 0 - 0 . 4 0 / 3 = 4 0 . 4 2 0 - 0 . 1 3 m m 型芯深度尺寸的计算： hM1= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) h sl+ 0 . 5 0 - Z = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 1 4 + 0 . 5 0 . 2 4 0 - 0 . 2 4 / 3 = 1 4 . 2 7 0 - 0 . 0 8 m m 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 hM2= ( 1 + ( Sm a x+ Sm i n) / 2 ) h s2+ 0 . 5 0 - Z = ( 1 + 0 . 5 5 % ) 1 5 + 0 . 5 0 . 4 0 0 - 0 . 2 4 / 3 = 1 5 . 2 8 0 - 0 . 0 8 m m 型芯工作尺寸图 计算螺纹型芯的工作尺寸： 螺纹型芯大径： (dM大)0-z=(1+ s )ds大+中 0 -z 螺纹型芯中径： (dM中)0-z=(1+ s )ds中+中 0 -z 螺纹型芯小径： (dM小)0-z=(1+ s )ds小+中 0 -z 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 dM大, dM中, dM小 分别为螺纹型芯的大，中，小径； ds大， ds中，ds小 分别为塑件内螺纹大，中，小径基本尺寸； 中塑件螺纹中径公差； z螺纹型芯的中径制造公差，其值取/5。 则 (dM大)0-z =(1+0.55%)56+0.030- 0.03/5 =56.3380- 0.006 (dM中)0-z =(1+0.55%)55+0.030- 0.03/5 =55.3320- 0.006 (dM小)0-z =(1+0.55%)54+0.030- 0.03/5 =54.3270- 0.006 三、成型零件的强度、刚度计算 注射模在其工作过程需要承受多种外力， 如注射压力、 保压力、 合模力和脱模力等。如果外力过大，注射模及其成型零部件将 会产生塑性变形或断裂破坏，或产生较大的弹性弯曲变形，引 起成型零部件在它们的对接面或贴合面处出现较大的间隙，由 此而发生溢料及飞边现象，从而导致整个模具失效或无法达到 技术质量要求。因此，在模 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 具设计时，成型零部件的强度和刚度计算和较核是必不可少的。 一般来说， 凹模型腔的侧壁厚度和底部的厚度可以利用强度计算 决定， 但凸模和型芯通常都是由制品内形或制品上的孔型决定，设计 时只能对它们进行强度校核。 因在设计时采用的是整体式圆形型腔。因此，计算参考公式如下： 侧壁： 按强度计算： 按刚度计算： 底部：按强度计算： 按刚度计算： 凸模、型芯计算公式： 按强度计算： ) 1 2 ( = mp p c p rt )1 )1( )1( ( + = u rP E u rP E rt m p m p c 3 4 1758. 0 p m h E rP t = p mP Lr 2= 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 按刚度计算： 由公式分别计算出相应的值为： 按强度计算得：tc=11.1mm th=14.8mm r=18.5mm 按刚度计算得：tc=2.83mm th=1.91mm r=3.97mm 参数符号的意义和单位： Pm 模腔压力（MPa） E 材料的弹性模量（MPa）查得 2.06105； 材料的许用应力（MPa）查得 176.5； u 材料的泊松比 查表得 0.025； 成型零部件的许用变形量（mm）查得 0.05； 采用材料为 45，调质，=200HBS。 3 4 p m E LP r = p p 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第八部分 导向机构的设计 导柱导向机构是保证动定模或上下模合模时， 正确定位和导向的 零件。 一、 导柱导向机构的作用 1.定位件用 模具闭合后，保证动定模或上下模位置正确，保证 型腔的形状和尺寸精确，在模具的装配过程中也起定位作用， 便于装 配和调整。 2.导向作用 合模时，首先是导向零件接触，引导动定模或上下 模准确闭合，避免型芯先进入型腔造成成型零件损坏。 3.承受一定的侧向压力。 二、 导柱导套的选择 1. 导柱导套结约形式及尺寸如下图： 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 导柱的结构形式 其材料采用 T8A 经淬火处理，硬度为 5055HRC。导柱、导套 固定部分表面粗糙度 Ra 为 08 m，导向部分表面粗糙度 Ra 为 0.80.4 m。具体尺寸如上图所示。导柱、导套用 H7/k6 配合镶入模 板。 2.导柱的布置采用等径导柱不对称布置，如图所示。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 导柱的布置形式 第九部分 推出机构的设计 一、推出机构的组成 推出机构由推出零件、推出零件固定板和推板、推出机构的导 向与复位部件组成。即推件板、推件板紧固螺钉、推板固定板、推杆 垫板、顶板导柱、顶板导套以及推板紧固螺钉。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 二、设计原则 1.推出机构应尽量设在动模一侧； 2.保证塑件不因推出而变形损坏； 3.机构简单动作可靠； 4.合模时的正确复位。 三、推出机构的设计 此塑件带有螺纹，它的型芯是设计成活动镶块的形式，所以 可以利用活动镶块来推塑件，开模时，塑件和镶块一起脱模， 在模外，用手将塑件旋出。 四、复位零件 利用弹簧的弹力使推出机构复位。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 第十部分 冷却系统设计 一、注射模冷却系统设计 基本原则：熔体热量 95%由冷却介质（水）带走，冷却时间占成 型周期的 2/3。 A、 冷却系统从模具中带走热量：Q=KATt/3600 (J) A 冷却介质传热面积（m2）:A=dL。 冷却管道直径（m）; L 冷却管长度（m）; K 冷却管壁与介质间的传热膜系数J/（m2hC） K=0.032x W /d(vd/)0.8( gC/ W )0.4 . W 冷却水的平均导热系数(w(/mk)； f 与冷却介质温度有关的物理系数； g 重力加速度（m/s 2 ） v 冷却介质在管中流速（m/s）; ? 冷却介质在该温度下的密度kg/m3,水在 30 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 时取为 0.996103kg/m3。 d. 冷却管直径； T 模温与冷却介质的平均温差（） ； t 冷却时间； 水温与 f关系 平均水 温 20 25 30 35 40 45 f 6.45 6.84 7.22 7.60 7.98 8.31 二、冷却管尺寸（直径 d，长度 L、面积 A=dL） 1.忽略其他散热，冷却介质流量。 V=WQ /（ 1 C（t1- t2） ） (m3/min) C1 介质比热 J/kg.oC，水为 4.187x10 3； W 单位时间内注入模具中塑料重量（kg/min）; Q1 塑料熔体的单位热量（J/kg）; 冷却介质密度（kg/ m3）,水为 103kg/ m 3 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 2. 经验确实管道直径 3. 冷却水对其通道表壁传热系数的简化公式 当冷却水平均温度在0oC 以上，e=6 x10 43 时，其计算结果 产生误差在以内： K=2041x(1- 0.015 )v 87. 0 /d13. 0 为冷却水平均温度； 4.计算 流量 V=W Q /（)( 211 ttC =2.62x10 6 min/ 3 m 初步确定冷却水道 d=8mm; 流速为 =Q/d 2 =1.31x10 2 m/s 管子的长度 L=60WQ /kt 直径 d(mm) 最低流速 v(m/s) 流量(m3/min) 8 1.66 5.0x10 3 10 1.32 6.2 x10 3 12 1.10 7.4 x10 3 15 0.87 9.2 x10 3 20 0.66 12.4 x10 3 25 0.53 15.5 x10 3 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 计 算 内 容 说 明 t 热传导面的平均温度与冷却水平均温度的差值， 其中冷却的平均 温度为冷却水在进口处和出口处温度的平均值。 第十一部分 注射机的参数校核 一、塑件在分型