【毕业设计论文】大型制药厂热电冷三联供-论文【有对应的CAD图】

订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 毕 业 设 计（论 文） 题目：大型制药厂热电冷三联供 工程设计研究 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 大型制药厂热电冷三联供工程设计研究 摘 要:热电冷系统利用吸收式制冷技术给设备供暖和制冷。利用现有热电联产系 统发展集中供热, 供电和供冷为一体的能源综合利用系统。该系统将溴化锂吸收式制冷机 引入到热电厂的热电联产系统中, 可增加热电厂的夏季热负荷, 从而使冬夏热负荷平衡, 保 证热电厂更经济高效地运行。本文根据热电冷三联供节约能源的原理，对一座较大型的药 厂进行工程设计研究，结合药厂对温度，湿度要求高的特点，进行详细计算，仔细论证， 对制冷设备参数提出要求。通过调查和计算, 将热、电、冷联产与热电和冷量分供系统加 以比较, 表明该系统不但可节能, 而且具有增加电能生产和保护环境的效益。 主题词: 热、电、冷三联供; 吸收; 环保 Electricity Heat and Chilled Water Congenerating System in large- scale pharmaceutical factory is provided in the engineering design research. Abstract: Combined heat and power(CHP) systems often use absorption technology to supply heating and cooling to a facility.This paper puts forward an energy comprehensive 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 utilization system, Electricity Heat and Chilled Water Congenerating System(EHCWCS).This system introduces H2O- LiBr Absorption Refrigenerating Machine into Heat and Power Plant to increase the heat load of the plant in summer,which can balance the heat load in summer and winter, so Heat and Power Plant can run in a high efficiency. This text is according to the thermo- electricity cold triple- generation system provide the principle that economize the energy, proceeding to a large pharmaceutical factory the engineering design study, joining together the pharmaceutical factory to the temperature, the degree of humidity requests the high characteristics, proceeding the detailed calculation, carry on detailed calculation, put forward the request to the refrigeration equipments in system parameter. The result of analysis states that this system can not only save energy, but also increase the output of electricity of Heat and Power Plant and protect environment. Theme words: electricity heat and chilled water congenerating; absorption; ervironmental protection 目录 第一章 绪论1 第二章 工程概述2 第三章 设计参数3 第一节 室外设计参数3 第二节 室内设计参数3 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第四章 负荷计算4 第一节 冷负荷计算4 第二节 热负荷计算8 第五章 空调方案的选择及空气处理过程的确定1 0 第一节 空调房间送风量和送风状态参数的确定1 0 第二节 空调方案的选择1 2 第六章 空气风系统设计及气流组织计算1 4 第七章 方案比较1 7 第八章 空调水系统设计1 8 第九章 设备选型及安装2 0 第十章 空气风系统设计及气流组织计算2 7 第十一章 能效分析2 9 设计总结及收获3 3 致谢3 4 参考文献3 5 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第一章 绪论 热电冷联产系统在大幅度提高能源利用率及降低碳和污染空气的排放物方面具有很 大的潜力。有关专家做了这样的估算，如果从 2 0 0 0 年起每年有 4 的现有建筑的供电、供 暖和供冷采用热电冷联产，从 2 0 0 5年起 2 5 的新建建筑及从 2 0 1 0 年起 5 0 的新建建筑 均采用热电冷联产的话，到 2 0 2 0年的二氧化碳的排放量将减少 1 9 。如果将现有建筑实 施热电冷联产的比例从 4 提高到 8 ，到 2 0 2 0 年二氧化碳的排放量将减少 3 0 。 热电冷联供系统与远程送电比较，可以大大提高能源利用效率。大型发电厂的发电效 率为 3 5 - 5 5 ，扣除厂用电和线损率。终端的利用效率只能达到 3 0 - 4 7 ，而热电冷联 产的效率可达到 9 0 ，没有输电损耗。热电冷联产系统与大型热电联产比较，大型热电联 产系统的效率也没有热电冷联产高，而且大型热电联产还有输电线路和供热管网的损失。 显然热电冷联产可以减少输配电系统和供热管网的投资，无论从减少投资成本和减轻污染 来讲都是十分有利的。 （1 ）经济效益：热、电、冷三联供解决了热电厂冬夏季热负荷不均造成的热经济性 低的问题，降低了发电煤耗率，提高了经济效益。 （2 ）环保效益：以溴化锂吸收式制冷机取代压缩式制冷机，避免了 C F C类氟利昂制 冷剂的大量使用和排泄，起到环保的作用。 （3 ）节电：溴化锂吸收式制冷机较压缩式有明显的节电效益，可以大大缓解夏季用 电紧张的问题。 （4 ）投资少：溴化锂吸收式制冷机的基建投资仅为压缩式制冷机的 5 0 % - - 6 0 % 左右， 年运行费用也较压缩式少。 热电冷三联产技术是一种能源综合利用技术不仅可以节约能源, 还可以减轻对环境的 污染, 因而在全世界范围内得到了发展。日本和歌山马里拿弟区开发了以海南发电厂抽汽 作为蒸汽吸收式制冷机热源的三联产系统, 建立了热源分厂和冷暖站, 向用户集中供热、供 冷和供生活热水。意大利的拉波利综合医院采用从中央热源厂生产的 1 8 0 高温水、冷水 和蒸汽三种热媒的方式进行集中三联供。我国的热电冷三联产系统是最近几年才发展起来 的。山东省淄博市率先利用张店热电厂的低压蒸汽的热源, 实现了热电冷三联产。哈尔滨 制药厂采用蒸汽两效溴化锂吸收式制冷机制取低温水; 在冬季采暖期间, 以大自然空气为 冷源, 采用玻璃钢冷却塔制取低温水。随后, 济南、南京、上海等城市也相继设置了热电冷 三联产系统。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第二章 工程概述 该工程为某药厂生产车间，地点位于四川省成都市。其中空调面积为 4 2 0 0 m 2 ，包括制 粒间、干燥间、称量间、粉粹过筛间、总混间、压片间、胶囊充填间、洁净走廊、人流缓 冲间、男二更、女二更、I P C 室、器具清洗间、器具存放间、洁具洗存间、中间品暂存间、 不合格品暂存间、原材量暂存间、待包装品暂存间、内包材暂存间、物流缓冲间、袋装内 包间、瓶装内包装间等，其中空调面积为 4 2 0 0 m 2 ，空调面积占总面积 7 0 % 以上。 101 洁净走廊 102 人流缓冲间 103 男二更 104 女二更 105 物流缓冲间 106 干燥间 107 粉粹过筛间 108 称量间 109 制粒间 110 总混间 111 压片间 112 胶囊充填间 113 袋装内包间 114 瓶装内包装间 115 中间品暂存间 116 不合格品暂存间 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 117 洁具洗存间 118 器具清洗间 119 待包装品暂存间 120 IPC 室 121 内包材暂存间 122 原材量暂存间 第三章 设计参数 第一节 室外设计参数 由参考文献查得四川省成都市的气象资料为： 夏季大气压 9 4 7 . 7 0 h P a 冬季季大气压 9 6 3 . 2 夏季室外日平均温度 2 8 . 0 0 冬季采暖计算温度 2 夏季室外干球温度 3 1 . 6 0 空调计算温度 1 夏季室外湿球温度 2 6 . 7 0 室外计算相对湿度 8 0 夏季室外平均风速 1 . 1 0 m / s 冬季室外平均风速 1 . 8 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第二节 室内设计参数 室内设计参数为： 夏季：t = 2 4 0 . 1 冬季：t = 2 0 0 . 1 空调室内相对湿度：= 5 5 1 0 % 洁净级别为 3 0 万级 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第四章 负荷计算 第一节 冷负荷计算 一、围护结构瞬变传热形成冷负荷的计算方法 1.外墙和屋顶瞬变传热引起的冷负荷 LQn(q)=FK(tl,n- tn) W 式中 LQn(q)- - 外墙和屋顶传热形成的逐时冷负荷(W); K- - 外墙壁或屋顶的传热系数W/m . C; F- - 外墙或屋顶的面积(m ); tl,n - - 外墙可屋顶的逐时冷负荷计算温度( C),根据建筑物的地理位置、朝向和构造、 外表面颜色和粗糙程度以及空气调节房间的蓄热特性； tn - - 夏季空气调节室内计算温度（ C） 。 表 1 101 房间南外墙冷负荷 时间 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 tl,n 3 1 . 8 3 0 . 9 3 0 . 2 2 9 . 5 2 9 . 1 2 9 . 0 2 9 . 2 3 0 . 0 3 1 . 0 3 2 . 3 3 3 . 8 3 5 . 3 3 6 . 4 tl,n- tn 7 . 8 6 . 9 6 . 2 5 . 5 5 . 1 5 . 0 5 . 2 6 . 0 7 . 0 8 . 3 9 . 8 1 1 . 3 1 2 . 4 K 1 . 9 7 F 1 0 . 2 0 LQn(q) 1 5 6 1 3 9 1 2 4 1 1 2 1 0 3 1 0 1 1 0 5 1 2 0 1 4 1 1 6 7 1 9 7 2 2 7 2 5 0 表 2 101 房间屋面冷负荷 时间 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 tl,n 3 4 . 9 3 3 . 5 3 2 . 4 3 2 . 0 3 2 . 3 3 3 . 3 3 5 . 3 3 7 . 7 4 0 . 4 4 3 . 4 4 6 . 2 4 8 . 5 5 0 . 2 tl,n- tn 1 0 . 9 9 . 5 8 . 4 8 . 0 8 . 3 9 . 3 1 1 . 3 1 3 . 7 1 6 . 4 1 9 . 4 2 2 . 2 2 4 . 5 2 6 . 2 K 0 . 9 7 F 7 3 . 6 8 LQn(q) 7 8 4 6 7 8 6 0 2 5 7 2 5 9 5 6 7 1 8 0 7 9 8 1 1 1 7 8 1 3 9 0 1 5 8 7 1 7 5 4 1 8 7 5 2.外窗温差传热形成的逐时冷负荷,宜按下式计算; LQ=KF( tl- tn ) 式中 LQ- - 外窗温差传热形成的逐时冷负荷(W); tl- - 外窗的逐时冷负荷计算温度(),根据建筑物的地理位置和空气调节房间的蓄热 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 特性,可按本规范第 2.2.10 条确定的 T 值,通过计算确定; K- - 玻璃窗的传热系数W/m . C; F- - 窗口的面积(m ); tn- - 夏季空气调节室内计算温度（ C）. 表 3 101 房间外窗温差传热形成的逐时冷负荷 时间 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 tl,n 2 5 . 0 2 5 . 9 2 6 . 9 2 8 . 0 2 8 . 9 2 9 . 8 3 0 . 5 3 0 . 9 3 1 . 2 3 1 . 2 3 1 . 0 3 0 . 6 2 9 . 8 K 6 . 4 F 3 . 0 LQn(q) 1 9 3 6 5 6 7 7 9 4 1 1 1 1 2 5 1 3 2 1 3 8 1 3 8 1 3 4 1 2 7 1 1 1 二、透过玻璃窗的日射得热形成冷负荷的计算方法 直射冷负荷 LQ = F Cz Dj,max CLQ 其中 :F - - 窗玻璃的直射面积,m2 Cz - - 窗玻璃的综合遮挡系数, 无因次 Dj,max - - 日射得热因数的最大值，W/m2 CLQ - - 冷负荷系数,无因次 所用玻璃为 6mm 厚单层吸热玻璃，由参考文献附录 2- 5 表 4 查得单层钢窗有效 面积吸收 Ca=0.85，故窗之有效面积 F=30 . 8 5 = 2 . 5 5 由参考文献附录 2- 5 表 2 查得遮挡系数 CS=0.83, 参考文献附录 2- 5 表 3 查得遮阳 系数 Cn=0.6，于是综合遮挡系数 Cz=0.83 0 . 6 = 0 . 4 9 8 再参考文献附录2- 5表1查得成都南向日射得热因数的最大值173.00W/,由参考文 献附录 2- 5 表 6 查得无内遮阳的窗玻璃冷负荷系数逐时值 CLQ。 表 4 101 房间透过玻璃窗的日射得热形成冷负荷 时间 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 CLQ 0 . 1 8 0 . 2 6 0 . 4 0 0 . 5 8 0 . 7 2 0 . 8 4 0 . 8 0 0 . 6 2 0 . 4 5 0 . 3 2 0 . 2 4 0 . 1 6 0 . 1 0 F 2 . 5 5 Cz 0 . 5 Dj,max 1 7 3 LQ 4 0 5 7 8 8 1 2 7 1 5 8 1 8 5 1 7 6 1 3 6 9 9 7 0 5 3 3 5 2 2 三、内围护结构冷负荷: 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 冷负荷 LQ= F K Tls 其中 Tls - - 邻室温差 表 5 101 房间内围护结构冷负荷 时间 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 计算温度 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 2 6 . 0 计算温差 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 2 . 0 传热系数 1 . 3 0 面积 3 1 . 2 0 冷负荷 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 8 1 . 1 四、设备散热形成的冷负荷 LQ=QCLQ W 其中 Q- - 设备和用具的实际显热散热量，W； CLQ- - 设备和用具显热散热冷负荷系数， LQ=10001=1000 W 五、人体散热形成的冷负荷 人体显热散热引起的冷负荷计算式为： LQS=qsnnCLQ W 其中 qs- - 不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W； n- - 室内全部人数 n- - 群集系数 CLQ- - 人体显热散热冷负荷系数， 由参考文献表 2- 5 查得成年男子散热散湿量为：显热 70W/人，潜热 112W/人，由 于该厂是三班倒，所以 CLQ=1，查参考文献表 2- 4 得 n=0.9，n=2，由上公式计算得： LQS=qsnnCLQ =70 2 0 . 9 1 = 1 2 6 W 人体潜热散热引起的冷负荷计算式为： LQL=qLn n 其中 qL- - 不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W； n- - 室内全部人数 n- - 群集系数 由上公式计算人体潜热散热引起的冷负荷为 LQL=qLn n 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 =1122 0 . 9 = 2 0 1 W 将上面数据汇总得： 表 6 时间 7:00 8:009:00 10:00 11:0012:0013:00 14:00 15:00 16:00 17:0018:00 19:00 外墙冷负荷 157 140 125 112 103 101 106 121 142 167 197 227 250 屋面冷负荷 785 679 603 573 595 671 807 982 1179 1391 1588 1754 1876 日射冷负荷 40 57 88 127 158 185 176 136 99 70 53 35 22 传热冷负荷 19 36 56 77 94 111 125 132 138 138 134 127 111 冷负荷 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 人体显热负荷126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 人体潜热负荷202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 灯光冷负荷 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 冷负荷小计 2409 2321 2280 2298 2360 2477 2622 2780 2966 3175 3381 3552 3668 按上述计算方法计算其他各房间冷负荷分别为： 表 7 各房间逐时冷负荷计算表 t 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 101 2409 2321 2280 2298 2360 2477 2622 2780 2966 3175 3381 3552 3668 102 570 560 553 551 553 560 572 588 606 626 644 659 670 103 365 358 352 350 352 357 366 379 392 407 421 432 440 104 342 334 329 327 328 334 343 355 369 383 397 409 417 105 544 536 530 528 530 536 546 559 574 590 605 618 627 106 2303 2261 2230 2218 2227 2258 2313 2383 2462 2548 2627 2694 2743 107 2069 2044 2026 2019 2025 2042 2074 2114 2160 2209 2255 2294 2322 108 1044 1024 1009 1004 1008 1022 1048 1081 1119 1159 1196 1228 1251 109 1551 1517 1492 1483 1490 1514 1558 1614 1677 1746 1809 1863 1902 110 1472 1447 1429 1422 1428 1445 1478 1519 1565 1615 1662 1701 1730 111 1549 1522 1503 1495 1501 1520 1555 1599 1650 1704 1754 1797 1828 112 317 310 305 303 305 310 319 331 344 359 372 384 392 113 1481 1457 1440 1434 1439 1456 1486 1525 1570 1617 1661 1699 1726 114 3117 3085 3134 3257 3405 3608 3752 3845 3962 4102 4260 4379 4441 115 689 667 651 645 650 665 693 729 769 813 853 888 913 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 116 520 532 563 610 654 702 723 719 722 734 754 768 770 117 516 528 557 606 654 693 758 769 737 748 764 772 768 118 544 533 526 523 525 533 547 565 585 607 627 644 656 119 583 569 558 554 557 568 586 609 636 664 691 713 729 120 517 510 505 503 505 510 519 531 544 559 572 584 592 121 879 879 901 943 983 1035 1063 1072 1092 1123 1164 1196 1212 122 633 619 608 604 607 618 636 659 686 714 741 763 779 合 计 24015 23613 23484 23675 24084 24760 25556 26325 27189 28201 29210 30035 30575 最大冷负荷出现在: 1 9 : 0 0 点钟； 最大冷负荷为: 3 0 5 7 4 . 7 6 W 六、人体湿负荷 r = 1/1000n 式中： r人体湿负荷，k g / h ; n 空调房间内人员总数； 群集系数，见表 2 - 4 6 ； 各成年男子的散热量（g / h ） ，见表 2 - 4 7 。 1 0 1 房间的湿负荷 r= 0 . 0 0 1 0 . 9 1 6 7 2 = 0 . 3 k g / h 按照上述计算方法计算其他各房间湿负荷为 表 8 各房间湿负荷计算表 房间编号 湿负荷 (k g / h ) 房间编号 湿负荷 (k g / h ) 101 0.3 113 0.6 102 0.15 114 2.09 103 0.15 115 0.3 104 0.15 116 0.15 105 0.15 117 0.32 106 0.6 118 0.37 107 0.6 119 0.3 108 0.6 120 0.15 109 0.6 121 0.3 110 0.6 122 0.3 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 111 0.6 合计 8.35 112 0.35 第二节 热负荷计算 一、.通过围护物的温差传热量作用下的基本耗热量: Qj = K F (tn - tw) a 式中：Qj - - 通过供暖房间某一面围护物的温差传热量(或称为基本耗热量), W; K - - 该面围护物的传热系数, W/(m2.); F - - 该面围护物的散热面积, m2; tn - - 室内空气计算温度, ; tw - - 室外供暖计算温度, ; a - - 温差修正系数. 以 101 房间为例： 屋面的耗热量 Qj=76.380.97181=1333.59 W 南外墙的耗热量 Qj=10.201.97181=361.69 W 南外窗的耗热量 Qj=36.4181=345.60 W 内墙的耗热量 Qj=30.81.3180.70=504.5 W 内门的耗热量 Qj=3.64.65181.0=301.32 W 二、附加耗热量: Ql = Qj (1 + xch+xf) ( 1 + xg) 式中：xch朝向修正率，%； xf风力附加率，%； xg高度附加率，%； 屋面的耗热量 Ql =1333.59（1+0+0）（1+0.02）=1360.27 W 南外墙的耗热量 Ql =361.69（1- 0.25+0）（1+0.02）=276.69 W 南外窗的耗热量 Ql =345.60（1- 0.25+0）（1+0.02）=264.38 W 内墙的耗热量 Ql =504.51（1+0+0）（1+0.02）=514.59 W 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 内门的耗热量 Ql =301.32（1+0+0）（1+0.02）307.35 W 三、通过门窗缝隙的冷风渗透耗热量 Qs(W) : Qs = 0.28 Cp V ?w (tn - tw) 式中：Cp - - 干空气的定压质量比热容, Cp = 1.0 Kj / (Kg ) V - - 渗透空气的体积流量, m3 / h w- - 室外温度下的空气密度 Kg / m 3 tn - - 室内空气计算温度, ; tw - - 室外供暖计算温度, ; V 的确定: V =L l n 式中：l- - 外门窗缝隙长度, m L - - 每米门窗缝隙的基准渗风量, m 3 / h.m,查参考文献可知 L=1.1 m3 / h.m n渗透空气量的朝向修正系数。 所以 V=121.1(1- 0.25)=9.9 W Qs=0.2811.19(20- 2)=59.38 W 四、总耗热量 Q=Q Q=1360.27+276.69+264.38+514.59+307.35+59.38=2782.66 W 其他各房间的耗热量按上述方法计算如下表 表 9 各房间耗热表 房间号 耗热量 房间号 耗热量 101 2782.66 112 89.76 102 340.75 113 615.18 103 536.71 114 3282.18 104 386.34 115 269.28 105 378.53 116 609.85 106 1377.01 117 665.22 107 505.31 118 188.1 108 503.29 119 175.95 109 699.43 120 89.76 110 513.71 121 774.63 111 936.46 122 175.95 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 总耗热量 15839.75W 第五章 空调方案的选择及空气处理过程的确定 第一节 空调房间送风量和送风状态参数的确定 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 以 101 房间为例， 1.求热湿比 3.6 43200 0.3/3600 Q W = 2.在 i- d 图上确定室内空气状态点 N ，通过该点画出= 4 3 2 0 0 的过程线。取送风温差为 t N = 4 ，则送风温度为 tO=24- 20=20，从而得出 i N= 5 0 . 2 6 k J / k g , dN= 1 0 . 2 2 g / k g iO=45.89 kJ/kg, d o= 1 0 . 1 2 g / k g 图 1 室内送风状态变化过程 3.计算送风量 按消除余热 3.6 0.82 50.2645.89 No Q G ii = kg/s 按消除余湿 0.3/3.6 0.82 10.22 10.12 No W G dd = kg/s 按消除余热和余湿所求通风量相同，说明计算无误。 其他房间计算风量依照上述公式计算如下表： 表 10 各房间送风量 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 房间号 冷量 （k W ） 湿负荷（k g / h ） 热湿比 焓 含湿量 送风量 （m / h ） 1 0 1 3 . 6 0 . 3 4 3 2 0 0 4 5 . 1 9 1 0 . 1 2 2 4 7 1 1 0 2 0 . 7 0 . 1 5 1 6 8 0 0 4 5 . 4 1 9 . 9 3 4 2 2 1 0 3 0 . 5 0 . 1 5 1 2 0 0 0 4 5 . 0 4 9 . 7 9 3 0 1 1 0 4 0 . 5 0 . 1 5 1 2 0 0 0 4 5 . 0 4 9 . 7 9 3 0 1 1 0 5 0 . 7 0 . 1 5 1 6 8 0 0 4 5 . 4 1 9 . 9 3 4 2 2 1 0 6 2 . 8 0 . 6 1 6 8 0 0 4 5 . 4 1 9 . 9 3 1 7 4 8 1 0 7 2 . 4 0 . 6 1 4 4 0 0 4 5 . 2 6 9 . 8 8 1 4 4 7 1 0 8 1 . 3 0 . 6 7 8 0 0 4 4 . 6 2 9 . 4 9 6 3 3 1 0 9 1 . 9 0 . 6 1 1 4 0 0 4 4 . 9 6 9 . 7 6 1 0 8 5 1 1 0 1 . 8 0 . 6 1 0 8 0 0 4 4 . 8 8 9 . 7 2 9 5 5 1 1 1 1 . 9 0 . 6 1 1 4 0 0 4 4 . 9 6 9 . 7 6 1 0 8 5 1 1 2 0 . 4 0 . 1 5 9 6 0 0 4 4 . 6 6 9 . 6 4 2 1 1 1 1 3 1 . 8 0 . 6 1 0 8 0 0 4 4 . 8 8 9 . 7 2 9 9 5 1 1 4 4 . 3 0 . 9 1 7 2 0 0 4 5 . 4 3 9 . 9 4 2 6 8 4 1 1 5 1 0 . 3 1 2 0 0 0 4 5 . 0 4 9 . 7 9 5 7 3 1 1 6 0 . 7 0 . 1 5 1 6 8 0 0 4 5 . 4 1 9 . 9 3 4 2 2 1 1 7 0 . 7 0 . 3 2 7 8 7 5 4 4 . 1 9 9 . 4 5 3 6 1 1 1 8 0 . 7 0 . 3 7 6 8 1 0 4 3 . 7 9 . 2 6 3 3 1 1 1 9 0 . 8 0 . 3 9 6 0 0 4 4 . 6 6 9 . 6 4 4 2 2 1 2 0 0 . 6 0 . 1 5 1 4 4 0 0 4 5 . 2 6 9 . 8 8 3 6 2 1 2 1 1 . 2 0 . 3 1 4 4 0 0 4 5 . 2 6 9 . 8 8 7 2 3 1 2 2 0 . 8 0 . 3 9 6 0 0 4 4 . 6 9 . 6 4 4 2 2 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第二节 空调方案的选择 本系统采用一次回风处理，相对于二次回风系统，一次回风系统没有二次回风系统复 杂，且满足系统新风、除尘的要求。 一、一次回风夏季处理过程 1.计算热湿比 31.1 13429 8.34/3600 Q W = 2.确定送风状态点： 在 i- d 图上根据 tN=24及N= 5 5 , 确定 N 点 i N= 5 0 . 2 6 k J / k g , dN= 1 0 . 2 2 g / k g ，过 N 点 做= 1 3 4 2 9线，根据空调精度取t N = 4 , 可得送风状态点 O , tO=20,iO=45.18 kJ/kg, d o= 9 . 8 4 g / k g 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 图 2 一次回风系统示意图及夏季空调过程 3.计算风量 31.1 6.12 50.2645.18 No Q G ii = / s ( 1 8 4 3 2 m 3 / h ) 新风量 GW= G m = 6 . 1 2 1 5 = 0 . 9 1 8 / s ( 2 7 6 4 . 8 m 3 / h ) 一次回风量 Gh= G - GW= 5 . 2 0 8 / s ( 1 5 6 6 7 . 2 m 3 / h ) 4 . 确定新、回风状态点 又 CN WN ii m ii = 由成都市气象资料可知 tW=31.6及 tSW=26.7， 查焓湿图可知 iW=83.64 kJ/kg 可知 50.26 15 83.6450.26 C i = 所以 iC=55.26k J / k g 在 i- d 图上 iC线与NW ? 线交点即为 C 点。 5.求系统所需的冷量 在 i- d 图上作等 d 线与 = 9 5 % 曲线相交，交点为机器露点 L . tL= 1 5 . 5 , iL= 4 0 . 5 2 k J / k g 如果采用喷水室处理空气，则喷水室冷量为 QO=G(iC- iL)=6.12 ( 5 5 . 2 6 - 4 0 . 5 2 ) = 9 0 . 2 1 k w 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 6 . 求系统所需的再热量 Q = G(iO- iL)=6.12( 4 5 . 1 8 - 4 0 . 5 2 ) = 2 8 . 5 2 k w 二、一次回风冬、夏季处理过程 1.计算热湿比 15.85 6842 8.34/3600 Q W = = 2.确定送风状态点 取送风量 G =G=6.12kg/s 由 tN=20，N= 5 5 % 可知 i N= 4 0 . 4 8 k J / k g , dN= 7 . 9 9 g / k g 15.85 40.4843.07/ 6.12 N o Q iikJ kg W = 由1000 No No ii dd = 计算得 do=7.61g/kg 根据 io=1.01to+(2500+1.84to)do 计算得 to=23.5 3 . 检查是否需要预热 在 i - d 图上过 O 点做等 d 线与 = 9 5 % 曲线相交，交点为机器露点 L tL= 1 0 . 3 2 , iL= 3 0 . 0 3 k J / k g 1 40.0830.03 40.0825.19 %15% NL WN ii ii m = k J / k g 由冬季室外参数 tW = 1 , W = 8 0 % 可知 iW = 9 . 1 2 k J / k g iW 1 3 0 0 聚苯乙烯 4 0 - 4 5 4 5 - 5 0 5 5 - 6 0 6 0 - 6 5 7 0 保温层厚度 （m m ） 玻璃棉 3 5 4 0 4 5 5 0 5 0 冷凝水管道的保温层厚度取 2 5 m m 。 具体的保温材料选取及保温层厚度的计算可参考供暖通风设计手册 。 2 . 保温层结构 管道和设备的保温结构一般由保温层和保护层组成。对于埋在地沟里的管道和输送低 温水的管道还需加防潮层。保温层外表面须进行捆扎，一般用镀锌铁丝网，不可采用螺旋 形连续捆扎方式。保护层一般有 4 种： 铝箔牛皮纸用于室内低温管道。 玻璃纤维布外刷油漆可作为室内管道的保护层。 室外架空管道一般采用油毡玻璃纤维布保护层。 室外管道也可用油毡、铁丝网沥青胶泥作保护层，次种结构强度高、寿命长，但投资 大。 二、防腐 在溴化锂吸收式机组空调系统中，为了减少制冷管道和设备的腐蚀，增加保护层的耐 久性，须对管道和设备的外表面、对保温结构的外表面作防腐处理。 1 . 管道与设备的防腐 地上热力管道与设备在保温施工前，都须涂刷一层耐热防锈漆。对不保温的管道应先涂一 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 层红丹防锈漆，再涂两层醇酸磁漆，或涂以两层沥青。 2 . 保护层的防腐 一般情况下室内外管道保护层刷醇酸树脂磁漆两遍，地沟管道刷冷底子油两遍。 3 . 管道附件的防腐 管道支吊架、阀门等附件的表面涂一层红丹防锈漆，再涂一层调和漆。 4 . 地管道的防腐 埋地管道外表面涂刷沥青防腐绝缘层。 三、隔振 在整个空调系统中，设备产生的振动，除了以躁声形式通过空气传播到空调房间外， 还可能通过建筑物的结构和基础进行传播。因此在系统中须对溴化锂吸收式机组、水泵、 空调装置进行减振与隔振处理。 溴化锂吸收式机组运行平稳，设计基础时只要考虑其静载荷就行，在基础之上铺设橡 胶隔振垫即能起隔振效果。 水泵的进出口管道上，紧挨进出口处安装可饶曲的橡胶软接头，这种软接头通常专门 用于风机盘管的减振。 在设计和选用减振器时应根据以下几个原则： 1 . 当设备转速 n 1 5 0 0 r / m i n 时，宜用橡胶、软木等弹性材料垫块或橡胶减振器; 设备 转速 n 1 5 0 0 r / m i n 时，宜用弹簧减振器。 2 . 减振器承受的载荷应大于允许工作载荷的 5 % 1 0 % ；但不应超过允许工作载荷。 3 . 选择橡胶减振器时，应考虑环境温度对减振器压缩变形量的影响，计算压缩变 形量宜按制造厂提供的极限压缩量的 1 / 3 1 / 2 考虑。 4 . 当设备的共振振幅较大时，弹簧减振器宜与阻尼比大的材料联合使用。 5 . 当设备的质心比较高时，宜加大减振器台座得知两极尺寸，使体系质心下降，确保 机器运转平稳。 6 . 支承点数目不应少于 4 个，机器较重或尺寸较大时，可用 6 - 8 个。 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 第十一章 能效分析 一、效益分析 1.节能效益 热、电、冷三联供系统具有明显的节能效果,下面利用实例作定性定量 分析说明。吸收式制冷机的一次能源利用率:PER1=COPh 其中h为系统的供热效率。 压缩式制冷机的一次能源利用率 PER2=ex 每冷吨制冷量的耗煤量: 3024 b= PER7000 （kg/RT） 或 860 b= PER7000 （kg/kW? h） 式中 压缩式制冷机组的制冷系数 RT冷吨 ex供变电效率,ex=0.286 （1）溴化锂吸收式制冷机组的能耗分析 以双效溴化锂吸收式制冷机为例来求其一次能源利用系统 PER1及标准煤耗率 b1。 双效溴化锂机组 COP=1.30,Qh=9740(kJ/RT) 订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 分散锅炉房: 一次能源利用系数: PER=COP?b=1.30.55=0.715 b分