连续梁施组.doc

4.4.2 挂篮悬灌法施工连续箱梁4.4.2.1 挂篮悬灌法施工连续箱梁施工方案本桥第十二至十六跨2联40+264+40m预应力混凝土连续箱梁，采用悬臂灌注法施工。悬臂挂篮法施工连续梁采用菱形挂篮分段浇筑，悬臂对称施工，0号块在墩顶托架上现浇，边跨直线段及合拢段采用导梁现浇施工，中跨合拢段采用一端挂篮施工。砼集中拌制，搅拌输送车运输，泵送入模。梁体悬灌两个主墩同时进行，各“t”构同时施工；合拢段施工顺序为：先边跨合拢，再中跨合拢。墩顶现浇段（0#段）采用扇形托架法施工，边跨现浇段采用支架法施工，合拢段采用合拢吊架施工法施工，直接利用挂篮上的吊架底篮及模板系统，采用挂篮的相应部件，悬臂灌注梁段采用菱形挂篮悬臂施工。钢筋由工厂集中加工制作，运至现场由汽车吊或塔吊提升、现场绑扎成型；混凝土由搅拌站集中供应，搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器捣固。混凝土采用覆盖塑料薄膜养护。连续现浇梁体为纵、横、竖三向预应力体系，梁体纵向预应力体系为高强度低松弛钢绞线，全部采用两端对称同时张拉，顶板横向预应力采用单端张拉锚固，梁体腹板中的竖向预向应力筋采用预应力砼螺纹钢筋，塑料波纹管成孔，yc75a型千斤顶张拉锚固。变高梁段梁底曲线为二次抛物线。4.4.2.2 挂篮悬灌法施工连续箱梁施工工艺施工流程详见附图11“挂篮悬臂浇筑连续梁施工工艺框图”，施工步骤见附图12“悬臂连续梁施工步骤图”。4.4.2.3 主墩墩顶的0号块托架现浇施工4.4.2.3.1 托架设计主桥墩施工时在墩顶以下一定距离的桥墩上预埋托架螺栓和牛腿，利用万能杆件与型钢拼成悬臂式托架桁架，其上分布型钢作为纵横分配梁，再安装底模和侧模，二者之间以木楔等调整底模标高与梁底设计线型一致。0号块托架设计见图4.4.2.3-1连续刚构梁0#块托架结构示意图。 图4.4.2.3-1连续刚构梁0#块托架结构示意图托架可在现场整体拼装，也可在邻近场地拼装成小单元再运吊就位整体组装。0#段模板安装前在永久支座两侧设临时支座，固结桥墩和梁体，承受施工时由墩两侧传来的悬浇梁段荷载。临时支座采用c40砼，并用塑料包裹的锚固钢筋穿过砼预埋在梁底和墩顶中，在砼夹层中设1020cm厚夹有电阻丝的硫磺砂浆层，便于拆除时加热熔化。4.4.2.3.2 托架的安装先在加工厂加工好水平杆和斜撑并与端头钢板焊接好，焊缝尺寸满足宽度不小于10mm，有效厚度不小于8mm，长度为槽钢和钢板所有接触面满焊。安装时水平杆和斜撑在节点b先点焊，然后整体采用塔吊吊装，节点a和节点c分别对应好预埋的上、下钢板，确保每一个螺栓孔都完全对应后，采用电动扳手拧紧节点a和节点c处的连接螺栓。然后再焊接节点b处，如若托架与节点a和节点c的螺栓有误差，此时可拆开节点b处的焊接，待水平杆和斜撑分别于节点a和节点c对好位置准确无误后在满焊节点b。托架安装如图4.4.2.3-2，托架立面和侧面如图4.4.2.3-3和图4.4.2.3-4。图4.4.2.3-2 托架安装图图4.4.2.3-3 托架立面图图4.4.2.3-4 托架侧面图4.4.2.3.3墩梁临时固结措施墩梁临时固结通过设置临时支座和锚固钢筋的方式来实现。临时支座设有厚1520cm内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。在临时支墩顶底设塑料薄膜隔离层，锚固钢筋将墩梁固结在一起。4.4.2.3.4托架的预压为防止灌注的梁段因托架下沉而导致砼出现裂缝，保证梁段的线型与设计一致，为此除应提高托架的刚度，拧紧各节点螺栓减小托架上部结构变形外，在托架安装完毕后，还必须对其进行预压，以消除其非弹性变形，测出弹性变形值，为底模和侧模预留高度提供参数，并检验托架是否安全。预压采用砂袋(土袋)加压并对各级预压结果进行记录，为施工0#块模板调整高程做好准备。4.4.2.3.5模板0#段的底模采用在组合钢模板上铺竹胶板，0#段的侧模采用大块组合钢模，内模采用钢框竹胶板，模板的支撑加固采用普通钢管架及钢筋拉杆。4.4.2.3.6砼灌注墩顶0段一次浇筑成型，底板两端砼直接泵送入模，中部由顶板开天窗，通过串筒或导管入模；在腹板中部开设“观察窗”，腹板砼通过“观察窗”泵送入模和捣固，在灌注到一定高度后，封闭“观察窗”，通过顶板泵送砼入模；最后灌注顶板砼,砼养护至设计规定的强度及弹性模量后按照要求施工预应力。墩顶0#段施工工艺详见附图13“连续箱梁墩顶托架现浇0#段施工工艺框图”。4.4.2.4 挂篮选型、制作及安装4.4.2.4.1挂篮的结构形式选用自锚平衡式菱形挂篮，由质量过关的专业工厂加工制作，对底模前后横梁上的吊带、菱形桁架等重要部位逐一进行探伤检查并加载试验，合格后方可出厂。菱形挂篮由菱形桁架、提吊系统，模板系统及走行锚固系统共四大部分组成，菱形挂篮结构示意见图4.4.2.4-1。菱形桁架菱形桁架是挂篮的主要承重结构，桁架由型钢加工而成，分二片立于箱梁腹板位置，其间用i字钢组成平面联结系，每片桁架均用40号槽钢组焊而成，节点处用20节点点板和m30螺栓联接。在菱形桁架的前上节点和后上节点处各设一片由槽钢钢组拼而成的桁架式横梁，前后两片桁架横梁之间用角钢联结。前上横梁上设14个吊点，其中2个吊外侧模，4个吊内模，8个吊底模。后上横梁上设2个吊点，位于后上横梁两端，供吊底模纵向移动使用。提吊系统前吊带:将悬臂灌注的底板、腹板、顶板砼及底模板重量传至桁架上。前吊带由20032和20020两种16mn钢带用60钢销组合而成。前吊带下端与底模架前横梁连接，上端吊在前上横梁上，每组吊带用2个32t螺旋千斤顶及扁担梁调节底模标高。后吊带:将底模模板荷载传至已成箱梁底板。后吊带用20032的16mn钢带加工而成。上部设置若干调节孔，以适应梁底板厚度的变化，下端与底模架后横梁连接，上端穿过箱梁底板（预留孔），每个吊带用2个螺旋千斤顶及扁担支撑在已成箱梁的底板上。模板系统外模:框架由槽钢与角钢组焊而成，模板围带采用槽钢，模板面板采用6mm厚钢板制作。外侧模分上下两部分，以箱梁外侧下倒角以上30cm处为分界线，外上侧模为桁架。链挂在前上横梁上，后端通过吊杆悬吊在已灌图4.4.2.4-1 菱形挂篮总体结构示意图好的箱梁顶板上（在灌注顶板时设预留孔），吊杆与走行梁间设有吊架，吊架上装有滚动轴承。挂篮行走时，先将外下侧模拆除，外上侧模落放于外侧模走行梁上，外模走行梁与外上侧模一起沿吊架向前滑行。内模:内模由内模桁架、竖带、斜支撑以及组合钢模等组成。内模安置在由内模桁架、竖带和斜支撑组成的内模框架上，内模框架支承在内模走行梁上，走行梁前端通过倒链悬吊在前上横梁上，后端通过吊杆吊在已灌好的箱梁顶板上（在灌注顶板时设预留孔），吊杆与走行梁间设有后吊架，吊架上装有滚动轴承，挂篮行走时，内模走行梁与内模一起沿吊架向前滑行。底模:底模直接承受悬浇梁段的施工重力，由底模架和底模板组成。底模纵梁由槽钢和角钢组焊成桁架式，底模横梁分前后横梁，采用槽钢制作,底模面板采用6mm厚钢板。底模的后横梁通过后吊杆吊在已灌好的箱梁底板上（在灌注底板时设预留孔），前横梁通过前吊带吊于菱形桁架的前上横梁上。底模架前端连有角钢可组成操作平台，供梁段张拉及其他操作。挂篮行走时，底模通过前后吊装置吊挂于菱形桁架上，与桁架同时向前移动。走行及锚固系统走行系统:在每片菱形桁架下的箱梁顶面各铺设一根轨道（轨道用钢板组焊），轨道锚固在梁体的竖向预应力筋上，主桁前端设有前支座，沿轨道滑行（支座与轨道间垫四氟乙烯滑板），主桁后端设有后支座，后支座用反扣轮沿轨道下缘滚动，不需加平衡重，用三个5t倒链牵引，挂篮即可前移。轨道分节长度按梁段长度制作。锚固系统:挂篮的锚固是借用箱梁的竖向l32预应力精扎螺纹粗钢筋把轨道锚固在已成箱体上，再通过后锚扁担梁把菱形桁架后节点锚固在轨道上。需锚固的竖向预应力粗钢筋每片桁架用4根，整套挂篮共用12根。4.4.2.4.2挂篮的验算荷载分析单榀主桁架承受由前横梁传来的荷载 前横梁受力分析图（mm）f=f1+f2+f3+f4=33.939+75.977+264.721+223.835=598kn主桁架受力示意图所示：fa=f55005000=658 kn fb=f105005000=125.6 kn通过计算分别得到各杆件的轴力nac=1147kn nab=-940kn 主桁架受力分析图（mm）(b=ffgj=10.80kn(nbd=-1012kn nbc=-880kn ncd=966kn 主桁架强度杆件最大轴力n=1147kn选择各杆件的断面为口22022016mm。则截面积:a=220220-188188=13056mm2惯性矩i=(2204-1884)/12=9.11107mm4惯性半径：i=(ia)1/2=83mm长细比：入=li=1526383=63.4查表知稳定系数：=0.752max=n(a)=114.7104(0.75213056)=176.3mpa240mpa(16mn钢)强度满足要求主桁架挠度计算主桁架挠度以计算d点的竖向位移为准。由上面计算可知,cd杆、bd杆、ac杆、ab杆所受的轴力为：ncd=966kn nbd=-1012kn nac=1147kn nab=-940kn nbc=-88 kn当荷载为单位荷载时,cd杆、bd杆、ac杆、ab杆的轴力为： ncd1=1.615 nbd1=-1.692 nac1=1.918 nab1=-1.572 nbc1=-1.472各杆件计算长度:lcd=5.652m lbd=5.924m lac=6.013m lab=5.0m lbc=3.5m点的垂直位移为:d= ncd1ncdlcd/(ea)+ nbd1nbdlbd/(ea)+ nac1naclac/(ea)+ nab1nablab/(ea) + nbc1nbclbc/(ea)=16.2mm4.4.2.4.3挂篮拼装在墩顶0现浇段施工完成后（含预应力施工及压浆），桁架纵桁梁、横桁梁和底模各自先在地面拼装为分部整体，然后用汽车吊进行挂篮吊装工作并拼成整套。安装时注意桥墩两侧的挂篮应对称同步安装，不均衡荷载控制在10t以内。4.4.2.4.4挂篮试压挂篮安装好后，根据最大浇筑段梁重采用堆砂袋（或土袋）法预压，实测挂篮变形量并与理论计算量对比，作为线性控制依据之一。预压结束后人工绑扎底、腹板钢筋，安装竖向及底板部位预应力管道，支立端模及内模就位，绑扎顶板钢筋，安装顶板预应力管道，采用砼泵对称浇筑1#梁段砼，当砼达到设计强度后对称张拉预应力筋并压浆，移动挂篮移位于下一梁段。4.4.2.4.5挂篮工作原理图4.4.2.4-2 挂篮前移图4.4.2.4-3 安装吊带及底框架图4.4.2.4-4 安装侧模及内模图4.4.2.4-5 绑扎钢筋及浇灌4.4.2.4.6挂篮施工安全注意事项挂篮的安装、行走、使用及拆除过程均系高空作业，因此一定要按规定采取安全措施，主要注意以下几个方面：（1）对职工进行安全教育和岗前培训，随时进行安全检查；（2）创造高空作业条件，高空作业人员佩戴三防用品，安全带要生根于固定不动的结构物上；（3）危险处设安全网，人员操作处要装栏杆，上、下梯需固定牢靠；（4）使用的机器设备，随时检查、维修保养，特别是起重用的千斤顶、倒链、钢丝等应有足够的安全系数，如有不符合规定者立即更换；（5）所有动力，照明电路，按规定铺设，定时检查。悬臂施工在质量检查上，要着重注意以下几个方面：检查竖向预应力钢束的埋置位置、数量是否符合设计要求，特别注意后吊带、内外模后吊架预留孔洞位置是否正确，孔洞是否垂直；施工中按规定频率观测标高、轴线及挠度等，并分项作好详细记录，每段箱梁施工后，要整理出挠度曲线，在连续箱梁顶面布置若干挠度长期观测点，对挠度进行长期的定期观测；浇筑前后，吊带一定要用千斤顶张紧，且三处要均匀，以防承重后和已成梁段产生错台。4.4.2.5中间段悬臂施工砼浇筑前，每个梁段均搭设工作平台，人员和机具均在平台上操作，以免压坏钢筋及预应力管道。箱梁梁段砼浇筑顺序为先梁节后端，后梁节前端，并从两侧向中间推进。砼振捣均采用插入式振动器，由经验丰富的技工操作，不得出现欠振、过振或漏振现象，确保砼密实。挂篮前移时，先拆除挂篮的外下侧模,解除挂篮与梁段的锚固系统，并解除底模与箱梁底板的后锚系统，菱形桁架在牵引系统（倒链）牵引下向前移动到待浇位置，底模与外上侧模随菱形桁架同步滑移到待浇梁段位置。利用梁顶竖向预应力筋锚固菱形桁架，同时将底模后端锚固于已浇梁段底部，调整底模前端标高至设计位置，并调整外上侧模就位，安装外下侧模。绑扎底、腹板钢筋并安装预应力管道，支立并调整内模就位，绑扎顶板钢筋并安装预应力管道后，进行梁段砼现浇施工。待砼达到设计强度后，张拉预应力筋并压浆后，拆除模板，重复以上工序，如此循环推进，直至完成全部梁段施工。 分段悬浇施工见附图14“连续箱梁分段悬浇施工工艺框图”。4.4.2.5.1菱形挂篮悬臂灌注施工悬臂灌注施工主要包括挂篮前移、挂篮调整及锚固、钢筋及孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆六个工序循环进行。悬灌梁段施工长度35m，当混凝土强度和弹性模量达到设计要求后进行预应力张拉，根据梁体情况具体调整，各个工序的施工周期见图4.4.2.5-1。为了能正确合理地控制梁体挠度，在每梁段前端底板横向布设三个测点。施工中及时观测挂篮走行前、挂篮走行后、浇筑前、浇筑后、张拉前、张拉后6个时态的挠度变化，将实测值及时反馈给计算机进行分析以便调整计算参数，推算下一个梁段的预留量。挂篮移动、调整（0.5天）进入下一悬灌梁段施工 钢筋、管道安装、检查、调整（2天）混凝土浇注（0.5天）养护、穿束（8天）张拉、拆模（1天）图4.4.2.5-1 悬灌梁段施工周期安排示意图梁段浇筑前，质检人员应按照有关规定和检查表进行工序检查，然后浇筑混凝土。混凝土振捣人员经培训上岗，定人、定位、定责任，分工明确，尤其是钢筋密布部位、端模、拐（死）角及新旧混凝土连接部位指定专人进行捣固，并观察模板及支撑变化。浇筑混凝土注意事项：浇筑腹板时，应把进料口两边用卸料板盖住。腹板与底板相连的倒角部分混凝土，要特别注意加强振捣，底板浇筑完成时，应立即加盖板封闭。砼不得直接卸落在钢筋网上，防止砼集中冲击钢筋和波纹管。在混凝土施工过程中，连续梁两边要注意均衡作业，严格控制不平衡弯矩的产生，悬臂两端混凝土的累计浇筑量相差不得大于设计限定数量。挂篮移动同时、同步进行，施工机械不得任意放置，尤其到最大悬臂时，必须严禁非施工人员上桥。4.4.2.5.2挂篮的前移待已浇筑梁段砼强度和弹性模量达到设计要求指标后，对纵向预应力筋张拉并压浆，铺设垫梁和轨道。轨道锚固后，放松底模架前后吊带并将底模架后横梁用2个10t导链悬挂在菱形桁架后上横梁上；拆除后吊带与底模架的联接，先放松所有后吊带再放松前吊带，用3个5t导链牵引前支座使菱形桁架带动底模和外上侧模前移就位，然后安装底模后吊带，将底模吊起。解除外上侧模走行梁吊杆前移至预留孔，调整立模标高进入下一循环施工。4.4.2.5.3挂篮底模、侧模标高调整及位置控制在每个承台顶面设水准点4个，观测群桩及基础的沉降；每个桥墩在0号块顶面位置处各设水准点4个，观测墩身的压缩。4.4.2.5.4绑扎钢筋、安装波纹管道先绑扎底板、腹板钢筋，安装竖向预应力筋、底板波纹管道，待内模前移到位后绑扎顶板底层钢筋，安装顶板预应力管道，绑扎顶板上层钢筋、安装顶板预埋件。钢筋按要求下料弯制，成型后挂牌分类堆放，需要钢筋时利用汽车吊装至挂篮位置，人工绑扎。先安装底板端头模，绑扎底板、腹板钢筋，并安装竖向预应力筋、底板波纹管道，待内模前移到位后绑扎顶板底层钢筋，安装顶板预应力管道，绑扎顶板钢筋、安装顶板预埋件。全桥预应力管道，均采用有波纹管成孔，用波纹管成型机和钢带现场卷制。如预应力管道位置与构造钢筋位置矛盾时，可适当移动构造钢筋的位置，要绝对保证预应力管道按设计位置定位，并采取加粗定位钢筋直径，加密定位钢筋网片、网片与箱梁构造筋点焊牢固等措施，保证预应力管道位置在浇筑砼时不移位、不破损（漏浆）。在灌注砼前应检查预应力管道的接头是否连接紧密，管身是否完好，并在预应力管道内穿入橡胶棒，在砼灌注过程中随时抽动橡胶棒，若发现管道内漏浆时，立即将橡胶棒抽出，并用高压水冲洗管道。砼捣固时，插入振动器不得直接接触预应力管道，以防其移位、破损、漏浆。4.4.2.5.5砼浇筑梁段砼一次浇筑成型，在底板砼凝固以前全部浇筑完毕；采用由低到高，从腹板向中间推进的方法灌筑。箱梁梁段砼浇筑方法为先底板，再腹板，后顶板分层进行。底板前端及两侧的砼采用泵送直接入模，中部由顶板开天窗，通过串筒入模。在腹板中部设“观察窗”，腹板砼通过“观察窗”泵送入模和捣固，浇筑到一定高度后，封闭“观察窗”，砼由顶板处入模。顶板砼按常规方法由两侧往中间对称进行浇筑。砼浇筑前，每个梁段均搭设工作平台，人员和机具均在平台上操作，以免压坏钢筋及预应力管道。箱梁梁段砼浇筑顺序为先梁节后端，后梁节前端，并从两侧向中间推进。砼振捣均采用插入式振动器，由经验丰富的技工操作，不得出现欠振、过振或漏振现象，确保砼密实。4.4.2.5.6预应力施工预应力体系箱梁为纵、横、竖三向预应力结构，当梁段砼强度和弹性模量达到设计张拉要求的指标，纵向预应力筋采用4套张拉设备在梁体两端整体同时整体沿横截面中线对称张拉，横向预应力采用qyc230型千斤顶单根单端张拉。预应力施工采取“双控”原则，即以张拉控制力控制为主、伸长量校核为辅。张拉时确保“三同心两同步”，纵向预应力施工完成后，采取千斤顶单根单端对称对横向预应力筋张拉，先张拉50%的横向预应力筋，待浇筑桥面铺装和防撞墙后（封锚处防撞墙暂不浇筑），张拉剩余的横向预应力筋。预应力张拉完毕后，及时封锚。压浆前用高压水冲孔，全部检查合格后逐一压浆。预应力箱梁张拉见附图15 “悬挂现浇连续箱梁张拉工艺流程图”。张拉张拉前准备好张拉操作记录，检查张拉校验记录是否完整、正确、有无异常、理论油压是否正确。千斤顶、锚具、夹具、顶压器或限位板对中良好。千斤顶后方危险区无人员停留或穿行。张拉曲线束时，要小心操作，以防各片。千斤顶回程时，夹具楔片应能自动离开锚环。不能放松时，可用锤敲击锚环，在任何情况下不得敲击锚片。使用砂轮机切割多余的钢绞线。束预应力不均匀和工具楔片处断丝。使工作锚、垫板、顶楔器或限位板相互靠实、装正，并使千斤顶中线与垫板端面垂直。随时注意打紧变松的工具夹。穿束纵、横向预应力筋穿束前用通孔器疏通预应力管道，并用压缩空气或高压水清除管道内杂质，纵向预应力筋穿束时先将导线穿过孔道与预应力筋束连接在一起，由卷扬机牵引穿束；横向预应力筋采用人工穿束。穿束后检查预应力筋外露情况，保证两端外露长度基本相同，满足张拉要求，然后安装锚具、千斤顶。竖向预应力筋依设计下料直接加工成型，并在梁段砼灌注前直接埋入梁体中。纵向预应力筋张拉在梁段砼强度和弹性模量达到设计张拉要求的指标，采千斤顶两端两侧对称张拉。张拉程序为：0初应力con（持荷2min锚固）。张拉时确保“三同心两同步”，并采取双控措施，以张拉吨位控制为主、伸长量校核为辅。横向预应筋张拉:箱梁砼强度达到设计张拉要求后，先张拉50%的横向预应力筋，待浇筑桥面铺装和防撞墙后（封锚处防撞墙暂不浇筑），张拉剩余的横向预应力筋。张拉完毕后，及时封锚。横向预应力筋设计为单端张拉，采用千斤顶逐根进行张拉，张拉程序为：0初应力con（持荷2min锚固）。竖向预应力筋张拉:箱梁竖向预应力为精轧螺纹粗钢筋，轧丝锚具。竖向预应力施工选用yg70型穿心式单向作用千斤顶，zb-50油泵。精扎螺纹粗钢筋在存放、搬运和安装过程中要细心操作，不得搭火和碰伤。在精扎螺纹粗钢筋安装前，对每一根进行预拉，防止在运输中受损伤而被拉脆断，张拉和锚固端1m范围内不得有弯曲。a、工艺流程竖向预应力采用二次张拉工艺，由两个班组分别进行，并再次对张拉后的粗钢筋用不同颜色的油漆做标记。工艺流程为：施工前期准备预应力管道安装精扎螺纹钢筋预拉张拉压浆工作施工记录。b、张拉程序竖向预应力精扎螺纹粗钢筋张拉也采用双控，采用一端张拉，以张拉力控制为主，伸长量控制为辅。压浆前对孔道用高压水进行冲孔，检查是否堵孔，全部检查合格后自下至上逐一压浆。在纵向预应力筋张拉完成后和移动挂篮之后进行，用4台千斤顶对称同时张拉，张拉程序为：0初应力con（持荷2min锚固）。竖向预应力张拉也采用双控。张拉程序悬灌连续箱梁三向预应力均采用后张法施工，张拉程序见下表：预应力筋张 拉 程 序纵向钢绞线束低松弛钢绞线00.1con0.2concon(持荷2in锚固)横向钢绞线束低松弛钢绞线00.1con0.2concon(持荷2in锚固)竖向预应力筋00.1con0.2concon(持荷2in锚固)后张法预应力筋张拉程序封锚封锚在压浆前10h完成，为缩短封锚与压浆之间的时间，可加入速凝剂，以加快封锚砂浆凝固的速度，一般要求封锚砂浆强度达810mpa时方可压浆。封锚采用保护罩封锚，可重复使用。孔道压浆为保证压浆的密实性、延长预应力筋和梁体使用寿命，采用真空辅助压浆法连续压注。压浆设备选用ubl3螺杆式连续灌浆泵、sz-2型真空泵。孔道压浆有如下主要工作：孔道压浆前的准备工作水泥浆配合比：水灰比0.350.4，并掺减水剂和不含氯盐的膨胀剂。掺入膨胀剂后水泥浆的自由膨胀率控制在2%左右；水泥采用强度等级不低于42.5级的低碱硅酸盐或低碱普通硅酸盐水泥；若掺入粉煤灰，则符合相关规定；初凝时间大于3h，终凝时间小于24h。切割锚外多余钢绞线：使用砂轮机切割，余留长度不低于3cm。采用保护罩封锚，可重复使用。冲洗孔道：孔道在压浆前用压浆机冲洗，以排除孔道和灌浆孔内杂物，保证孔道畅通。冲洗后用空压机吹去孔内积水。检查设备完好性。压浆设备选用ubl3螺杆式连续灌浆泵、sz-2型真空泵。水泥浆的拌和在拌浆机内先放水和减水剂后再放水泥，最后放膨胀剂。拌和时间不少于2分钟，拌好的灰浆过筛后存放于储浆桶内。储浆桶不停地低速搅拌，并保持足够的数量以保证每根管道的压浆能连续进行。孔道真空辅助压浆施工程序a、操作工艺要点真空压浆前，采用保护罩封锚（保护罩作为工具罩使用，在灌浆后浆体初凝后拆除）。封锚前将锚垫板表面进行清理，在灌浆保护罩底面和橡胶密封圈表面均匀涂上一层玻璃胶，装上橡胶密封圈，将保护罩套与锚垫板的安装孔对准后用螺栓拧紧，注意将排气口安装在正上方。b、真空压浆作业步骤清理锚垫板上的灌浆孔，保证灌浆通道畅通，与引出管接通。确定抽真空和灌浆端，安装引出管、球阀和接头等，并检查可靠性。搅拌水泥浆，使其水灰比、流动度、泌水性等达到技术指标要求。启动真空泵，使真空度达到-0.090.1mpa，并保持稳定。启动灌浆泵，当灌浆泵输出的浆体稠度与输入的相同时，将输送管接到锚垫板上的引入管，开始灌浆。压浆过程中，真空泵保持连续工作。待抽真空端的空气滤清器中有浆体经过时，关闭空气滤清器前端的阀门，稍后打开排气阀。当水泥浆从排气阀顺畅流出，且稠度与压入的浆体相当时，关闭抽真空端的所有阀门。灌浆泵保持继续工作，当压力达到0.6mpa时停止灌浆，在0.6mpa下持压2分钟。持压中若浆体压力无下降，则关闭压浆泵及压浆端阀门，完成压浆；若浆体压力有明显下降，则在查找原因后决定应对和处理措施。当水泥浆失去流动性前，拆卸外接管路、附件，并清洗干净。c、质量控制措施针对曲线孔道的特点，在每根波纹管道的最高点设立泌水管。灰浆进入灌浆泵之前通过1.2mm的筛网进行过滤，以防止堵管。在现场对搅拌后的水泥浆做流动度、泌水性试验，并制作浆体强度试块。每根孔道的压浆连续进行，水泥浆搅拌结束至压入管道的时间以保证水泥浆在初凝时间内压注完为度。孔道压浆顺序为先下后上，同一管道压浆连续一次完成。冬季或气温低于5情况下压浆采取可靠保温措施，或掺入不具腐蚀性的防冻剂。d、压浆注意事项压浆在张拉质量确认后24小时内完成，并尽早进行。压浆泵上输浆管选用抗压能力10mpa以上的抗高压橡胶管，压浆系统上各连接件之间的连接要牢固可靠。灌浆在灰浆流动性下降前进行。同一管道的压浆连续进行。因意外中断时，用高压水冲洗干净并处理好后再压浆。每班应制作试件3组，标准养护28 d，检测控制水泥浆强度。注意事项：灰浆制备到压浆入孔不大于40min。4.4.2.6边跨直线段现浇段施工连续梁边跨直线段现浇根据设计图及现场实际情况，采用膺架上一次连续现浇完成。墩前（后）现浇段下面地基基础处理后，采用碗扣式万能杆件搭设落地膺架支立模板现浇施工，模板采用挂篮模板，膺架在使用前需预压，以确保安全和消除非弹性变形，按实测弹性变形和施工控制要求，确定底模标高和预拱度。现浇段钢模安装时应按设计要求在墩顶顶帽垫石上准确放线，安设支座。4.4.2.6.1基础处理及支架搭设连续梁边跨现浇直线段现浇支架搭设详见4.4.2.6-1支架结构详图。支架结构详图（一） 支架结构详图（二）4.4.2.6-1 支架结构详图连续梁边跨现浇直线段施工前先对搭设支架范围进行放样，确定处理范围。两边跨松土基础采用压实后铺设30cm厚碎石垫层并压实，上铺筑20cm厚c15砼，砼面层设排水坡，四周做排水沟引至场外排水系统，防止雨水浸泡地基。搭设支架时预留边跨梁端底板束张拉工作空间，支架预压为消除基础变形和支架的非弹性变形及支架的不均匀下沉，保证结构线形和结构安全，并为预拱度设置提供依据，主体结构施工前需对支架进行预压，预压期限原则上以支架变形稳固后即可结束，预压荷载为结构自重加临时施工荷载。加载前需对支架基础顶、支架底和底模顶进行标高测量，测量点设在支点、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6处，横向均设3个点位。加载物选用砂袋，吊车或塔吊吊装，加载顺序按浇筑次序分段分层进行，加载过程随时对支架和分配木的支承进行检查。加载完成后由测量人员观测3天，直至支架变形稳定方可分层卸载。分层卸载，卸载后量测支架顶底标高，根据加载前后测量结果计算变形量并绘制支架变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。预拱度计算公式为f=f1+f2+f3，其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，f3：梁体挠度。预拱度最大值设置在梁的跨中位置，并按抛物线形式进行分配，算得各点处的预拱度值后，通过支架上的砂筒对底模进行调整。在支架预压后，调整支架顶标高，然后准确放出支座安装位置，安装边跨永久支座和现浇箱梁的底模板。永久支座安装的规格、型号严格按设计要求实施，防止弄错。4.4.2.6.2模板制作及安装底模及侧模采用大块钢模板, 内模采用组合钢模板，模板具有足够的刚度及稳定性。模板交由具有相应资质的厂家加工的定型模板。加工期间和加工完后，及时按照技术标准进行检查。模板每次使用后，必须进行清理、铲除灰浆及混凝土残渣，对模板进行修整，脱焊部分进行补焊，必要时用板厚相同的钢片修补，并用砂轮等设备磨平、打光。经过清理处修正的模板，应涂刷脱模剂和防锈油后妥善保存。对无法完全修复的模板作报废处理。对各类模板配件，及时清理、整修，各类螺栓的丝牙应及时清理，并上防锈油，分类装箱使用。施工中模板保持完好无损，保证模板的足够的强度及规定的外观、尺寸。4.4.2.6.3 钢筋加工制作及安装绑扎钢筋连接开始前及施工过程中，应对每批进场钢筋进行接头工艺试验。对每种规格的接头试件不少于3根。钢筋加工制作在加工棚内集中制作,用运输车辆从钢筋成品存放棚内按施工所需的规格及编号运送到施工现场进行安装绑扎。并准确设置伸缩缝、护栏钢筋和泄水孔管等各种预埋件。4.4.2.6.4混凝土浇筑集中拌合站拌和混凝土，搅拌运输车运输，混凝土泵车灌注。浇筑前对支架、模板、预埋件认真检查，清除模板内杂物并用水冲洗干净。浇筑方向由低向高进行，水平分层、纵向分段、连续浇筑，插入式振捣棒振捣混凝土；选用经验丰富的作业工人，确保混凝土振捣密实。浇筑中需严格控制梁顶标高，并对梁顶面抹平、压实、拉毛。4.4.2.6.5 混凝土养护箱梁两侧腹板上预留通风孔，用以调节箱梁内外温差，防止由于温差过大而引起混凝土的开裂。混凝土终凝后在表面及时覆盖麻布并洒水养生，养生时间随季节而定，一般控制在7天14天，每次浇筑的混凝土试件需留出2组与梁体同条件养护，以掌握梁体实际强度，为拆模提供依据。混凝土养生时，对预应力束所留的孔道加以保护，严禁将水或其它物质灌入孔道。4.4.2.6.6 预应力施工锚垫板牢固地固定在端模上，并注意锚垫板的角度符合设计要求，确保波纹管与锚垫板垂直。张拉在混凝土强度、弹模、龄期达到设计要求后进行，并严格按设计要求的程序张拉，确保张拉质量。边跨底板束张拉时，须保证箱梁和支架间水平自由变形，为此在现浇段底模与支架承重纵梁间密排钢管，在浇筑混凝土时应保证梁体稳定。4.4.2.6.7模板及支架拆除在梁体预应力钢绞线张拉完后，即可拆除模板和支架，支架拆除从每跨中间向支点或支座方向对称进行。连续梁施工时，加强测量监控，定时定位监测，适时调整线型变化，做好线型控制。4.4.2.7合拢段施工合拢段固结采用劲性骨架永久固结。主梁合拢段采用吊架支模进行浇筑施工，合拢段两端相对竖向高差（扣除纵坡值）不得大于25mm，横向高差不得大于15mm。在单墩连续梁悬浇及边跨现浇箱梁段浇筑完成前应提前做好边跨和中跨的合拢准备工作，尽量将长悬臂和边、中跨合拢避开大风季节。在梁段施工时出现大风预报停止施工，并使两悬臂端不出现不平衡荷载，且应确保挂篮的牢固性。合拢段分两个阶段进行：第一阶段两边跨合拢，第二阶段中跨合拢。合拢段施工前，先拆除t构施工挂篮，对于中跨合拢段，挂篮拆除要对称进行，清除箱梁上不必要的施工荷载，其他施工荷载移至墩顶梁段，使箱梁上的施工荷载处于相对平衡状态，以避免在合拢段端部造成相对变形以及产生“剪差”变位，影响合拢精度。同时对全桥的桥面标高以及桥轴线进行联测。4.4.2.7.1万能杆件拼装导梁本桥使用万能杆拼装导梁式架桥设备。万能杆件是用角钢制成的可拼成节间距为2m2m的桁架杆件，因其通用性强，可根据不同桁架形式，再配制部分自制构件，如横移机构、行走机构等，就可以完成不同架设工序，提高机械化程度。导梁和前支腿由万能杆件组拼而成，导梁安装在前、后行走台车上，行走台车可在已架设好的预应力混凝土梁上的轨道上行走。行走系统由行走台车和牵引动力组成；起吊系统的天车横梁可用万能杆件拼装，也可使用型钢组合断面，具体用哪种形式应根据施工现场情况、二个导梁的间距，以及起吊设备的状况等因素综合考虑。4.4.2.7.2边跨合拢段悬浇段施工完毕后，悬臂浇筑梁两侧挂篮悬挂合拢吊架前移就位，将挂篮底模平台锚于合拢段两侧梁段底板上，外侧模悬吊于两侧梁段翼缘板上。两侧挂篮同步退回到0块，利用汽车吊拆除后卸落到地面上。在连续梁两悬臂端设置水箱配重，其重量为合拢段砼重量的1/2。安装边跨合拢劲性钢架，张拉临时锁定钢束，完成合拢前的锁定。在设计合拢温度下，紧固边跨合拢段吊架，绑扎钢筋，安装内模，浇注砼。在浇筑合拢段砼的过程中随着砼的浇注逐步减小配重的重量，以确保在整个施工过程中连续梁的平衡性。在砼的浇筑过程中要注意观测连续梁的线性和标高的变化。在边跨合拢段砼达到设计要求的张拉强度时，张拉边跨纵向底板束及顶板钢束，张拉钢束顺序由长到短，对称张拉，横、竖向预应力同时张拉。完成边跨合拢。边跨梁段型钢支架结构及计算 计算参数钢筋砼容重：26kn/m3砼超灌系数：1.05动载系数 1.4模板及支架自重：取0.2倍砼重力学参数：弹性模量e=2.01011pa泊松比=0.3质量密度=7850kg/m3计算结果a、双榀贝雷梁:最大弯矩m=198kn.m允许弯矩198kn.m 788.2 kn.mb、双榀8#槽钢：最大抗弯强度 129 n/mm2允许强度f =215 n/mm2 129n/mm2 f=215n/mm2挠度：=3.72mml/400=1600/400=4mm 满足c、钢管柱508x8：抗压强度= 74.4n/mm2允许强度 f=215n/mm2刚度l/i=1700/17.67=96.2允许长细比=150 d、整体稳定a类截面，96.2，查规范得=0.665n/a=112 n/mm2215n/mm2 满足。结论满足设计和施工规范要求，型钢支架结构安全可靠，型钢支架结构详见图4.4.2.7-1。图4.4.2.7-1 边跨梁段型钢支架结构图4.4.2.7.3中跨合拢段在中跨两悬臂端利用已有挂篮安装，拆除中跨合拢段一侧的挂篮，将另一侧挂篮前移至合拢段上方并调整就位，并在悬臂端设水箱作平衡重，合拢段两侧水箱容水重相当于合拢段所浇混凝土重量。设置反力架，用千斤顶进行顶推，在设计合拢温度下，焊好合拢骨架，合拢中跨。安装合拢段外模，安装并焊接合拢段体内劲性骨架，绑扎钢筋，连接预应力管道并定位，将周围钢筋与劲性骨架焊接。卸去顶推，即千斤顶回油，选择日温度最低的夜间浇筑合拢段混凝土，边浇砼同步等效放水，逐级解除合拢段平衡重。待混凝土强度达到设计强度时，张拉中跨纵向底板束及顶板钢束，张拉钢束顺序由长到短，对称张拉，横、竖向预应力同时张拉。拆除挂篮，解除配重。拆除主墩临时支墩及0块下的砂模，使梁段座于支座上，完成梁的体系转换。中跨合拢段施工吊架示意图见图4.4.2.7-2。l图4.4.2.7-2 中跨合拢段施工吊架示意图中跨合拢梁段型钢支架结构及计算计算参数钢筋砼容重：26kn/m3；砼超灌系数：1.05；动载系数 1.4；模板及支架自重：取0.2倍砼重；力学参数：弹性模量e=2.01011pa、泊松比=0.3、质量密度=7850kg/m3。计算结果a、双榀30#槽钢验算：最大抗弯强度 m/w=166.5 n/mm2允许强度 f=215n/mm2 166.5n/mm2 f=215n/mm2最大挠度 =0.86mm允许挠度=l/400=2000/400=5mm b、30#工字钢验算：最大抗弯强度m/w=175n/mm2允许强度f=215 n/mm2 175n/mm2 f=215n/mm2最大挠度 =5.35mm允许挠度=l/400=4000/400=10mm c、8#槽钢验算：最大抗弯强度m/w=3800/25.3=130n/mm2允许强度f=215 n/mm2 130n/mm2 f=215n/mm2最大挠度=1.1mm允许挠度=l/400=1000/400=2.5mm d、32精轧螺纹钢单根抗拉强度f=63.1t共8根，总抗拉强度为504.8t合龙段重量为98t504.8t结论满足设计和施工规范要求，中跨合拢段型钢支架结构安全可靠。中跨合拢段施工工艺详见图4.4.2.7-3。4.4.2.7.4合拢段施工注意事项尽量减少箱梁悬臂日照温差，为此可采取覆盖箱梁悬臂等措施减少温差，注意保温和保湿养护，以免混凝土开裂。合拢最佳温度为18，合拢温度应控制在1620之间，施工尽量安排在日最低温度的时间内进行。焊接合拢段劲性骨架及浇筑合拢段混凝土宜选在气温变化不大的天气进行，并应在当天气温最低的时刻，争取尽快浇筑完成。合拢段浇筑完成后应加强箱梁的覆盖，浇水降温养护，混凝土强度达到95%设计强度后尽早张拉预应力。连续箱梁在边跨和中跨合拢施工完成后，主梁施工就完成了整体结构体系的转换。拆除一端挂篮，前移另一端挂篮安装外模，并校正加固设合拢段固结劲性骨架绑扎钢筋，设预应力管道，安装内模砼养生、拆除内模灌注合拢段砼张拉合拢跨预应力束解除中跨合拢段临时预应力束拆除另一端挂篮灌注合拢段砼相邻悬臂端高程复测进行持续的气温观测中跨合拢段设合拢临时预应力束并张拉图4.4.2.7-3 箱梁中跨合拢段施工工艺框图 4.4.2.8连续梁线形控制为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，对桥梁悬臂施工进行控制。连续箱梁在施工过程中各种复杂因素都可能引起结构的几何形状和内力的改变。尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况，但由于施工过程的复杂性，影响因素多，设计事先难于精确估计结构的实际状态。通过在施工过程中对桥梁结构进行及时监控，可以根据监测结果对施工控制参数进行相应调整。并且在已浇筑的梁段出现偏差时，及时调整下一梁段的挂篮定位标高，以保证结构的平顺,并全过程监控从梁段开始施工到合拢各阶段的内力情况，使箱梁始终处于安全受力范围内。影响施工过程中桥梁结构线型和内力的因素主要有以下几个方面：节段梁重、施工荷载、挂篮变形、预应力束张拉力、砼和钢绞线的弹模量、砼的徐变与收缩和温度影响等因素。当上述因素与设计不符，而又不能及时识别引起控制目标的真正原因时，无法采取正确的纠偏措施，将引起误差的积累。因之，在施工过程中，有必要对施工应力和线型进行控制。施工控制主要采用施工应力控制和施工线型控制两种方法，两种方法相互校核，相互验证。施工应力控制是通过在各节段布设应变仪，按规定程序读取各状态的实测数据，进行内力分析来实现监控目的。而施工线型控制是通过观测各节段在各施工阶段的测点标高，进行挠度分析来实现监控目的。两者从结构力学的角度来说是内力和位移的关系。技术流程为：前期结构分析计算预测标高(内力)施工作业测量标高(读取数据)误差分析修正参数结构计算预测标高。前期结构计算，施工应力控制是根据设计荷载和模型计算假定截面在各施工阶段的理论应力；线型控制是在设计图纸的基础上，采用各参数的理论值，通过有限元分析程序，用倒拆分析的方法得出各节段施工时，相对设计标高的预抬量。测量标高：为了获得桥梁施工中的实际状态，对主梁进行标高和控制断面的应力测量。纵桥向每施工节段设一测量断面，每测量断面布置三个点，墩顶设两个点，对墩顶水平位移进行观测。测量工况：每节段挂篮移位前、后，混凝土浇筑前、后，预应力张拉后五个时态测量。测量应尽可能在早晨日出前进行，可不计温度的影响。修改设计参数：在获得测量数据后，对比其与理论计算值的差别，采用分离变量法可识别出各参数的真实值。挂篮变形值开始可根据计算与荷载试验结果确定，以后各节段挂篮变形值可根据上一节段实测值推算。控制线型修缮：在施工过程中，由于结构的实际情况与理论计算的差异以及挂篮定位标高放样的误差，必将导致已成梁段呈现线型曲线不能消除的误差。如果不顾及这种误差继续施工，可能造成全桥反折突然，波动较大，鉴于这种情况，须对未施工节段控制线型作出修改。立模标高确定，挂篮立模标高的控制点选择在待浇梁段底板前端底模上，由下式计算：hh0hff式中：h挂篮模板定位标高h0箱梁底面标高h倒拆分析计算得到的预抬量f挂篮的弹性变形f待施工节段的控制线形与设计标高的差值线形控制相关参数的测定挂篮的变形值施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。施工临时荷载测定施工临时荷载包括施工挂篮、人员、机具等。箱梁混凝土容重和弹性模量的测定混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量e随时间他的变化规律，即et曲线，采用现场取样通过万能实验机进行测定，分别测定混凝土在7、14、28、60天龄期的e值，以得到完整的et曲线。混凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。预应力损失的测定主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。测定时，在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失。混凝土的收缩与徐变观测混凝土的收缩与徐变采用现场取样，进行7天、14天、28天、90天的收缩徐变系数测定，在测定结果没有以前，采用以前施工中相同或相似条件下同等级混凝土的试验数据。温度观测为准确掌握箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。施工预拱度计算在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工预拱度的计算。箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由专业程序计算得出。悬臂箱梁的施工挠度控制根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模