土木工程专业毕业论文预应力混凝土连续箱梁设计说明书.doc

摘 要沪蓉高速公路八字岭大桥，桥梁位于沪蓉国道主干线湖北省宜昌至恩施段k25+850处，跨越八字岭河谷，河谷较深，河宽约220m，河道与路线正交，河床稳定，滩槽分明，河道顺直，洪水期无漂流物和泥石流，泄洪顺畅。根据毕业设计任务书，本设计主要分为十部分内容。第一、二部分是整理基本资料，制定三个比选方案：方案一为预应力混凝土连续梁桥；方案二为预应力混凝土简支梁桥；方案三为预应力混凝土连续钢构桥。通过方案比选，本设计采用方案一，预应力混凝土连续梁桥作为推荐方案并对其进行了设计计算。推荐方案桥梁全长207.16m，孔径布置为：30m+345m+30m，桥梁横断面的形式为单箱双室等截面。第三部分至第八部分是主梁的计算，包括主梁的尺寸拟定、内力计算、预应力筋束的布置、预应力损失的计算和截面验算。主梁内力计算采用程序与手算结合的方法，以便相互校核。最终使用程序计算的结果进行内力组合。第九部分是下部结构的计算，包括墩柱的内力计算和基础的尺寸验算。推荐方案桥梁的下部结构为双柱式桥墩，基础采用桩基础，桥台采用柱式桥台。第十部分是施工组织设计。在设计过程中，计算机的应用使一些计算过程更加简便，增强了对桥梁大师、VB语言、AUTOCAD、Office等软件的熟练程度。关键词：连续梁桥、内力组合、截面强度、后张法、桩基础AbstractBaziling Bridge of Shanghai-Chengdu highway, the bridge is located in Shanghai-Chengdu national trunk road from Hubei Yichang to Enshi sections at k25 +850, acrossing the Bazhiling valley, a deep valley about 220 meters wide, and the line orthogonal channel, with stability riverbed, beach slot clear, straight river, flood-free drifting objects and debris flow, flood smoothly.According to the graduate design task，The design is divided into ten parts.The first and the second part is sorting out the basic information, and constituting three compared schemes:：Program One for the prestressed concrete continuous bridge; program two for the prestressed concrete beams bridge; Programme three for the prestressed concrete continuous rigid frame bridge. The thesis designs the program one prestressed concrete continuous beam bridge as the recommended program and had made a calculation for its design. and its transect is single box double room equation sections.The third to the eighth part is about beam computation，which includes deciding the beams dimension,calculating internal force，disposing pre-stress steel bundle，computing the pre-stress losing，and checking computations section. The main beam internal force computations combines the programe and manpower that can be checked each other. Finally the thesis carries on the internal force combination adopting the program results.The ninth part is the down structure computation，which includes computing the frusta & pile internal force and checking the foundation dimensions. The recommended scheme infrastructure adopts double pole style frusta，the foundation is rigid spread footing，and the abutment is column shape.The tenth part is construction design.In the design process, computer applications makes some calculations easier,enhanced the master of bridge software, VB language, AUTOCAD, Office and other softwares proficiency and so on.Key word： continuous bridge，internal force combination，cross-section intensity，post-tensioned, pile foundation第一章 桥型方案比选1.1设计资料1.1.1桥梁名称 沪蓉高速公路八字岭大桥1.1.2基本资料沪蓉高速公路八字岭大桥，桥梁位于沪蓉国道主干线湖北省宜昌至恩施段k25+850处，跨越八字岭河谷，河谷较深，河宽约220m，河道与路线正交，河床稳定，滩槽分明，河道顺直，洪水期无漂流物和泥石流，泄洪顺畅。桥面线形为直线，桥面横坡为2%。1.2桥梁构思，方案拟定1.2.1构思宗旨1） 符合桥梁设计基本规则：安全、适用、经济、美观。2） 力求简洁、适用。3） 设计方案力求结构新颖，尽量采用有特色的新结构，又要保证受力合理，技术可靠施工方便。1.3方案拟定原则设计方案的评价和比较要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个最佳的推荐方案。按桥梁的设计原则，造价低、材料省、施工难度小、劳动力少和桥型美观的方案应优先采用。但当技术因素或是使用性质有特殊要求时就另当别论了，因此我们在选择时还要注重考虑设计的侧重点。技术高，造价必然会高，个个因素是相互制约的。所以在比选时必须从任务书提出的要求以及地形资料和施工条件，找出影响方案的最重要因素，分清主次，进行比选。总的来说，桥梁设计应满足以下几个方面的要求：1） 满足交通功能要求，符合地区的发展规划；2） 桥梁结构造型简洁、美观，尽量采用有特色的新结构；3） 桥型方案要保证受力合理、施工技术可靠、施工方便、反映新的科技成果。1.4 设计桥型的确定为了设计出经济、实用美观的桥梁，必须根据自然和技术条件，因地制宜，综合应用所学专业知识进行细致深入的分析和对比，才能科学地设计出最优秀的设计方案。在沪蓉高速公路八字岭大桥的设计中共选择了预应力混凝土连续梁桥、预应力混凝土简支梁桥、预应力混凝土连续钢构三个桥型方案（图1.1）进行比选，经综合比选最后选定了方案预应力混凝土连续箱梁桥做为设计方案。图1.1 沪蓉高速公路八字岭大桥桥型方案比选图（尺寸单位：cm）表1.1 沪蓉高速公路八字岭大桥桥型方案优缺点比较连续梁第方案简支梁桥第方案连续钢构桥第方案经济性较高较低较好实用性5跨，主跨45m,边跨30m,河道适应性好，对河床压缩较少，对汛期泄洪有利，伸缩缝少，建筑高度大，桥面连续，行车平顺。5跨，每跨40m，与河道适应性好,对河床压缩较少，对汛期泄洪较不利，建筑高度小，适用各种地质情况。3跨，主跨100m，边跨50m，常用于大跨，高墩的结构中，桥墩纵向刚度较小，属于无推力的结构，安全性主桥跨度较大安全，抗震能力差。主桥跨度适中安全主跨跨度大安全，水平推力小，下部结构要求高。美观性桥型美观，与周围环境协调较好。桥型单一与周围环境不协调。桥型构造美观，与周围环境协调。构造构造复杂，为预应力箱型梁，需要一套专门的张拉设备，结构刚度大，变形小，主梁变形绕曲线平缓。构造简单，为预应力T型梁，便于标准化生产，工期少，安装维修方便。构造复杂，需要大型的设备和复杂的技术，建桥技术难度大，造价高，下部结构工程量大。受力特点为超静定结构，受力复杂，受支座变位和温度影响大，对地质要求高，支座负弯矩点处易产生裂缝，受力均匀。结构受力单纯，为静定结构，不受支座变位影响。梁体连续，墩梁基础三者固结为一个整体共同受力。在恒载作用下，跨中弯矩和竖向位移基本一致。施工难易施工难度较大。采用满堂支架施工。施工简单容易，截面易做成标准化，方便预制和安装。连续施工的特点，施工稳定性好。运营情况伸缩缝较少，桥面连续平顺，等截面梁负弯矩处易产生裂缝，不利与高速行车。伸缩缝较多，桥面连续易开裂，行车不平顺。无伸缩缝，桥面连续，有利于高速行车，维修养护维修困难，养护简单。维修方便，养护容易。养护工作量少由于本设计桥为一级公路上的大桥，设计荷载等级为公路-级，所以对行车平顺要求和速度要求比较高。地基地质情况较好，河床稳定，河道顺直，地基承载能力大，在地表下10m左右可达900kP，大部分为强风化粉沙质页岩和微风化粉沙质页岩。对表1.1中的经济、适用、安全、美观、构造、受力特点等的综合比选 最后以第方案预应力混凝土连续箱梁桥作为推荐方案。第二章 推荐方案上部结构尺寸拟定2.1 方案简介及上部尺寸拟定本设计方案采用五跨一联预应力混凝土等截面连续梁结构，桥下无通航净空要求，分孔布置为30+345+30m，全长207.16m。梁全宽12.25m，即外出0.5m钢筋混凝土防撞护栏+净11.0m+内侧0.75m钢板防撞护栏。采用单箱双室截面。支座采用盆式橡胶支座。下部结构采用双柱式桥墩。基础因上层地基承载力不高（含碎石亚粘土），所以采用桩柱式基础。上部结构采用满堂支架浇筑施工。1)主跨径拟定 主跨径定为45m,边跨跨径为主跨的0.50.8倍左右，全联跨径为30+345+30m。2) 顺桥向梁的尺寸拟定根据参考文献等高度连续梁梁高为（115130）Lm，即梁高定为2.6m。3）横桥向梁的尺寸拟定半幅桥面净空为0.5m钢筋混凝土防撞护栏+净11.0m行车道+0.75m钢板防撞护栏。根据文献箱梁横截面形式选用单箱双室截面。主梁截面细部尺寸拟定箱梁顶板厚度为25。箱梁底板厚度为25，支点处底板加厚为墩顶梁高的110112，取110，即支点处底板厚为40，加厚渐变段为1：20。腹板厚度为40，支点处加厚到55，加厚渐变率为1:20。在顶板底板和腹板相接处设置尺寸为2560的梗腋。横隔板分别设在支点和跨中处，支点处厚60，跨中厚20.人孔尺寸为100100。4) 桥面横坡和桥面铺装桥面横坡为2，设置该坡度由柱式桥墩高度控制。桥面铺装分为两层铺装，下层铺设防水混凝土为10，上层铺10等厚度的沥青混凝土作为面层，其中下面层为中粒式沥青混凝土6，表面层为细粒式沥青混凝土4。沥青层之间设置涂膜类防水层与粘结层。5）排水设施桥面每隔5m设一泄水管，泄水管直径为15。泄水管口定部采用铸铁格栅盖板，其顶面比口径处路面底5。2.2 本桥主要材料混凝土：主梁C50；桥墩和基础C30；防撞墙C25。钢筋：预应力钢筋7j15.2的钢绞线；非预应力钢筋HRB335（主梁桥墩）；普通钢筋R235（基础）。预应力管道：预制塑料波纹管。锚具：夹片式锚具。2.3 桥梁设计荷载公路级汽车荷载设计洪水频率：1100地震烈度：7度。第三章 桥面板的计算14.60/3.825=3.8172,故按单向板计算图3.1 主梁截面尺寸图3.1 主梁桥面单向板的计算3.1.1 恒载内力计算恒载内力以纵向长度为1m宽的板计算每延米板上恒载g：沥青混凝土面层g1：g1=0.1123=2.30kN/m防水混凝土层g2: g2=0.1125=2.50kN/m将承托的面积摊于桥面板上，则t=25+(2560)/342.5=29.38 g3=0.2938125=7.345kN/m故：g=gi=12.145KN/m1）计算恒载弯矩MogL0+t=342.5+29.38=371.88=3.719mL0+b=342.5+40=382.5=3.825m取L=3.719mMog= =20.997kNm2）计算恒载剪力3.1.2 有效分布宽度的确定车辆荷载车轮的着地长度和宽度如下：查规范前轮： a2=0.2m，b2=0.3m；中、后轮： a2=0.2m，b2=0.6m则板上荷载压力面传递长度为：（铺装层厚度H为0.20m）前轮： a1=a2+2H=0.2+20.20=0.60m b1=b2+2H=0.3+20.20=0.70m后轮： a1=a2+2H=0.2+20.20=0.60m b1=b2+2H=0.6+20.20=1.00m当单独一个车轮荷载作用在跨径中间时：（L为计算跨径）a=a1+L/3=0.60+3.719/32/3L故 a=2L/3=2.479m（P=130kN）由于a1.4m，则a=2.479+1.4=3.879m。（P=280kN）大致估算两种荷载效应的危险性： 302/2.479=24.20kN/m。 1402/3.879=72.18kN/m。则可得出a=3.879，P=280kN的车辆后轮叠加情况为最不利。3.1.3 活载内力计算荷载在板的支承处：a=a1+t=0.60+0.2938=0.8938L/3=1.240,故取a1=1.2401.4考虑到两种叠加，则a1=L/3+d=1.240+1.4=2.640m根据单向板最不利荷载布置图3.2求弯矩与剪力：1）第一种布置求弯矩 = 2）第二种布置求剪力=5.247 图3.2 荷载布置图 =1.3(36.090.854+5.2470.940+36.090.474)=68.718KN内力组合： =1.458.136+1.220.997 =106.587kNm =1.220.798+1.468.718 =121.163kN根据实验及理论分析对弯矩修正t/h=0.2938/2.1=1/7.151/4(即主梁抗扭能力大)跨中弯矩 =0.5106.587=53.294kNm支点弯矩 =-0.7106.587=-74.611kNm3.2 悬臂板计算3.2.1恒载内力计算恒载内力以纵向长度为1m板宽计算：每延米板上恒载：沥青混凝土面层：g1=0.1123=2.30kN/m防水混凝土基层：g2=0.1125=2.50kN/m对于悬臂板，因为不等厚，所以取其平均厚度：t=(20+50)/2=35cm g3=0.35125=8.75kN/m =2.30+2.50+8.75=13.55Kn/m防撞墙沿桥纵向的线荷载集度：=6.503kN/m由恒载产生的根部弯矩： = = -41.908kN/m 由恒载产生的根部剪力： =13.552.1+6.5030.5=31.707kN3.2.2 活载内力计算 悬臂板受力图见图3.3c=2.1-0.5-0.5+1.00/2=1.6m =-1.336.091.00(1.6-0.5)+6.5030.5(2.1-0.25） =-45.593kNm=(1+0.3)(36.091.00+6.5030.5)=51.144kN内力组合：=1.2（-41.908）+1.4(-45.593) =-114.120kNm =1.231.707+1.451.141=109.646kN3.3 桥面板配筋取1m板宽计算：(计算板宽为b=1000mm)混凝土采用C50，轴心抗压强度设计值 fcd=22.4MPa；轴心抗拉强度设计值ftd=1.83 MPa。受力钢筋采用HRB335，fsd=280 MPa；抗拉强度设计值fsd=280 MPa，抗压强度设计值=280MPa，=0.56。结构重要性系数=1.1。1）支点处配筋计算梁肋截面的有效高度按比例：计算he：自承托起点至肋中心线之间板的任一验算截面的计算高度。hf：不计承托时板的有效高度。：自承托的起点至肋中心线的距离。：承拖下缘与水平线的夹角。当时，取为。cm设保护层=40mm，则=317-40=277mm知点处=-74.611kNm =13.56mm=0.56277=155.12mm选1616cm(外径为20.5mm)，As=1257mm2，钢筋按一排布置。=0.45% 满足要求2）跨中配筋： 取单位1m板宽计算，设保护层厚=40mm，则=250-40=210mm，=53.294kNm。受压区高度 =12.86mm=0.56210=117.6mm 选用1616cm，As=1257mm2=0.60% 满足要求3）悬臂板配筋计算：取1m板宽计算，设=40mm， mm， =-114.120kNm =350-40=310mm =18.64mm=0.56310=173.6mm 选用1815cm，As=1697 mm2=0.55% 满足要求4）斜截面承载力验算当 （kN）时，可以不进行斜截面抗剪承载力的验算。 式中：桥梁结构的重要系数，按公路桥涵的设计安全等级，一级、二级、三级分别取用1.1、1.0、0.9；Vd斜截面受压端上由作用（或荷载）效应所产生的最大剪力组合设计值；预应力提高提高系数，对钢筋混凝土受弯构件，=1.0；对预应力混凝土受弯构件，=1.25；ftd混凝土抗拉强度设计值。单向板支点处=1.25（0.510-3）1.01.831000277 =316.82kN=1.1121.163=133.279kN故不需要斜截面抗剪能力的验算悬臂板支点处=1.25（0.510-3）1.01.831000310 =354.56kN=1.1109.646=120.611kN故不需要斜截面抗剪能力的验算仅按构造要求配置箍筋，板内分布钢筋 8，间距取20cm。 第四章 主梁内力计算4.1 箱梁毛截面的几何特性本桥共五跨，将每跨分为10等分作为控制截面，由于本桥设计采用等截面的箱梁，所以截面变化不大，故只用手工计算跨中截面一例，支点截面方法理论相同。中跨跨中截面的几何特性见图4.1。图4.1 跨中截面分块示意图（单位m）基本资料：梁高H 2.6m 桥面梁宽 12.25m 箱底宽 8.05m悬臂长 2.1m 悬臂端厚 0.2m 悬臂根部 0.5m顶板厚 0.25m 底板厚 0.25m 腹板宽B 0.4m 梗腋 0.25m0.6m4.1.1 总面积的计算A1=12.250.2=2.45m2 A2=8.050.25=2.01m2A3=(2.6-0.2-0.25)0.43=2.58 m2A4=2.1(0.5-0.2)22=0.63 m2A5=0.250.624=0.3 m2A6=0.250.624=0.3 m2A7=0.053.4252=0.3425 m2总面积：m24.1.2 截面上缘的静矩计算=2.450.2/2=0.245m3=2.01(2.6-0.25/2)=4.981m3m3=0.3(0.263+0.25)=0.100m3=0.3(2.6-0.25-0.253)=0.680m3=0.3425(0.2+0.05/20)=0.077m3=9.561m34.1.3 截面形心位置的确定截面形心至上缘距离：=1.110m截面形心至下缘距离：=1.490m4.1.4各截面惯性矩计算=0.00817m4=0.01048m4=0.99384m4=0.00315m4=0.00104m4=0.00104m4=0.00007m44.1.5 截面惯性矩计算m4m4m4m4m4m4m4=8.6356m44.1.6 截面其它特性计算截面下缘模量：Wx=I/ys=8.6356/1.11=7.7798m3截面上缘模量：Ws=I/yx=8.6356/1.49=5.7957m3截面下核心距离：Kx= Ws/A=0.6727m截面上核心距离：Ks= Wx/A=0.9031m箱梁采用C50混凝土，即混凝土的弹性模量：Ec=3.45104MPa截面抗压刚度：EA=3.451048.615106=29.72107kN截面抗弯刚度：EI=3.451048.6356106=29.79107kN4.2 箱梁控制截面几何要素毛截面几何特性见表4.1。4.3 主梁恒载内力计算恒载内力包括一期恒载（箱梁自重）及二期恒载（桥面铺装和防撞墙等桥面系）作用下的内力；对满堂支架现浇的截面连续梁桥，考虑建造过程中无体系转换，故恒载内力按结构力学计算。4.1 毛截面特性表跨中支点过渡段A(m2)8.61510.5209.5844I(m4)8.635610.04089.4140Ys(m)1.1101.2291.179Yx(m)1.4901.3711.421Ws(m3)5.79577.32376.6249Wx(m3)7.77988.16997.9847Ks(m)0.90310.7770.833Kx(m)0.67270.6960.691EA(kN)29.7210736.2910733.07107EI(kNm)29.7910734.6410732.481074.3.1 单元划分划分单元时，应将支点与验算截面位于单元节点处，将每孔跨径8等分，以每一个等分作为一个单元，为便于各支点内力计算，跨中各支点两侧分别增加0.5m的小单元，全桥共计50个单元，51个截面。见图4.2（i）为单元号，i为节点号。图4.2 单元划分示意图节点号与截面位置对应关系见表4.2：表4.2 节点号与截面位置对应关系节点号13456789截面AL1/8L1/43L1/8L1/25L1/83L1/47L1/8节点号1113141516171819截面BL2/8L2/43L2/8L2/25L2/83L2/47L2/8各节点的总体坐标见表4.3：表4.3 各节点的总体坐标（单位m）节点号12345678X坐标00.33.92257.54511.167514.7918.412522.035节点号910111213141516X坐标25.657529.2829.5829.8835.4340.9846.5352.08节点号1718192021222324X坐标57.6363.1868.7374.2874.5874.8880.4385.98节点号2526272829303132X坐标91.5397.08102.63108.18113.73119.28119.58119.88节点号3334353637383940X坐标125.43130.98136.53142.08147.63153.18158.73164.28节点号4142434445464748X坐标164.58164.88168.502172.125175.75179.37182.99186.61节点号495051每跨跨中的等分长度X坐标190.23193.86194.16L1=3.6225 L2=5.55 L3= L2 L4= L2 L5= L14.3.2 恒载集度计算1） 一期恒载集度一期恒载集度包括箱梁及横隔板的集度，也可只考虑箱梁集度而将横隔板作为集中力加在节点上，本设计只考虑箱梁集度而将横隔板作为集中力加在节点上。计算公式如下：q1i=Ai26 式中： i 单元号 ；q1ii单元一期恒载集度；Aii号单元毛截面面积，等于该单元两端节点截面积的平均值。横隔板作为集中力计算：跨中：m2 F1=11.785250.2=58.925kN支点： m2F2=9.88250.6=148.2kN一期恒载集度（取主梁一半）见表4.4表4.4一期恒载集表（kN/m）单元号1234567长度（m）0.33.62253.62253.62253.62253.62253.6225面积(m2)10.5209.47538.6158.6158.6158.6158.615集度(KN/m)273.52246.36223.99223.99223.99223.99223.99单元号891011121314长度（m）3.62253.62250.30.35.555.555.55面积(m2)8.6159.475310.52010.5209.47538.6158.615集度(KN/m)223.99246.36273.52273.52246.36223.99223.99单元号15161718192021长度（m）5.555.555.555.555.550.30.3面积(m2)8.6158.6158.6158.6159.475310.52010.520集度(KN/m)223.99223.99223.99223.99246.36273.52273.52单元号2223242526 长度（m）5.555.555.555.555.55 面积(m2)9.47538.6158.6158.6158.615 集度(KN/m)246.36223.99223.99223.99223.99 一期恒载集度示意图见图4.3：图4.32）二期荷载集度（q2）二期恒载集度为桥面铺装与防撞墙集度之和，即：q2=桥面铺装的集度+防撞护栏的集度 =0.11123+0.11125+6.503=59.303 KN/m二期恒载集度示意图见4.4：图4.4二期恒载集度示意图4.3.3恒载内力计算根据单元划分和各单元几何特性及相应恒载集度，可以求出一期恒载内力与二期恒载内力，分手算和程序算，手算作为校核用。1） 一期恒载内力计算本桥为五跨对称结构，取一半进行计算。半桥梁的简图见图4.5。图4.4 半桥的一期恒载计算简图求各支点的固端弯矩：kNmkNmkNm kNm kNm kNm kNm=-16691.411kN/mkNmkNm kNm kNm kNm kNm=16408.666kN/m同理计算第二跨各支点弯矩：kNmkNm kNm kNm kNm kNm=-38431.537kN/mkNmkNm kNm kNm kNm kNm=37827.995kN/m计算中跨各支点弯矩：kNm =-2045.186 kNm =-3.734 kNmkNm=-40510.139 kNmkNm =194.069 kNm =0.016 kNmkNm=-18042.165 kNm19756.147运用力矩分配法计算各支点弯矩见图4.62）二期恒载内力计算kNmkNmkNmkNmkNmkkNm运用力矩分配法计算各支点弯矩见图4.73）程序计算：（有限元程序计算结果见附录A）采用有限元计算法，结果计算如下：一期和二期恒载共同作用下（半桥）电算：MA电=51.141 MB电=41035.077MC电=49557.561 MD电=22813.886手算：MA手=51.141 MB手=40646.001MC手=51002.81 MD手=23288.501其中电算与手算比较中MA电和MA手几乎相同；其他支点计算误差均小于5%，满足要求。4）一二期共同作用的弯矩图见图4.8和图4.9。图4.8 一二期恒载共同作用时的剪力图图4.9 一二期恒载共同作用时的弯矩图4.4 活载内力计算4.4.1连续梁活载内力计算原理ABCD0.000 1.000 0.603 0.397 0.667 0.333 45.910 -16691.411 16408.666 -38431.537 37827.995 -40510.139 -18042.165 -16645.501 -22022.871 -2682.144 分 配 及 传 递6639.896 13279.791 8743.080 4371.540 10005.605 5002.803 -563.414 -1126.827 -562.569 -281.284 -1338.476 -2676.952 -1762.437 -881.219 1338.476 669.238 293.886 587.773 293.446 146.723 -290.382 -580.764 -382.360 -191.180 290.382 145.191 63.759 127.517 63.663 31.832 -62.998 -125.997 -82.953 -41.476 62.998 31.499 13.832 27.665 13.812 6.906 -13.667 -27.335 -17.997 -8.998 13.667 6.834 3.001 6.002 2.996 1.498 -2.965 -5.930 -3.904 -1.952 2.965 1.483 0.651 1.302 0.650 0.325 -0.643 -1.287 -0.847 -0.424 0.643 0.322 0.141 0.282 0.141 0.071 -0.140 -0.279 -0.184 -0.092 0.140 0.070 0.031 0.061 0.031 0.015 -0.030 -0.061 -0.040 -0.020 0.030 0.015 0.007 0.013 0.007 0.003 -0.007 -0.013 -0.009 -0.004 0.007 0.003 0.001 0.003 0.001 0.001 45.910 -45.910 32127.297 -32127.293 40697.961 -40697.961 -18136.076 图4.6 一二期恒载力矩分配图ABCD0.000 1.000 0.603 0.397 0.667 0.333 5.231 -4324.060 4324.060 -10007.381 10007.381 -10007.381 -5003.691 -4318.829 -5683.321 0.000 分配及传递 1713.521 3427.043 2256.278 1128.139 2605.308 1302.654 -376.234 -752.469 -375.670 -187.835 -279.315 -558.631 -367.789 -183.894 279.315 139.658 61.329 122.657 61.237 30.618 -60.597 -121.195 -79.792 -39.896 60.597 30.299 13.305 26.611 13.285 6.643 -13.147 -26.293 -17.311 -8.655 13.147 6.573 2.887 5.773 2.882 1.441 -2.852 -5.704 -3.756 -1.878 2.852 1.426 0.626 1.252 0.625 0.313 -0.619 -1.238 -0.815 -0.407 0.619 0.309 0.136 0.272 0.136 0.068 -0.134 -0.268 -0.177 -0.088 0.134 0.067 0.029 0.059 0.029 0.015 -0.029 -0.058 -0.038 -0.019 0.029 0.015 0.006 0.013 0.006 0.003 -0.006 -0.013 -0.008 -0.004 0.006 0.003 0.001 0.003 0.001 0.001 -0.001 -0.003 -0.002 -0.001 0.001 0.001 0.000 0.001 0.000 0.000 5.231 -5.231 8518.704 -8518.703 10304.849 -10304.849 -5152.425 图4.7 二期恒载力矩分配图连续梁桥为超静定结构，活载内力计算以影响线为基础，直接在内力影响线上加载时，对于箱形梁其内力计算一般公式为： 式（4.1）式中：横向折减系数 纵向折减系数 内力增大系数对均布荷载标准值以及集中荷载值的规定如下：1）公路级车道的均布荷载标准值为=10.5kN/m；集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁计算跨径小于或等于5m时，=180kN/m；桥梁计算跨径等于或大于5m时，=360kN/m；桥梁计算跨径在5m到50m之间时，值采用直线内插求的。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。2）公路级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值按公路一级的车道的荷载的0.75倍计算。3）公路级车道荷载标准值与集中荷载：第一跨：计算弯矩效应时：=10.5kN/m =280kN/m计算剪力效应时：=10.5kN/m =33