办公楼毕业设计计算书.doc

结构计算书张 志 珍目 录第1章 绪 论11.1 工程概况11.1.1 设计资料11.2 工程特点11.3 本章小结2第2章 结构设计32.1框架结构设计计42.1.1 工程概况52.1.2 设计资料62.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定72.1.4 荷载计算82.1.5 水平地震作用下框架的侧向位移验算92.1.6 水平地震作用下横向框架的内力分析132.1.7 竖向荷载作用下横向框架的内力分析192.1.8 内力组合272.1.9 截面设计362.2板的计算572.2.1 设计资料572.2.2 楼面板582.2.3 屋面板602.3 基础设计642.3.1 设计资料642.3.2 基础截面确定642.3.3 基础梁内力计算642.4本章小结68第3章 结 论69致 谢 70参考文献82第1章 绪 论1.1 工程概况本项目位于西安市xx路中段北侧（城市的主干道），该楼为陕西省xx厅所属有关公司办公楼，总建筑面积约为7400m2，8层钢筋混凝土框架结构体系，首层高3.6m，标准层高3.3m。大楼值班室及部分公用房间设在底层，二层以上为标准层，每层安排一个使用单位。采十字交叉梁基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.6m。框架梁、柱、楼面、屋面板板均为现浇。1.1.1 设计资料1.1.1.1 气象资料夏季通风室外空气计算温度30，冬季采暖室外空气计算温度-6。室内计算温度：卫生间、楼梯间、大厅为16，其它均为18。全年主导风向东北，冬季平均风速1.9m/s,夏季2.2 m/s，基本风压W。=0.35kN/ m2。最大积雪厚度220mm，基本雪压S=0.2 kN/ m2，土壤最大冻结深度0.45m。年降雨量634mm，日最大降雨量92mm，一小时最大降雨量约56mm。1.1.1.2 基础计算基本条件建筑物场地地势平坦，地面高程407.200 m，常年地下水位低于-6m。本工程建筑场地为类，场地地质土层自上而下为：人工杂田土3.68.0m（不宜做天然地基）；级湿陷性黄土厚3.59.0m（承载力为120 kN/ m2，作为持力层应遵守湿陷性黄土规范规定）；和黄土厚2.74.4m（地基承载力为160 kN/ m2，作为持力层应防止扰动）。1.1.1.3 框架结构梁柱计算基本条件设计使用年限50年；地上部分为一类环境，地下部分为二b类环境；抗震设防烈度：8度；设计基本地震加速度：0.15g；设计地震分组：第一组；建筑场地类别：类；建筑抗震设防类别：丙类；建筑结构的阻尼比0.05；框架结构的抗震等级：根据建筑抗震设计规范第3.3.3条及表6.1.2的规定，抗震构造措施为二级，内力调整及其他为三级。1.2 工程特点本工程为八层，自室外地面至屋面板顶面的总高度为27.3米，八层现浇框架结构，属多层房屋范畴。高层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造高层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。在高层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。高层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。高层建筑随着层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载，高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，本建筑采用的现浇结构。 由于本次设计是办公楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。第2章 结构设计2.1 框架结构设计计算2.1.2工程概况本项目为8层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为7400m2；首层高3.6m，标准层高3.3m。采十字交叉梁基础，室内地坪为0.000m，室外内高差0.6m。框架结构平面计算简图如下：图2-1 框架结构平面计算简图框架梁柱现浇，屋面及楼面均采用120mm厚现浇钢筋混凝土。混凝土强度等级为： C35。2.1.2设计资料2.1.2.1气象条件:夏季通风室外空气计算温度30，冬季采暖室外空气计算温度-6。室内计算温度：卫生间、楼梯间、大厅为16，其它均为18。全年主导风向东北，冬季平均风速1.9m/s,夏季2.2 m/s，基本风压W。=0.35kN/ m2。最大积雪厚度220mm，基本雪压S=0.2 kN/ m2，土壤最大冻结深度0.45m。年降雨量634mm，日最大降雨量92mm，一小时最大降雨量约56mm。2.1.2.2楼、屋面使用荷载：走道：2.5kN/ m2；消防楼梯2.5kN/ m2；办公室2.0kN/ m2；机房8.0kN/ m2，为安全考虑，均按2.5kN/ m2计算。2.1.2.3 工程地质条件：建筑物场地地势平坦，地面高程407.200 m，常年地下水位低于-6m。本工程建筑场地为类，场地地质土层自上而下为：人工杂田土3.68.0m（不宜做天然地基）；级湿陷性黄土厚3.59.0m（承载力为120 kN/ m2，作为持力层应遵守湿陷性黄土规范规定）；和黄土厚2.74.4m（地基承载力为160 kN/ m2，作为持力层应防止扰动）。2.1.2.4 屋面及楼面做法：屋面做法：20mm厚1：2水泥砂浆找平；100120mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；15mm厚纸筋石灰抹灰。楼面做法：25mm厚水泥砂浆面层； 120mm厚现浇钢筋混凝土楼板 15mm纸筋石灰抹灰2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定2.1.3.1 初估截面尺寸一层二层三层四层五层六层七层八层柱600*600600*600600*600600*600600*600600*600600*600600*600横向框架梁AB跨350*500BC跨350*500CD跨350*500DE跨350*500EF跨350*500纵向框架梁沿A轴350*500沿C轴350*500沿D轴350*500沿E轴350*500沿F轴350*5002.1.3.2 梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：图2-2 梁的计算跨度2.1.3.3 柱高度底层柱 h=3.6+0.6=4.2m 其他层 h=3.3m图2-3 横向框架计算简图2.1.4 荷载计算2.1.4.1 屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m2冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1：2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m28012厚(2%坡度)膨胀珍珠岩 (0.08+0.12)7/2=0.7 kN/ m2120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3.0 kN/ m215mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 kN/ m2共计 4.74 kN/ m2屋面恒载标准值为：八层屋面：65.4（5.42+2.4+0. 6）4.74=4277.94kN一楼屋面：（10.8+0.6）（7.5+0.3）24.74=842.96kN雨篷屋面：9.65.24.74=236.62kN2.1.4.2 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算C-D，D-E， E-F间的楼板厚度为120mm 25厚水泥砂浆找平 0.02520=0.5 kN/ m2120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3 kN/ m215厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24 kN/ m2共计 3.74 kN/ m2楼面恒载标准值为：一至七层楼板：65.4（5.42+2.4+0. 6）3.74=3375.42kN2.1.4.3 屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载：八层屋面：0.265.4（5.42+2.4+0. 6）=180.50 kN一楼屋面：0.2（10.8+0.6）（7.5+0.3）2= 35.57kN雨篷屋面：0.29.65.2=9.98kN2.1.4.4 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对于办公楼一般房间为22.0KN/ m2，走道、消防楼梯为2.5 kN/ m2，为计算方便，偏安全的统一取均布活荷为2.5 kN/ m2。楼面均布活荷载标准值为：2.565.4（5.42+2.4+0. 6）=2256.3 kN2.1.4.5 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）横向框架梁：AC跨(HL1)： bh=0.35m0.5m 长度7.5m 每根重量 0.57.525（0.022+0.35）=36.56kN 根数 8根BC跨(HL2)： bh=0.35m0.5m 长度4.2m每根重量 0.54.225（0.022+0.35）=20.48kN 根数 2根CD跨、EF跨(HL3)： bh=0.35m0.5m 长度5.4m 每根重量 0.55.425（0.022+0.35）=26.33kN 根数 182=36根DE跨 (HL4)： bh=0.35m0.5m 长度2.4m 每根重量 0.52.425（0.022+0.35）=11.7kN 根数 18根纵向框架梁：沿A轴 (ZL1)： bh=0.35m0.5m 长度3.6m 每根重量 0.53.625（0.022+0.35）=17.55 kN 根数 6根沿B轴 (ZL2)： bh=0.35m0.5m 长度7.2m 每根重量 0.57.225（0.022+0.35）=35.1 kN 根数 1根沿C轴、F轴(ZL3)： bh=0.35m0.5m 长度3.6m 每根重量 0.53.625（0.022+0.35）=17.55 kN 根数 162=32根沿D轴、E轴 (ZL4)： bh=0.35m0.5m 长度3.6m 每根重量 0.53.625（0.022+0.35）=17.55 kN 根数 162=32根沿C轴、D轴、E轴、F轴(ZL5)： bh=0.35m0.5m 长度7.2m 每根重量 0.57.225（0.022+0.35）=35.1 kN 根数 4根底层柱(Z1): aa=0.6m0.6m 长度4.2m 每根重量 0.64.225（0.022+0.6）=40.32kN 根数 184+8=80根雨篷柱(Z2): 按照矩形柱计算 aa=0.6m0.6m 长度4.2m 每根重量 0.64.225（0.022+0.6）=40.32kN 根数 2根标准层柱(Z3): aa=0.6m0.6m 长度3.3m 每根重量 0.63.325（0.022+0.6）=31.68kN 根数 184=72根表2-1 梁柱自重梁（柱）编 号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kN）HL10.350.57.5836.56HL20.350.54.2220.48HL30.350.55.43626.33HL40.350.52.41811.7ZL10.350.53.6617.55ZL20.350.57.2135.1ZL30.350.53.63217.55ZL40.350.53.63217.55ZL50.350.57.2435.1Z10.60.64.28040.32Z20.60.64.2240.32Z30.60.63.67231.682.1.4.6 墙体自重外墙墙厚300mm，采用瓷砖贴面；内墙墙厚200mm，采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：7.00.3=2.1 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为：0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为：7.00.2=1.4 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为（双面抹面）：0.362=0.72 kN/ m2单位面积玻璃幕墙墙体重量为：0.5 kN/ m2表2-2 墙体自重墙体每片面积（m2）片数重量（KN）底层纵墙外墙1.03.00.3=0.930外墙墙体56.7104.83外墙墙面13.53.73.00.3=3.334外墙墙体27.97外墙墙面6.66内墙3.73.00.2=2.228内墙墙体24.86125.67内墙墙面12.79（3.73.0-1.12.1）0.2=1.75820内墙墙体49.22内墙墙面25.32（3.73.0-1.52.1）0.2=1.594内墙墙体8.90内墙墙面4.58底层横墙外墙3.76.90.3=7.6594外墙墙体64.34139.86外墙墙面15.323.74.80.3=5.3284外墙墙体44.76外墙墙面10.66（3.71.8-1.52.4）0.3=0.9182外墙墙体3.86外墙墙面0.92内墙3.74.80.2=3.55225内墙墙体124.32190.09内墙墙面63.944.80.90.2=0.8641内墙墙体1.21内墙墙面0.62二和八层纵墙外墙0.43.00.3=0.3628外墙墙体21.1772.2外墙墙面5.042.83.00.3=2.524外墙墙体21.17外墙墙面5.041.93.00.3=1.712外墙墙体7.18外墙墙面1.716.63.3=21.781玻璃幕墙10.89内墙2.83.00.2=1.683内墙墙体7.0686.91内墙墙面3.63（2.83.0-1.12.1）0.2=1.21827内墙墙体46.04内墙墙面23.68（2.86.6-1.52.1）0.2=3.0661内墙墙体4.29内墙墙面2.21二和八层横墙外墙2.84.80.3=4.0322外墙墙体16.9331.82外墙墙面4.03（2.84.8-32.4）0.3=1.8722外墙墙体7.86外墙墙面1.87（2.81.8-1.82.4）0.3=0.2162外墙墙体0.91外墙墙面0.22内墙2.84.80.2=2.68826内墙墙体97.84148.16内墙墙面50.32三至七层纵墙外墙0.43.00.3=0.366外墙墙体4.54140.16外墙墙面1.082.83.00.3=2.524外墙墙体21.17外墙墙面5.04（2.83.0-1.81.8）0.3=1.54822外墙墙体71.52外墙墙面17.031.93.00.3=1.712外墙墙体7.18外墙墙面1.716.63.3=21.781玻璃幕墙10.89内墙2.83.00.2=1.683内墙墙体7.0686.91内墙墙面3.63（2.83.0-1.12.1）0.2=1.21827内墙墙体46.04内墙墙面23.68（2.86.6-1.52.1）0.2=3.0661内墙墙体4.29内墙墙面2.21三至七层横墙外墙2.84.80.3=4.0322外墙墙体16.9331.82外墙墙面4.03（2.84.8-32.4）0.3=1.8722外墙墙体7.86外墙墙面1.87（2.81.8-1.82.4）0.3=0.2162外墙墙体0.91外墙墙面0.22内墙2.84.80.2=2.68826内墙墙体97.84148.16内墙墙面50.322.1.4.7 荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载：4277.94kN顶层活载：180.50kN顶层梁自重：HL22+ HL336+ HL418+ ZL332 +ZL432+ ZL54=20.482+26.3336+11.718+17.5532 +17.5532 +35.14=2463.04kN一层梁自重：+ HL18+ ZL16 + ZL21 =2463.04+36.568+17.556 + 35.11=2895.92kN顶层柱自重：Z372 =31.6872=2280.96kN一层柱自重Q6：Z180+ Z22 =40.3280+40.322=3306.24kN二层和八层墙自重Q7：72.2+86.91+31.82+148.16=339.09 kN三至七层墙自重Q8：140.16+86.91+31.82+148.16= 407.05kN一层墙自重Q9：104.83+125.67+139.86+190.09= 560.45kN一层和雨篷的屋面和活载Q10：842.96+236.62+35.57+9.98=1125.13 kNG8=+1/2+1/2+1/2 Q7=4277.94+1/2180.5+2463.04+1/22280.96+1/2339.09=8141.3 kN三至七层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱+纵横墙体自重。G7=3375.42+1/22256.3+2463.04+1/231.6872+ 407.05 =8514.14kNG7= G6=G5= G4= G3=8514.14kN 二层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱+纵横墙体自重。G2=3375.42+1/22256.3+2463.04+1/231.6872+ 339.09=8446.18kN一层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱+纵横墙体自重。（屋面恒载、雨棚恒载、50%屋面雪载、50%雨篷雪载省略、半层柱的自重）=3375.42+1/22256.32+895.92+1/240.3280+ 560.45=7572.75kN门窗荷载计算M-1采用木门，单位面积木门重量为0.2 kN/ m2M-2、M-3采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/ m2C-1、C-2 、C-3、C-4、C-5均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/表2-3 门窗重量计算层号门窗号单位面积（m2）数量重量(kN)底层M-11.12.1209.24130.83M-21.52.145.04M-31.52.457.2C-13.02.730109.35二和八层M-11.12.12712.47117.25M-21.52.111.26C-23.02.43097.2C-31.82.423.888C-43.00.922.43三至七层M-11.12.12712.4778.04M-21.52.111.26C-23.02.4825.92C-31.82.423.888C-43.00.922.43C-51.81.82232.076（1）底层墙体实际重量：=7703.6kN（2）二至七层实际重量：G2= 8563.4kNG3=G4=G5=G6=G7=8592.2kNG8=8258.6 kN建筑物总重力荷载代表值=67486.6kN2.1.5 水平地震作用下框架的侧向位移验算G8=8258.6 kNG7=8592.2kNG6=8592.2kNG5=8592.2kNG4=8592.2kNG3=8592.2kNG2= 8563.4kN=7703.6kN2.1.5.1 横向线刚度混凝土 C35 kN/ m2混凝土 C30 kN/ m2混凝土 C25 kN/ m2 在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取=1.5（为梁的截面惯性矩）。对中框架取=2.0。若为装配楼板，现浇层的楼，则边框架梁取=1.2，对中框架取=1.5。横向线刚度计算见表2-4。 图2-4 质点重力荷载值表2-4 横向刚度计算梁编号L截面跨度（）惯性矩边框架梁中框架梁Ib=1.5Io Ib=2.0Io HL10.350.57.53.6510-35.4710-318.61037.2910-324.8103HL20.350.54.23.6510-35.4710-333.21037.2910-344.26103HL30.350.55.43.6510-35.4710-325.81037.2910-334.4103HL40.350.52.43.6510-35.4710-358.11037.2910-377.5103ZL10.350.53.63.6510-35.4710-338.71037.2910-351.6103ZL20.350.57.23.6510-35.4710-319.41037.2910-325.8103ZL30.350.53.63.6510-35.4710-338.71037.2910-351.6103ZL40.350.53.63.6510-35.4710-338.71037.2910-351.6103ZL50.350.57.23.6510-35.4710-319.41037.2910-325.8103注：查表得E=25.5106 kN/ m22.1.5.2 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-5，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6。表2-5 柱线刚度柱号截面（m2）柱高度（m）惯性矩线刚度（m4）（kNm）0.60.64.210.810-37.211040.60.64.210.810-37.21104Z30.60.63.310.810-39.18104注：Ic=1.1I0表2-6横向框架柱侧移刚度D值计算项目 柱类型层根数底层边框架边柱25.8103/7.21104=0.3580.364178474边框架中柱（25.8+58.1）103/7.21104=1.1640.526257954中框架边柱34.41037.21104=0.4770.3941934632中框架中柱（34.4+77.5）103/7.21104=1.5520.57828335321700360二至八层边框架边柱225.8103/29.18104=0.2810.123124624边框架中柱2（25.8+58.1）103/29.18104=0.9140.314317294中框架边柱234.4103/29.18104=0.3750.1581597232中框架中柱2（34.4+77.5）103/29.18104=1.2190.379383073219136922.1.5.3 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期： 式中基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6；框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-7。表2-7 横向框架顶点位移层次（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移88258.68258.619136920.00430.164278592.216850.819136920.00880.159968592.225443.019136920.01330.151158592.234035.219136920.01780.137848592.242627.419136920.02230.120038592.251219.619136920.02680.097728563.459783.019136920.03120.070917703.667486.617003600.03970.0397=1.70.60.1642=0.413（s）2.1.5.4 横向地震作用计算在类场地，8度设防区，设计地震分组为第一组情况下，结构的特征周期Tg=0.45s，水平地震影响系数最大值max=0.16。1=（/）0.9max=（0.45/0.413）0.90.16=0.173由于=0.413，即1.4=1.40.45=0.63（s），不考虑顶点附加地震作用。=1=0.17367486.6=11675kN各层横向地震剪力计算见表2-8，表中：横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-6。表2-8 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（m）（kN）（kN）（kN）83.327.38258.6225459.80.2112463246373.324.08592.2206212.80.1922242470563.320.78592.2177858.50.1661938664353.317.48592.2149504.30.1401635827843.314.18592.2121150.00.1131319959733.310.88592.292795.80.08710161061323.37.58563.464225.50.0607011131414.24.27703.632355.10.030350116642463 kN4705 kN6643 kN8278 kN9597 kN10613 kN11314 kN11664 kN2463 kN2242 kN1938 kN1635 kN1319 kN1016 kN701 kN350 kN注：表中xx=1069562.8 kNm图2-5 横向框架各层水平地震作用和地震剪力2.1.5.5 横向框架抗震变形验算详见表2-9。 表2-9 横向框架抗震变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性转角8246319136920.001293.31/25587470519136920.002463.31/13416664319136920.003473.31/9515827819136920.004333.31/7624959719136920.005013.31/65931061319136920.005553.31/59521131419136920.005913.31/55811166417003600.006864.21/612注：层间弹性相对转角均满足要求。=1/450。（若考虑填充墙抗力作用为1/550）2.1.6 水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表2-10。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表2-11、图2-6，图2-7。表2-10 C轴柱（边柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度yi(m)83.32463191369215972210.6560.3048.5120.7973.34705191369215972390.6560.4077.2251.4863.36643191369215972550.6560.4599.8381.6853.38278191369215972690.6560.45125.24102.4743.39597191369215972800.6560.45145.20118.8033.310613191369215972890.6560.50146.85146.8523.311314191369215972940.6560.50155.10155.1014.2116641700360193461330.8350.70167.58391.02注：表中：Vim=ViDim/Di M 下=Vimyih M上=Vim（1-yi）h表2-11D轴柱（中柱）柱端弯矩计算层次层高h层间剪力层间刚度yi (m)83.32463191369238307492.1330.4588.9472.7773.34705191369238307942.1330.50155.10155.1063.366431913692383071332.1330.50219.45219.4553.382781913692383071662.1330.50273.90273.9043.395971913692383071922.1330.50316.80316.8033.3106131913692383072122.1330.50349.80349.8023.3113141913692383072262.1330.50372.90372.9014.2116641700360283351942.7160.55366.66448.14该框架为对称结构，D轴柱与C轴柱相同，E轴柱与F轴柱相同。表2-12 框架梁段弯矩、剪力及轴力计算层次CD跨DE跨柱轴力跨距M左M右Vb跨距M左M右Vb边柱NE中柱NE85.448.5131.214.762.441.5741.5734.6414.7619.8875.499.99104.6237.892.4139.42139.42116.1952.6593.0665.4158.9160.5659.162.4213.99213.99178.32111.81212.2255.4202.3211.4976.632.4281.86281.86234.88188.44370.4745.4244.04253.2292.092.4337.48337.48281.23280.53559.6135.4292285.76106.992.4380.84380.84317.37387.52769.9925.4310.2309.90114.832.4413.00413.00344.17502.35999.3315.4546.12351.97166.312.4469.07469.07390.89668.661223.91注：Vb=（M左+M右）/L 。表2-12计算如下：八层 CD跨：M左=48.51KNMM右=72.775.47/(5.47+7.29)=31.20 KNMVb= (48.51+31.20)/5.4=14.76KNDE跨：M左=72.777.29/(5.47+7.29)= 41.57KNMM右= 41.57KNMVb=(41.57+41.57) /2.4=34.64KN边柱NE=14.76 KN中柱NE=34.64-14.76=19.88 KN七层 CD跨：M左=48.51+51.48=99.99KNMM右=（155.1+88.94）5.47/(5.47+7.29)=104.62KNMVb= (99.99+104.62)/5.4=37.89KNDE跨：M左=（155.1+88.94）7.29/(5.47+7.29)= 139.42KNMM右= 139.42KNMVb=(139.42+139.42) /2.4=116.19KN边柱NE =14.76+37.89=52.65 KN中柱NE =116.19-37.89+14.76=93.06 KN六层 CD跨：M左=77.22+81.68=158.9KNMM右=（155.10+219.45）5.47/(5.47+7.29)=160.56 KNMVb= (158.9+160.56)/5.4=59.16KNDE跨：M左=（155.10+219.45）7.29/(5.47+7.29)= 213.99KNMM右=213.99KNMVb=(213.99+213.99) /2.4=178.32KN边柱NE =52.65+59.16=111.81 KN中柱NE=178.32-59.16+93.06=212.22 KN五层 CD跨：M左=99.83+102.47=202.3KNMM右=（219.45+273.9）5.47/(5.47+7.2