8.50米高的梁板模板支撑方案及计算书.doc

第一章 模板支架搭设方案第一节 编制依据 1、国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）2、浙江省标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范（db33/1035-2006）3、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)4、钢结构设计规范(gb 50017-2003)第二节 编制对象说明 本方案编制对象为现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚100，混凝土强度等级c30，板面结构标高8.470米，如下图无阴影部分所示，图中阴影部分为相邻板块，标高低于本块并先行施工完成。本现浇板模板支架搭设时，部分立杆会落在阴影部分的现浇板上。模板支架从-0.03标高现浇板（详本工程结构施工图）开始搭设，支撑高度为8.50米（8.470+0.03），属于高支撑，从计算及构造方面保证该高支架支撑的安全，是本方案编制目的。由于-0.03标高处现浇板板厚150，且结构设计活荷载取值较大，故本方案不考虑立杆对该现浇板的作用，搭设时混凝土强度达到设计要求，并在立杆下垫方木或槽钢即可。第三节 设计说明 1、各类荷载取值参照浙江省标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范（db33/1035-2006）。2、材料参数楼板模板面板采用胶合面板，厚度不小于18mm，梁、板底支撑方木为普通杉木。方木截面为40mm60mm（该值为计算采用的控制截面，实际尺寸不应小于该值）；梁底支撑采用48钢管，壁厚不得小于3.0；木材的抗弯强度设计值为fm11 n/mm2，抗剪强度设计值为fv1.3 n/mm2，弹性模量为e9000 n/mm2，面板的抗弯强度设计值为fm13 n/mm2，抗剪强度设计值为fv1.4 n/mm2，面板弹性模量为e6000 n/mm2。3、荷载参数梁底模板自重标准值为0.5kn/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kn/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kn/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kn/m2；新浇混凝土自重标准值：24kn/m3。基本风压为w00.45kn/m2；第四节 模板搭设控制说明 1、实际选用的方木截面尺寸不应小于本计算书的要求。2、布置方木时，方木截面长边垂直于底模放置。3、混凝土施工时不得水平扰动立杆，不得在立杆上攀爬或者悬挂施工机具。4、立杆垫板设置：该支架立杆支撑在-0.03标高钢筋混凝土板上，在立杆底部设置通长方木，方木长度不小于三跨立杆，截面厚度不小于50mm，宽度不小于100mm，若方木尺寸达不到上述要求，可以采用多根拼合，多根拼合时要保证垫木的整体性，垫板（木）铺设一定要牢固稳定，不得虚铺或有晃动。也可使用14a槽钢作为立杆垫板。5、剪刀撑的设置：本工程支撑高度为8.50米（-0.038.470），立杆剪刀撑按照如下设置：（1）、水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。（2）、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置6、本工程梁板和柱子分两次浇筑，先浇筑柱子混凝土，待柱子强度达到设计要求后再浇筑梁板。7、在支撑梁板支架时，每步纵横向水平支撑杆的端部，均要顶住先浇并已经达到设计强度的柱，或紧箍柱，以防止减少模板支架侧移。8、每一根立杆的每一步不得漏设纵、横向水平钢管，底部扫地杆必须设置。9、立杆接长除顶层顶步外均应采用对接，施工前应事先做好立杆模数的计算，并合理进行钢管的长短选择搭配。第五节 模板搭设参数 一、竖向支撑参数1、立杆间距：参照本方案后附图，允许调整，但不应大于图中数据。2、立杆步距：1.5m；3、顶层立杆搭接采用单扣件，300900的梁采用双扣件；4、250600、250800的梁，每个立杆纵距内附加小横杆一根，如图1所示：图1 附加一根小横杆（立面示意图）5、300900的梁，每个立杆纵距内附加小横杆两根，如图2所示：图2 附加两根小横杆（平面示意图）注：阴影部分为梁6、现浇板板下支撑方木间距300，立杆间距统一为0.9m0.9m。二、梁侧模支撑参数第六节 材料要求及选择 面板采用18mm胶合面板现场拼制，梁底采用方木支撑，所选方木应干燥无虫蛀无结疤，应选取顺直且截面均匀的方木，有横向裂纹的方木不得使用。支架采用48钢管搭设，钢管壁厚不小于3.0。所采用的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(gb/t 13793)或低压流体输送用焊接钢管(gb/t 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(gb/t 700)中q235-a 级钢的规定。钢管外观质量要求：1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录e的规定；3、钢管应进行防锈处理。钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(gb 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。第七节 梁板模板施工 模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。1、钢管扣件管理采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录e的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。2、立杆基础-0.03标高现浇板养护强度达到设计要求后，按本方案参数要求放线定位确定立杆位置并铺设垫板。3、立杆（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（2）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1）、本模板支架高度超过4m，属于高支撑，应按下列规定设置剪刀撑：a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6、其他（1）、柱梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。采用泵送混凝土时，混凝土输送管口距水平模板的垂直高度不超过1.2m。混凝土在模板的堆积高度要严格控制，不得超过100mm。（2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。（3）、模板支架的整体高宽比不应大于5。7、验收（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。（2）、项目经理、项目技术负责人以及监理工程师应参加模板支架的验收。（3）、本模板支撑高度超过8m，施工企业的相关部门应参加验收。（4）、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。（5）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定。 注：本模板支撑高度超过8m，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（6）、模板支架验收后应形成记录。8、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。第八节 安全管理 模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（gb5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（jgj46）的有关规定执行。10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。第九节 模板整体倒塌应急预案 一、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构1、机构组长：副组长：组员：2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第二章 模板支架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）、混凝土结构设计规范gb50010-2002、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。按照最大梁截面及最不利工况进行组合计算，能保证安全。一、参数信息1.模板支撑及构造参数计算梁截面宽度 b(m)：0.30；梁截面高度 d(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.06；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度h(m)：8.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.50；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，780mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h分别计算得17.848 kn/m2、21.600 kn/m2，取较小值17.848 kn/m2作为计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： m/w f按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：m = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kn/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kn/m；计算跨度: l = (900-100)/(3-1)= 400mm；面板的最大弯矩 m= 0.125(10.709+2.8)(900-100)/(3-1)2 = 2.70105nmm；面板的最大支座反力为: n=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(900-100)/(3-1)/1000=6.754 kn；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.70105 / 2.70104=10n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =10n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100ei)=l/250面板的最大挠度计算值：= 0.52110.709(900-100)/(3-1)4/(10060002.43105) = 0.98 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-100)/(3-1)/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值=0.98mm小于面板的最大容许挠度值1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.754/0.500= 13.509kn/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为:w = 2466/6 = 48cm3；i = 24666/12 = 144cm4；e = 9000.00 n/mm2； 计算简图 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 m = 0.338 knm，最大支座反力 r= 7.430 kn，最大变形 = 0.448 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = m/wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.38105/4.80104 = 7 n/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11n/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7 n/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11n/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.448mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.43kn,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度60mm，截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为:w = 2466/6 = 48cm3；i = 24666/12 = 144cm4；e = 9000.00 n/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(knm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 m= 0.074 knm，最大支座反力 r= 7.140 kn，最大变形 = 0.041 mm。（1）主楞抗弯强度验算 = m/wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.43104/4.80104 = 1.5 n/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11n/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.5n/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11n/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.041 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值=0.041mm小于主楞的最大容许挠度值1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为： w = 3001818/6 = 1.62104mm3； i = 300181818/12 = 1.46105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = m/wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kn/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.500.30=8.442kn/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kn/m)：q2=1.4(2.00+1.00)0.30=1.260kn/m；q=8.442+1.260=9.702kn/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:mmax=ql2/8 = 1/89.7023002=1.09105nmm；ra=rb=0.5ql=0.59.7020.3=1.455kn =mmax/w=1.09105/1.62104=6.7n/mm2；梁底模面板计算应力 =6.7 n/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384ei)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.035kn/m；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；e-面板的弹性模量: e = 6000.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 58.4423004/(38460001.46105)=1.018mm；面板的最大挠度计算值: =1.018mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.455/0.3=4.851kn/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=466/6 = 24 cm3；i=4666/12 = 72 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 m =0.1ql2= 0.14.8510.32 = 0.044 knm；最大应力 = m / w = 0.044106/24000 = 1.8 n/mm2；抗弯强度设计值 f =13 n/mm2；方木最大应力计算值 1.8 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3v/(2bh0)其中最大剪力: v =0.64.8510.3 = 0.873 kn；方木受剪应力计算值 = 30.8731000/(24060) = 0.546 n/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.3 n/mm2；方木受剪应力计算值0.546 n/mm2 小于方木抗剪强度设计值1.3 n/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100ei)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.8513004 /(100900072104)=0.041mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木最大挠度计算值= 0.041 mm小于方木最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：p1=ra=1.455kn梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：p2=(0.900-0.300)/40.300(1.20.10024.000+1.41.000)+1.220.300(0.900-0.100)0.500=0.481kn 简图(knm) 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力：n1=n2=1.936 kn；最大弯矩 mmax=0.581 knm；最大挠度计算值 vmax=2.256 mm；最大应力 =0.581106/4490=129.4 n/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 n/mm2；支撑小横杆最大应力计算值129.4 n/mm2 小于抗弯设计强度205 n/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为：w=4.49 cm3；i=10.78 cm4；e= 20600