石油输油管线工艺设计说明书

1 石油输油管线工艺设计说明书 路基本概况 本设计依据设计任务书的要求，结合实际条见作出工程的实际具体实施方案。管线最大年输量为 2000 万吨。全长 220线地势平缓，海拔最低处为 28m，最高处 88m，距外输首站约 80 公里，首末站高差为 60 m，管线位于平原地区。管线外有沥青防腐层，以减轻腐蚀损耗。管线设计为密闭输送，能够长期连续稳定运行。并采用先炉后泵的流程。占地少，密闭安全，且对环境污染小，能耗少，受外界环境恶劣气候的影响小。便于管理，易于实现远程集中监控，自动化程度很高， 劳动生产率高。油气损耗少，运费较低。 油站主要工程项目 本管线设计年输量为 2000万吨年，综合考虑沿线的地理情况，贯彻节约占地、保护环境和相关法律法规，本着尽量避免将站址布置在海拔较高地区和远离城市的人口稀少地区，以方便职工生活，并本着“热泵合一”的原则，兼顾平原地区的均匀布站方针，采用方案如下：设立热泵站两座，即首站和一座中间站，均匀布站。 本次设计中管道采用可减少蒸发损耗，流程简单，固定资产投资少，可全部利用剩余压力便于最优运行的密闭输送方式，并采用“先炉后泵”的工艺方案。选用直接加热式加热 炉。 鉴于传统的采用加热盘管对罐内油品进行加热的方法存在种种弊端，本次设计将热油循环工艺也包括在内，即部分油品往热油泵和加热炉后进罐，而且设有专用泵和专用炉，同时该泵和炉还可分别作为给油泵的备用 2 泵和来油的加热炉，充分体现了一泵两用，一炉两用的方针。 道设计 本设计中选择的管道为外径 813，壁厚 材为 管道。由于输量较大，且沿线地温较高，故从经济上分析，本管道不采用保温层。全线设沥青防腐层从而减少腐蚀损失。并设机械清蜡设备，保证全线输油管道的畅通无阻。 计依据 本设计主要根据国家技术监督局和中华人民共和国建设部联合发布的输油管道工程技术规范 参照其他有关设计规范进行的。设计中应以下四条设计原则： （ 1） 以国家设计规范为主要和基本原则，通过技术比较选择最优化最经济的工艺方案。 （ 2） 充分利用地形条件，兼顾热力站、泵站的布置，本着“热泵合一”的原则，尽量减少土地占用。 （ 3） 设计中以节能降耗为目的，在满足管线设计要求的前提下，充分利用管线的承压能力以减少不必要的损耗。 （ 4） 注意生态平衡，三废治理和环境保护。 始数据 （ 1） 最大设计输 量为 2000万吨 /年； 生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）见下表 2 2产期生产负荷表 年 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 生产负荷（ %） 70 80 90 100 100 100 100 100 100 100 100 90 80 70 3 （ 2）年最低月平均温度 2； （ 3）管道中心埋深 （ 4）土壤导热系数 m )； （ 5）沥青防腐层导热系数 m )； （ 6）原油性质 20的 密度 860kg/ 初馏点 81； 反常点 28； 凝固点 25； 比热 )； 燃油热值 104 kJ/ （ 7）粘温关系 见表 2 2品温度与粘度数据 温度（） 28 30 35 40 45 50 55 60 粘度（ 11 9 60 53 48 8）沿程里程、高程（管道全程 220见表 2 2道纵断面数据 里程（ 0 45 80 110 150 170 190 210 220 高程（ 28 60 90 35 25 28 46 52 88 度参数的选择 （ 1）出站油温 考虑到原油中不可避免的含水，故加热温度不宜高于 100，以防止发生沸溢。由于本设计采取先炉后泵的方式，则加热温度不应高于初馏点81，以免影响泵的吸入。而且管道采用沥青防腐绝缘层，故原油的输油 4 温度不能超过沥青的耐热温度。而且，考虑到管道的热变形等因素，加热温度也不宜太高。 综上考虑，初步确定出站温度 60。 （ 2）进站油温 加热站进站油温的确定主要考虑经济比较。对于像本设计这样凝点较高的含蜡原油，由于在凝点附近粘温曲线很陡，故经济进站温度常取高于凝固点 2。又因为原油的反常点为 28，而反常点以上可认为是牛顿流体。 考虑最优热处由理条件及经济比较来选择进出站温度。 借鉴经验数据综合考虑，初步设计进站温度 30。 （ 3）平均温度 当管路的流态在紊流光滑区时， 可按平均温度下的油流粘度来计算站间摩阻。计算平均温度可采用下式： 231 （ 2 式中： 平均油温， ； 加热站的出站、进站温度， 。 3参数的选择 道设计参数 （ 1）热站、泵站间压头损失 15m； （ 2）热泵站内压头损失 30m； （ 3）进站压力范围一般为 2080m； （ 4）年输送天数为 350天； （ 5）首站进站压力 50m。 品密度 根据 20时油品的密度按下式换算成计算温度下的密度： ）（ 2020 （ 2 5 式中： 20,t 分别为温度为 t 和 20 下的密度； 温度系数， ； 温方程 根据粘度和温度的原始参数，用最小二乘法回归： （ 2 式中： 原油的动力粘度， S 22 )( 传热系数 K 管道散热的传递过程由三部分组成： （ 1）油流至管壁的放热 （ 2）管壁、沥青防腐层的热传导 （ 3）管外壁周围土壤 的传热 总传热系数的计算公式为： 11D +i21 1( + 2 2 = 1)2h22 （ 2 式中 钢管、沥青防腐层的内径和外径， m； i 导热系数， w/（ m ）； 管道最外围的直径， m； 1 油流至管内壁的放热系数， w/（ ）； 2 管壁至土壤放热系数， w/（ ）； t 土壤导热系数， w/（ m）； 管中心埋深， m。 6 优管径的选择 在规定输量下，若选用较大的管径，可降低输送压力，减少泵站数，从而减少了泵站的建设费用，降低了输油的动力消耗，但同时 也增加了管路的建设费用。根据目前国内加热输油管道的实际经验，热油管道的经济流速在 s 范围内。经过计算，最终选定为外管径 813， 4工艺计算说明 对于高含蜡及易凝易粘油品的管道输送，当其凝点高于管道周围环境的温度，或在环境温度下油流粘度很高时，不能直接在环境温度下等温输送。油流过高的粘度使管道阻力变大，管道沿途摩阻损失变大，导致了管道压降剧增，动力费用高，在工程上难以实现或运行不经济，且在冬季极易凝管，发生事故，所以在油品进入管道前必须采取降凝降粘措施。 目前国内外很多采 用加入降凝剂或给油品加热输送的办法。加热输送时，油品温度升高， 粘度降低，减少从而达到输送目的。本管线设计采用加热的办法，降低油品的粘度，减少摩阻损失，降低管输压力，节约动力消耗，或使关内最低油温维持在凝点以上，保证安全输送。但也增加了热能消耗以及加热设备的费用。 热油管道不同于等温输送的特点是它存在摩阻损失和热能损失两种能量损失，在设计和管理工作中，要正确处理这两种能量的供求平衡关系；这两种能量损失多少又是互相影响的，其中散热损失起了确定性作用。摩阻损失的大小决定了油品的粘度，而粘度大小又取决于输送温度的高 低，管子的散热损失往往占能量损失的主导地位。热油沿管路流动时，温度不断降低，粘度不断增大，水力坡降也不断变化。计算热油管道的摩阻时，必须考虑管路沿线的温降情况及油品的粘温特性。因此设计管路时，必须先进行热力计算，然后进行水力计算，此外，热油管的摩阻损失应按一个加热站间距来计算。全线摩阻为各站间摩阻和。 7 力计算 埋地不保温管线的散热传递过程是由三部分组成的，即油流至管壁的放热，沥青绝缘层的热传导和管外壁至周围土壤的传热，由于本设计中所输介质的要求不高，而且管径和输量较大，油流 到管壁的温降比较小，故管壁到油流的散热可以忽略不计。而总传热系数主要取决于管外壁至土壤的放热系数 2 ， 1 值在紊流状态下对传热系数 k 值的影响可忽略。 计算中周围介质的温度0加权平均温度作为油品的物性计算温度。由于设计流量较大，据经验，将进站温度取为30 ，出站温度 取为 60 。在最小输量下求得加热站数。 （ 1）流态判断 （ 2 （ 2 = Q 体积流量， m3/s；， 运动粘度； d 内径， m； e 管内壁绝对粗糙度， m。 经计算 3000 以各流量下流态均处于水力光滑区 （ 2）加热站数确定 在最小输量下进行热力计算来确定加热站数。 加热站间距 LR=a1 00（ 2 8 式中 : a = b= 管道埋深处年最低月平均地温 取 1 G 原油的质量流量 /s C 油品比热 KJ/ 取 J/ i 水力坡降 ,m 由流态确定，因为处于水力光滑区 m= = 体积流量 m3/s 加热站数 力计算 最大输量下求泵 站数，首先反算出站油温，经过计算，确定出站油温为 由粘温关系得出粘度等数据，为以后计算打好基础。 为了便于计算和校核，本设计中将局部摩阻归入一个加热站的站内摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻损失。 (1)确定出站油温 不能忽略摩擦热的影响，用迭代法计算最大输量下的出站油温 R=T0+b+( （ 2- 9） i=52 （ 2 式中 、 m 由流态确定，水力光滑区： m= = Q 体积流量， m3/s。 (2) 管道沿程摩阻 H 总 = Z （ 2 9 式中 ： Z 起终点高差， m； (3) 判断有无翻越点 经判断，全程无翻越点。 (4) 泵的选型及泵站数的确定 因为流量较小，沿线地势较平坦，且从经济角 度考虑并联效率高，便于自动控制优化运行，所以选用并联方式泵。 选型并根据设计任务书中的已知条件， 20 20 19： 2 2 串联泵 ， 额定流量 Q =2500 h ， 额定效率 = 20 20 15： H 串联泵 ， 额定流量 Q =2500 h ， 额定效率 = 计算管道全线摩阻确定站内泵的个数： H 总 = Z 式中 Z 起终点高差， m； 确定泵站数 Np=（ 2 址确定 以节省投资和方便管理。若管道初期的输量较低时，所需加热站 数多，泵站数少。到后期任务输量增大时，所需的加热站数减少，泵站数增多。 设计时应考虑到不同时期的不同输量的特点，按最低输量做热力计算，布置加热站，待输量增大后该为热泵站。 站址的确定除根据工艺设计要求外，还需按照地形、地址、文化、气象、给水、排水、供电和交通运输等条件，并结合施工、生产、环境保护，以及职工生活等方面综合考虑，并且满足： （ 1）进站油温为 30； 10 （ 2）根据进站油温经过反算出的出站油温应低于管道允许的最高出站油温； （ 3）进站压力应满足泵的吸入性能； （ 4）出站压力不超过管线承压能 力 最终确定站址如下表 2 表 2 布站情况表 站号 1 2 3 站类型 热泵站 热站 末站 里程（ 0 110 220 高程 (m) 28 35 88 6校核计算说明 力、水力校核 由于对站址的综合考虑，使热站、泵站的站址均有所调整，因此必须进行热力、水力校核。求得站址改变后的进出站温度，进出站压力压力，加热站负荷等以确保管线的安全运行。 出站温度校核 在不同输量下固定进站油温来反算出站油温，校核所得出站油温应低于初馏点。 出站压力校核 不同输量下 ，利用反算出的出站油温，得出水力坡降，进而得出进出站压力，进站压力太低会使吸入不正常，太高则容易引起出口超压，并要考虑为今后的调节留有余地。故首站，中间站一般布置在动水压头在 301 的地方。 各站进站压力只要满足泵的吸入性能要求，出站压力均不超过最大承压，出站温度低于最高出站温度，就可以合格。 力越站校核 当突然发生意外事故，如某中间站遇到断电、事故或检修时，或由于夏季地温升高，沿程散热减小，从而导致沿程摩阻减小，为了节约动力费用，可以进行中间站的压力越站，以充分利用有效的能量。从纵断面图上判 定压力越站最困难的站，并对其的进出站压力进行确定以满足要求，对于压力越站而言，其所具有的困难主要是地形起伏的影响及加热站间距的影响。压力越站的计算目的是计算出压力越站时需要的最小输量，并根据此输量计算越站时所需压力，并校核其是否超压。 力越站校核 当输油主泵不可避免地遇到断电、事故或检修时，或由于夏季地温升高，沿程散热减小 、静水压力校核 （ 1）动水压力校核 动水压力是指油流沿管道流动过程中各点的剩余压力，即管道纵断面线与水力坡降线之间的垂直高度，动水压力的变化不仅取决于地形的变化，而且 与管道的水力坡降和泵站的运行情况有关，从纵断面图上可以看出，动水压力满足输送要求。 （ 2）静水压力校核 静水压力是指油流停止流动后，由地形高差产生的静液柱压力，由纵断面图可知动水压力也满足输送要求。 输运行参数的确定 12 当油田来油不足时，由于流量小，温降快导致进站油温过低或者由于停输等原因，甚至出现凝管现象，需进行反输。由于反输是非正常工况，浪费能量，故要求反输量越小越好。为了防止浪费，反输量应该越小越好，但相应地增加了加热炉的热负荷，在设计中，根据实际情况的最小输量为反输输量。本设计取管线可能的最 小输量为反输输量。由具体计算可知，可以满足反输条件。经过一系列的校核，选择的站址满足要求。 反输泵可充分利用现有的设备，经校核满足热力、水力及压力越站要求；末站反输泵不宜过大，经计算知可选用并联泵 ,泵参数的选取见后计算书 。 7. 站内工艺流程的设计 输油站的工艺流程是指油品在站内的流动过程，实际上是由站内管道、器件、阀门所组成的，并与其他输油设备相连的输油系统。该系统决定了油品在站内可能流动的方向、输油站的性质和所能承担的任务。 1）制定和规划工艺流程要考虑以下的要求： （ 1）满足输送工艺及生产环节的要求。 输油站的主要操作包括：来油与计量；正输；反输；越站输送，包括全越站、压力越站、热力越站；收发清管器；站内循环或倒罐； 停输再启动。 （ 2）便于事故处理和维修。 （ 3）采用先进技术及设备，提高输油水平。 （ 4）流程尽量简单，尽可能少用阀门、管件，力求减少管道及其长度，充分发挥设备性能，节约投资，减少经营费用。 2）输油站工艺流程： （ 1）首站 接受来油、计量、站内循环或倒罐，正输、向来油处反输、加热、收发清管器等操作。 （ 2）中间站 13 正输、反输，越站，收发清管器。 （ 3）末站 接受来 油，正输、反输，收发清管器，站内循环，外输，倒罐等操作。 3) 流程简介： （ 1）来油计量 来油 计量 阀组 （ 2）站内循环及倒罐 罐 阀组 泵 加热炉 阀组 罐 （ 3）正输（首站） 上站来油 阀组 给油泵 加热炉 主输泵 下站 （ 4）反输 下站来油 阀组 给油泵 加热炉 主输泵 上站 （ 5）压力越站 来油 阀组 加热炉 下站 8主要设备的选择 油泵的选择 （ 1）输油主 泵 选泵原则：满足管线输量要求，使泵在各输量下均在高效区工作。充分利用管线承压能力，减少泵站数，降低工程造价。 故所选输油主泵为： 20 20 1920 20 15（ 2）给油泵 选泵原则：大排量、低扬程、高效率 故所选输油主泵为： 8P 18 (3)反输泵：管道在以下两种情况下需要反输： 输量不足，需要正反输交替来活动管道以防止凝管。 14 出现事故工况时进行反输，如末站着火。 主要考虑资源利用问题所以选用输油主泵充当。经计算满足要求。 末站罐容的选择 350（ 2 式中 m 年原油输转量， V 所需罐容， - 储油温度下原油密度， kg/ 利用系数，立式固定罐 顶罐 T 原油储备天数，首站 3天，末 站 4 热炉的选择 选炉原则：（ 1）应满足加热站的热负荷要求，炉效高； （ 2）为便于检修，各站宜选用两台以上加热炉。 加热站的热负荷由下面的公式计算： Q= （ 2 式中 Q 加热站的热负荷， G 油品流量， m3/h； c 油品比热， kJ/ 提供的加热炉型号如下： 800000250600000500150000000门 根据规范及各种阀门的用途，站内选用的阀门类型如下： （ 1）油罐上的阀门用手动闸阀 （ 2）泵入口用手动闸阀 （ 3）串联泵出口用闸阀 （ 4）出站处设调节阀阀组 （ 5）为防止泵出口管线超压，泵出口管线上设高压泄压阀 15 （ 6）热泵站设低压泄压阀 （ 7）清管器收发球筒与站间管线连接用球阀 阀门规格的选用 （ 1）阀门的公称直径应与管线的公称直径相同 （ 2）阀门的公称压力应大于阀门安装处的压力 。 第三章 工艺设计计算书 1经济流速确定管径 量计算 选定进站油温 30 C ，出站油温 60 C 平均温度 1（ 60+2 30） =40 C 温度系数 =860 =0时的密度 20 860 / 3m 平均密度 )20(20 0 =质量流量 G=2000 1000t/a 生产天数 350天 最大体积流量 2 0 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 08 4 6 . 1 2 3 5 0 2 4 3 6 0 0 =s 最小体积流量 2 0 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 0 . 78 4 6 . 1 2 2 4 3 5 0 3 6 0 0 =m3/s 济流速 输油管道工程设计规范规定经济流速范围为 s2.0 m/s 之间， d= 4 3 式中： d 经济管径（ m） Q 体积流量（ kg/s） V 经济流速（ m/s） 原油密度（ kg/ 17 经济管速为 s 时， d= 4 =济管速为 s 时， d= 4 =选外径为 71113 反算经济流速： 外径为 711v=24=2) =m/s 外径为 813v=24=2)20 1 0 1 =m/s 外径为 711v=24= =m/s 外径为 813v=24= =m/s 综上：外径为 813管子在 s所选外径 813 根据输油管道工程设计规范第 63 页表 2管道承压，经过线性插值得： P=查输油管道工程设计规范第 20页表 择无缝钢管，钢号 s=325（ S1615）。 K= = =Ks= =234 算最大承压： 由 ， 式中： 钢管计算壁厚， P 设计内压力， 处为 D 钢管外径， 18 s 材料最低屈服强度， 设计选择的钢材型号均为 s=360 K 设计系数，站外取 焊缝系数 得到 =虑防腐稳定等因素壁厚应留 1输油管道工程设计规范第 485页附录二： 选择 13 d= 2热力计算与确定热站数 定计算用各参数 确定粘温关系见表 3 3度 (C ) 28 30 35 40 45 50 55 60 粘度（ 11 9 60 53 48 表给出的粘度和温度作粘温关系图，得析蜡点 41 C 由最小二乘法： (3其中 ， 22 )( 得出两个粘温方程 （ 28 C 41 C） 41 C60 C) 入上面的公式得： 则 6 3 定流态 计算如下： 雷诺数： e=9 计算后得： m/s 时， 5419； 10794。 因为所选为无缝钢管，根据输油管道工程设计规范 e= 则 = 104 78)(106 3000 因此，属水力光滑区， =m=利坡降： 52 =传热系数的确定 由于大直径，高输量下的油流温降较小，故在本设计中采用不保温输送。对于无保温层的大直径管道，忽略其内外径差值，则其总传热系数 K 为： k= 12111（ 3 其中，由于处于紊流状态 , 1 对传热系数影响很小 ,可以忽略。 管外壁至大气放热系数 2 ： 2 =1)2(2 2 3 公式中：土壤导热系数： t=m C) 管中心埋深 ： 青防腐层一般 6这里取 7沥青防腐层：厚度 =7热系数 =mC 20 计 算结果如下： 2 =k=m C 小输量下确定热站数和泵站数 生产天数 350天 最小质量流量 02435 0 10 00010 0020 00 =s 最小质量流量 000010002000 =s 对应的水利坡降为： =10 3 站间距由公式 ln() （ 3 其中当油流在管道中流动时，与管壁不可避免的存在摩擦，而却随着粘度的增大，其摩擦也就越严重。由于 摩擦生热从而会使油温有所上升，即会引起温升 b： b= 1 00 =以计算可得 站 数： n=取 N=2。 平均站间距 :10算 1 0)+ 0= 迭代一次 1, 故取 21 则： 231 = )20(20 = kg/ 则 6 3 G=s =10 3 泵站数： 管道最大承受压力 4 m 查表选择泵型号： 20 20 19： 2 2 串联泵 ， 额定流量 Q =2500 h ， 额定效率 = 20 20 15： H 串联泵 ， 额定流量 Q =2500 h ， 额定效率 = 大泵： 09 8 2 2 =泵： 01 7 5 9 =共选两台大泵，一台小泵， 其中一台大泵备用。 H=2 1H + 2H =程总摩阻： Z +0= 泵站数： np=其中， 1,故取 N=1。 22 即最小输量下热站数为 2个，泵站数为 1个。 断翻越点 根据管道纵断面图知：（ 800m）可能存在翻越点 2 5 00 0 2 5 1 在最小输量下也不存在翻越点。 大输量下确定热站数和泵站数 生产天数 350天 最大质量流量 60024350 1 0 0 0010002000 =s 最质量流量 6 002435 10 00010 0020 00 =s 对应的水利坡降为： 5=10 3 站间距由公式 ln() （ 3 其中： b= 1 00 =以计算可得 站 数： n=1 ,取 N=1。 平均站间距 :20算 1 0)+ 0= 迭代一次 1, 迭代第二次 2。 23 故取 则： 231 = )20(20 = kg/ 则 8 3 G=s=2805.6 h 5=10 3 泵站数： 管道最大承受压力 0 4 m 查表选择泵型号： 20 20 19： 2 2 串联泵 ， 额定流量 Q =2500 h ， 额定效率 = 20 20 15： H 串联泵 ， 额定流量 Q =2500 h ， 额定效率 = 大泵： 09 8 2 2 =泵： 01 7 5 9 =共选两台大泵，一台小泵， 其中一台 大泵备用。 H=2 1H + 2H =程总摩阻： Z +0= 泵站数： np=其中， 24 =取 N=2。 最大输量下，热站数 1，泵站数 2。 越点的校核 根据管道纵断面图知：（ 800m）可能存在翻越点 4 7 1 00 0 4 7 1 在最大输量下也不存在翻越点。 3. 确定站址 表 3站数 泵站数 最小输量 2 1 最大输量 1 2 根据地形的实际情况，本着热泵合一的原则，进行站址的调整：最大输量下设 1个热泵站和 1个泵站，最小输量下 1个热泵站和 1个热站。 根据水利坡降系数画出管道纵断面图，由管道纵断面图进行布站，可将各站平均布站，无需进行调整，站址为：（ 08m）；（ 1105m）；（ 2208m）。 力校核 （ 1） 2# 首站， 令 b=0, a= 28 1 =10 , 110 25 由00T 得： 231 = = )20(20 = G= =10 b= 00T 得： . 231 = = )20(20 = G= = =10 s q= T )=足热力要求，计算符合要求。 （ 2） 末站 2#站 26 令 b=0, a= 10 , 110由00T 得： 231 = = )20(20 = G= =10 b=00T 得： . 231 = = )20(20 = G= =2797.1 =10 s q= T )=27 2#站 首站 令 b=0, a= 10 , 110由00T 得： 231 = = )20(20 = G= =10 b=00T 得： . 231 = = )20(20 = G= =2810.8 =10 满足热力要求，计算符合要求。 28 力校核 （ 1） 管道承压： 5 . 7 1 0 5 6 8 4 . 5 48 5 1 . 2 3 9 . 8 承压首站 2#站 : 5 1 . 7 51 3 2 2 6 . 9 8 2 4 1 0 = 1 . 7 52 1 3 9 3 . 1 7 5 9 1 0 =泵=21H+2H= 5 9 8 . 6 7 0 3 0 6 3 8 . 6 1 1 . 0 1 5 8 5 . 8 35 2 . 8 H mH i L Z h 泵剩2#末站 : 5 1 . 7 51 3 2 2 6 . 9 8 2 4 1 0 = 1 . 7 52 1 3 9 3 . 1 7 5 9 1 0 =泵=21H+2H=597m . 1 5 9 7 5 2 . 8 2 0 6 2 9 . 8 1 . 0 1 6 0 2 . 42 7 . 4 H mH i L Z h 泵剩经计算满足进出站压力要求。 （ 2） 末站 : 5 1 . 7 51 3 2 2 6 . 9 8 2 4 1 0 = 1 . 7 52 1 3 9 3 . 1 7 5 9 1 0 =泵=21H+2H= 6 8 3 . 8 7 0 2 0 7 0 3 . 8 1 . 0 1 6 8 3 . 320 H mH i L Z h 泵剩经计算满足进出站压力要求。 4. 反输量的确定 29 输量的确定 在建设初期投产运行之前要进行反输计算，以最小输量计算。即G= 0 024350 %7010102 0 0 034 。 输泵的选择 选 20 20 19： 2 2 两台串联，一台备用。 根据以前反算出站油温得出 Q=s= 计算 09 8 2 2 =2= 3070HH d 5= 10 0H=+8=. 设备选取及管线校核 油站储罐总容量 首末站： 350式中： V 油罐总容量 m 年总周转量 利用系数，取 储存时间，这里取 3天 储存温度这里取 35C 此时 =（ 1）输油首站、输入站的油源来自油田、管道时，其储备天数 k 选为 3d，则输油首站、输入站储油罐总容量可得： 1020007 V m 30 所以，取 5座 50000 浮顶罐。 （ 2）分输站、末站为向用户供油的管道专输站时，油品储备天数 k 宜为 4d,则分输站、末站储油罐总容量可得： 计算结果：1020007 V=298926.5 所以，取 6座 50000 浮顶罐。 油主泵的选择 选泵： 大泵： 09 8 2 2 小泵： 01 7 5 9 选择大泵 2台小泵 1台，以及 1台备用泵，共 4台。 油泵选择 选泵为： 8P 18 Q=395h 因为要求最大输量为 Q=3600=774 所以选三台并联 一台备用。 输泵的选择 选泵为：两台 20 20 19台 20 20 15选四台，其中一台备用。 热炉选取 )( （ 3 代入数据可得： q=以选三台 4000150 动机选择 102v （ 3 式中： 输送温度下泵排量为 P 输油泵轴功率， 31 输送温度 下的排量（ s）； 输送温度下介质的密度（ kg/； H 输油泵排量为 的扬程。 （ 3 式中： N 输油泵配电机额定功率， P 输油泵轴功率， e 传动系数； k 电动机额定功率安全系数。 计算如下： 0 . 7 8 0 8 8 4 7 . 0 6 5 9 8 . 6 5 5 4 4 . 8 81