悬臂施工连续梁桥设计学生毕业设计

1石家庄铁道学院毕业设计中 文 题 目：悬臂施工连续梁桥设计英 文 题 目：2007 届 土木工程分院 (系)专 业 土 木 工 程 学 号 20030620 学生姓名 余 龙 指导教师 王 军 文 完成日期 2007 年 6 月日2第 一 章 概 述 -2一 设 计 、 受 力 及 构 造 特 点 -2第 二 章 截 面 拟 定 和 内 力 计 算 -4第 三 章 预 应 力 筋 的 设 计 与 布 置 -18第 四 章 截 面 特 性 表 -22第 五 章 预 应 力 损 失 计 算 -25第 六 章 正 截 面 承 载 能 力 计 算 -30第 七 章 斜 截 面 抗 剪 承 载 力 -33一 设 计 、 受 力 及 构 造 特 点悬臂施工方法分为悬臂浇筑和悬臂拼装。悬臂施工具有很大的优越性：不需要大量的施工机械和了临时设备；不影响桥下通航、通车；施工受季节、河道水位影响小。因此悬臂施工在连续梁和连续刚构中得到了广泛的应用，如虎门大桥辅航道桥（主跨 270m 连续刚构）即采用悬臂浇筑法施工。（一）设计特点预应力混凝土连续梁桥设计的一般步骤为：参照已有的设计拟定截面结构几何尺寸和材料类型，模拟实际的施工步骤，计算出恒载及活载内力；然后再根据实际情况确定温度、沉降等荷载，计算其产生的内力，并与恒、活载内力进行正常使用与承载能力组合。这是设计过程中的第一次组合，两种组合的结果分别作为按应力和按承载能力估算钢束的计算内力。估算出个截面的钢束后，按照一定要求将钢束布置好，重新模拟施工过程并考虑预应力的作用，计算恒载内力。由于钢束对截面几何特性的影响，温度、沉降等内力也要重新计算，但其与钢束估算时计算得到的结果差别非常小。各种荷载作用下内力计算出来后，需进行承载能力组合和正常使用组合，以进行截面强度验算、应力验算和变形验算，这是设计过程中的第二次组合。如各项验算均满足要求且认为合理，则设计通过。如有些截面的有些验算通不过，则需调整钢束甚至修改截面尺寸后重新计算，直到验算均通过后为止。如上所述，设计过程一般包括两次组合。第一次组合是为了估算钢束。此时钢束还未确定，也就无法考虑预加力的作用。由于预加力对徐变有很大影响，故估算钢束时一般也不考虑收缩徐变的影响。况且，此时用的几何特性都是毛截面几何特性，所以第一次组合的内力不是桥梁的实际受力状态，仅供估束参考，根据估束结果确定钢束数量和几何形状后，考虑预加力和收缩徐变的影响重新计算的内力是当前配束下的受力。如各项验算均通过，那么可作为最终结果。如个别截面不满足，但两次组合结果相差不大，可适当调整钢束后重新计3算；如两次组合结果相差较大，则应将第二次组合内力作为估束依据重新估束，再重复进行验算，直到各项验算全部通过且两次组合结果相差不大为止。总之，设计的过程就是一个逐次迭代逼近的过程。预应力混凝土连续梁采用悬臂施工法需在施工中进行体系转换，经过一系列的施工阶段而逐步形成最终的连续梁体系。在各个施工阶段，可能具有不同的静力体系，其中包括安装单元、拆除单元、张拉预应力、移动挂蓝等工况。（二）受力特点采用悬臂施工的连续梁桥，在施工过程中经历 T 型刚构受力状态，合龙后形成连续梁桥，其恒载产生的内力由各个施工阶段产生的内力叠加而成。由于合龙段较短，其产生的内力一般较小，故 T 型刚构受力状态为主要部分。对悬臂施工连续梁桥，合龙后根部负弯矩很大，而中跨跨中恒载弯矩很小。二期恒载加上以后，根部负弯矩增大，中跨跨中承受相对较小的正弯矩。因此截面几何尺寸拟定以后，应根据以上弯矩分布特点，增大主梁根部附近断面的抗弯刚度，提高截面下缘的承压能力。悬臂施工时，浇筑一节段梁体，达到一定强度后张拉此段钢束。梁体自重产生负弯矩，预应力钢束产生正弯矩，二者结合使得梁体基本处于偏心受压受力状态，其轴向力非常大，抗剪强度一般不成问题，而最小正应力又较大，故主拉应力也易满足，所以可不设下弯矩索。否则，可微弯纵向束，设置竖向预应力筋。（三）构造特点1零号块零号块是悬臂浇注施工的中心块体，又是体系转换的控制块体。梁体的受力经零号块通过支座向墩身传递，零号块受力非常复杂，且一般作为施工机具和材料堆放的临时场地，故其顶板、底板、腹板尺寸都取得较大。零号块以不能处理为一般的杆系，对重要桥梁都要对零号块进行空间应力分析。从国内施工来看，零号块有时开裂，故其施工工艺及结构构造是很值得研究的问题。2横隔板悬臂施工的连续梁多采用箱形截面，抗扭刚度大，故除支点部位零号块内设置横膈板外。主桥沿纵向一般不设置横膈板。零号块内横膈板传递荷载较大，通常采用一片实体或两片刚性横膈板，中部开设过人洞。在和块支点处一般将底板和腹板加厚，以起到柔性横膈板的作用。端横膈板在构造上需考虑不平衡段底板钢束弯起锚固的要求，还需设置预留伸缩槽。3合龙段合龙段的施工是桥梁施工的重要环节。在合龙段施工过程中，由于温度变化、混凝土早期收缩、已完成结构的收缩徐变、新浇混凝土的水化热，以及结构体系变化和施工荷载等因素，对尚未达到强度的合龙段混凝土有直接影响，故必须重视合龙段的构造措施，使合龙段与两侧梁体保持变形协调，并在施工过程中能传递内力。合龙段的长度在满足施工要求的情况下，应尽量缩短，以便于构造处理，一般取 1.53m。合龙段的构造处理有以下几种：（！）用劲性钢管作为合龙段的预应力套管；（2）加强配筋；（3）用临时劲性钢杆锁定；（4）压柱支撑。4临时固结措施悬臂施工时，为保证结构几何体系不变，需将墩梁固结，以承受不平衡弯矩。常用的固结方法为：在支座纵向两侧设置两排临时混凝土块作为临时支座。4临时支座内穿预应力钢束，两端分别锚固在主墩和主梁横膈板内。钢束的数量应由施工中的不平衡弯矩确定。为便于拆除，在临时支座内设有约 2cm 厚的硫磺砂浆夹层。硫磺砂浆具有抗压强度高、加热容易软化的特点，便于临时支座的拆除。第 二 章 截 面 拟 定 和 内 力 计 算本设计经方案采用三跨一联预应力混凝土等截面连续梁结构，全长 156m。上部结构根据通行 2 个车道要求，采用单箱双室箱型梁，箱宽 。12m1主跨径的拟定根据设计书要求，主跨径定为 70m，边跨跨径为 43m，则全联跨径为：43+70+43=156m2主梁尺寸拟定（跨中截面）(1)主梁高度预应力混凝土连续梁桥的主梁高度与起跨径之比通常在 之间，15/2标准设计中，高跨比约在 ，当建筑高度不受限制时，增大梁高是比18/9较经济的方案。可以节省预应力钢束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根据桥下通车线路情况，并且为达到美观的效果，采用变截面，取支座处梁高为 3.8m，跨中梁高 2.0m 这样高跨比为3.8/70=1/18.42，2/43=1/21.5。位于 之间，符合要求。15/2(2) 细部尺寸在跨中处顶板厚取 25cm，底板厚取 25cm，腹板厚取 40cm；支座处顶板厚取 25cm，底板厚取 60cm，腹板厚取 40cm具体尺寸见下图：5支座截面跨中截面一、本桥主要材料预应力混凝土连续梁顶板采用 号混凝土；底板采用 C30 混凝土；桥墩50C采用 C30 混凝土；预应力钢筋采用 的钢绞线， ；非预应17pkf1860MPa力钢筋采用 级钢筋，构造钢筋采用 级钢筋。 二、桥梁设计荷载可变荷载根据要求采用公路I 级，公路I 级车道荷载的均布荷载的标准值为 ，集中荷载标准值按以下规定选取：桥梁跨径小10.5/kqKNm于或等于 5m 时， ；桥梁计算跨径大于或等于 50m 时，8kp；桥梁计算跨径在 5m 至 50m 之间时， 采用直线内插求得。36kp kp628570.29KN*mkqkP车道荷载三、主梁内力计算根据梁跨结构纵断面的布置，并通过对移动荷载作用最不利位置，确定控制截面的内力，然后进行内力组合，画出内力包络图。（一）恒载内力计算1第一期恒载（结构自重）利用 桥梁计算软件建模，自重可以自动生成。Midas自重作用下梁产生的内力为：将 1/4 跨截面、跨中截面和支座截面的数据列于下表：截面位置 剪力 KN弯矩 KNm端部 -1881.63 01/4 跨截面 -732.56 8474.02边跨跨中截面 966.38 7431.06支座截面 -6931.72 -92821.58跨中截面 0 28570.29得到的弯矩图如下图所示：2第二期恒载包括结构自重、桥面二期荷载按 36.6KN/m 计。在二期恒载作用下，梁产生的内力为：截面位置 剪力 KN弯矩 KNm端部 -380.22 01/4 跨截面 -142.32 1693.68边跨跨中截面 205.28 1394.35支座截面 1175.28 -16899.60跨中截面 0.03 5517.90-92821.58KN*m7二期恒载作用下的弯矩图：-16899.60KN*m5517.90KN*m（二）活载内力计算活载取公路I 级，车辆的横向分布如下图所示：Midas 根据影响线加载，将移动荷载加载在最不利的位置，由此得出移动荷载作用下的弯矩包络图：-17909.7610158.40 2767.55 10600.69-2108.228（三）支座位移引起的内力计算由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续梁是一种对支座沉降特别敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重要组成部分。其具体计算方法是：三跨连续梁的四个支点中的每个支点分别下沉 ，其余的支点不动，所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围。1cm支座沉降下，产生的弯矩图为：-64313.6864313.68（四）温度荷载引起的内力计算由于受到日照的影响，引起桥梁桥面板上下温度分布不均，产生温度梯度而引起内力，这是局部温度荷载。另外，还有随着气候的变化，冬天收缩，夏天膨胀的影响，这是整体温度荷载。整体升温作用下产生的弯矩图为：-36整体降温作用下产生的弯矩图为：30局部升温作用下产生的弯矩图为：-91局部降温作用下产生的弯矩图为：74769（五）荷载组合及内力包络图梁体截面分布图：利用 桥梁计算软件建模，将其平分为 54 个单元，每单元的具体尺寸Midas为：20.5， ， 21，3.5， 20.5，3.5，83.75， 1。将上述的荷载进行组合，可以有 10 种情况：1.结构自重+二期荷载 +支座沉降2.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +移动荷载3.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +整体升温荷载+局部升温荷载4.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +整体升温荷载+局部降温荷载5.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +整体降温荷载+局部升温荷载6.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +整体降温荷载+局部降温荷载7.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +移动荷载+整体升温荷载 +局部升温荷载8.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +移动荷载+整体升温荷载 +局部降温荷载9.结构自重+二期荷载 +支座沉降 +移动荷载+整体降温荷载 +局部升温荷载10.结构自重+二期荷载+ 支座沉降 +移动荷载+整体降温荷载 +局部降温荷载Midas 将将上述的组合进行包络，最终求出弯矩包络图，根据包络图进行配筋。包络图为：-144831.17-19318.4339544.7717072.3310第 三 章 预 应 力 筋 的 设 计 与 布 置一钢束估算（一） 估算方法预应力混凝土截面配筋，是根据正常使用和承载能力两种极限状态的组合结果，确定截面受力的性质，分为轴拉、轴压、上缘受拉偏压、下缘受拉偏压、上缘受拉偏拉、下缘受拉偏拉、上缘受拉受弯、下缘受拉受弯 8 种受力类型，分别按照相应的钢筋估算公式进行计算。估算结果为截面上缘配筋和截面下缘配筋，此为截面最小配筋。需要说明的是，之所以称为钢束“估算” ，是因为计算中使用的组合结果并不是桥梁的真实受力。确定钢束需要知道各截面的计算内力，而布置好钢束之前又不可能求得桥梁的真实受力状态，故只能称为“估算” 。此时与真实受力状态的差异由以下四方面引起：未考虑预加力的作用；未考虑预加力对徐变、收缩的影响；未考虑（钢束）孔道的影响；各钢束的预应力损失值只能根据经验事先拟定。根据截面的受力情况，其配筋不外乎有三种形式：截面上、下缘均布置力筋以抵抗正、负弯矩；仅在截面下缘布置力筋以抵抗正弯矩或仅在上缘配置力筋以抵抗负弯矩。1 截面上、下缘均布置力筋，最小配筋值为：min maxmin y(/W)Ke-/WKeANSf()()MM下 下 下 下 下上 上 上 下 下上 上（ ） （ ） （ ）ax ininy(/)-/Xf()(e) 下 下 下 上 上 上 上 上 下 下上 上（ ） （ ） （ ）式中： 、 分别为上缘的预应力钢筋重心及下缘预应力钢筋重心距截e上 下面重心的距离；A混凝土截面积，可按毛截面计算；、 截面上下缘的预应力筋的数目；n上 下、 分别为上下核心距；K上 下WIAy下上 下 IKAy上下 上每根预应力筋的截面积；f11预应力钢筋的永存应力。估算力筋数量时可取 =0.50.6 ，其y gbyR中 为预应力钢筋的标准强度。bR2只在截面下缘布置预应力筋 miny(/W)KA.feMn下上下 下 下axy/.下 下下 下上3只在截面上缘布置预应力筋 miny(/)KA.fen下上上 下 上axy/W.M下 上上 上 上4上、下缘配筋的判别条件：只在下缘配筋的条件： KeKey y下上 下 下 下 上 上 上（ ） （ ）只在上缘配筋的条件： (y y下上 下 下上 上 上 上（ ） ）根据包络图可知，支座处的弯矩绝对值最大，由此按支座处的弯矩估算预应力筋的面积。在支座处有： WI23.714.23A0589Kmz上下 上 下上 下 min139.76802/=1.4yMMPa上 上ax./W.5y 下 下估算 1.2-08=.4e上 35m下126miny(/W)KA10.5.410.23. 78fe486Mn下上上 下 上 根取为 384 根，拟定共 32 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线为 12 根。布置图如下：支座处预应力筋布置图在跨中负弯矩最大，拟定钢绞线采用 ，其面积为 。15.272140AmWI3.948K0.6A701mz下上 下 7上下 上估算 0.4me上 .6下 min530.678/W=10.94yMMPa上 上ax.2/ .3y下 下 6maxy(/)KA7.01.0.7.fe14864345n下 下下 下上根取为 384 根，拟定共 32 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线13为 12 根。布置图如下：跨中预应力筋布置图用同样的方法可以得到 126 截面的预应力筋布置图，由于是对称悬臂施工，故只要列出 114 截面即可。下面选比较有代表性的 2-2，4-4，6-6，8-8，10-10，12-12 ，14-14 截面2-2 截面预应力筋布置图4-4 截面预应力筋布置图146-6 截面预应力筋布置图8-8 截面预应力筋布置图10-10 截面预应力筋布置图12-12 截面预应力筋布置图1514-14 截面预应力筋布置图16-16 截面预应力筋布置图代入中得：左边=11.5*1.23*(1.12+1.08)=28.1右边=8.1*1.12*0.15 左边，显然不能只在下缘配筋代入中得：左边=10.4*1.12*（1.23+1.04 ）=26.44右边=11.5*1.23*0.15左边。故要在截面上下缘都布置预应力筋 min maxmin y(/W)Ke-/WKeANSf()()MM下 下 下 下 下上 上 上 下 下上 上（ ） （ ） （ ）取为 3846 610.4.231.081.5.2015.537234根根，拟定共 32 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线为 12 根。16取为maxminminy6 6(/W)Ke-/KeANXf()(10.45.10.231.04.51.2305688)32MM下 下 下 上 上 上 上 上 下 下上 上（ ） （ ） （ ）根384 根，拟定共 32 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线为 12 根。代入中得，10.1*0.706（0.446+0.6）=7.5 15.95*0.446*0.1。故在上、下缘配筋。 min maxmin y6 6(/W)Ke-/WKeANSf()()7.01.0.7.615.90.4.106146845MM 下 下 下 下 下上 上 上 下 下上 上（ ） （ ） （ ）yKA7.01520.761.fe1386494306zn下 下下 下上根取 432 根，拟定共 24 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线为 18根。根据包络图可知，支座处的弯矩绝对值最大，由此按支座处的弯矩估算预应力筋的面积，通长配置。根据轻轨规范规定，顶面保护层厚度取 ，则估算 80am0ha40fhm、预应力筋面积估算公式为：dptkpMAfZ其中： 弯矩设计值；d预应力筋的抗拉强度设计值：ptkf0.9.186074tpkfMPa17预应力钢筋重心到受压合力的距离，近似取用pZ02fph、4383520m则 dptkpMAfZ6218453.702857.91拟定钢绞线采用 ，其面积为 .23.Am则总共所需钢绞线： .20611387n根取为 288 根，拟定共 24 个预埋金属波纹管管道，则每个管道至少有钢绞线为 12 根。由公式 可知：ptdfcAxb、22857.916435.400mfh截面抗弯承载力按下式验算：0()2dptdxMAfh2138.7945.6m037h0()2ptdxAf3451(0)2804KN687KNm经检验： 满足要求根据规范取预埋金属波纹管直径为 ，管间的间距为 8018第 四 章 截 面 特 性 表19第 五 章 预 应 力 损 失 计 算一预应力筋与孔道壁之间摩擦引起的应力损失 ；1l()1kxlcone式中 由于摩擦引起的应力损失（ ） ；l MPa钢筋（锚下）控制应力（ ） ；con从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和（ ） ； rad从张拉端至计算截面的管道长度（ ） ；m钢筋与管道壁之间的摩擦系数，按表 采用； 6.341考虑每米管道对其设计位置的偏差系数，按表 采用。k .由规范表 可知，管道类型为金属波纹管时， 取 ， 取 。6.341025k.015 取值为跨中截面到张拉端的距离，= 。50计算过程： ()1kxlcone(0.25.10)0.7586其中 3rad(0.2583.015)1.1l e27MP二锚具变形、预应力筋回缩和分块拼装构件接缝压密引起的应力损失 ；2l2lpLE式中 由于锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失（ ） ；l MPa预应力钢筋的有效长度（ ） ；m锚头变形、钢筋回缩和接缝压缩值（ ） 。L采用夹片式 JM12 锚具，则根据规范表 可知， 4 ，接缝压6.3421Lm20缩值 1 。2Lm计算过程： 2lpE35122(4)10.9lL9.75MPa三混凝土加热养护时，预应力筋和台座之间温差引起的应力损失 ；3l此工程采用后张法，所以预应力筋和台座之间温差引起的应力损失 不予考虑。l四混凝土弹性压缩引起的应力损失 ；4l在后张法结构中，由于一般预应力筋的数量较多，限于张拉设备等条件的限制，一般都采用分批张拉、锚固预应力筋。在这种情况下，已张拉完毕、锚固的预应力筋，将会在后续分批张拉预应力筋时发生弹性压缩变形，从而产生应力损失。 4lpcn式中 由于混凝土的弹性压缩引起的应力损失（ ） ；l MPa在先行张拉的预应力钢筋重心处，由于后来张拉一根钢筋而产生的c混凝土正应力；对于连续梁可取若干有代表性截面上应力的平均值（ ） ；MPa在所计算的钢筋张拉后再张拉的钢筋根数。经推导可得公式其他形式为： 421lpcmn表示预应力筋张拉的总批数；在代表截面（如 l/4 截面）的全部预应力钢筋形心处混凝土的预压c应力（预应力筋的预拉应力扣除 和 后算得） 。1l2l2ppncnNeAI所有预应力筋预加应力（扣除相应阶段的应力损失 和 后）的p 1l2l内力；预应力筋预加应力的合力 至混凝土净截面形心轴的距离；pne pN21、 混凝土的净截面面积和截面惯性矩。nAI计算过程： 12()0.75186(27.395)conll57.8MPa463.0pN72.091根据截面特性列表可知： 224568.35.4680.nnAcmIe则2ppncnNeAI7722.0981.0981.6 546.35.MPa54.3.10pn取 ，则m421lpcn5.6983.5Pa五.预应力筋松弛引起的应力损失 ；5l对预应力钢筋，仅在传力锚固时钢筋应力 的情况下，才考虑由于0.5ppkf钢筋松弛引起的应力损失，其终极值： 5lp式中 由于钢筋松弛引起的应力损失（ ） ；l MPa传力锚固时预应力钢筋的应力，按规范第 条的规定计算p 6.43（ ） ；MPa124()pconlll0.65pkf松弛系数，对钢绞线， 级松弛时，按 采用， 级松弛I0.8I22时，按 采用。0.25计算过程： 124()pconlll0.75867.395.)24pkf取 0.08 则5l0.81.397.1MPa六混凝土收缩和徐变引起的应力损失 。6l由于混凝土收缩、徐变引起的应力损失终极值按下列公式计算： 60.81()2ppl nAEpsn21Aei式中 由收缩、徐变引起的应力损失终极值（ ） ，6l MPa传力锚固时，在计算截面上预应力钢筋重心处，由于预加力(扣除相应阶段的应力损失)和梁自重产生的混凝土正应力；对连续梁可取若干有代表性截面的平均值（ ） ；a混凝土徐变系数的终极值；混凝土收缩应变的终极值；梁的配筋率换算系数；n非预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比；s、 预应力钢筋及非预应力钢筋的截面面积（ ） ；pAs 2m梁截面面积，对后张法构件，可近似按净截面计算（ ） ；预应力钢筋及非预应力钢筋重心至梁截面重心轴的距离（ ） ；Ae截面回旋半径( )；im23截面惯性矩，对于后张法构件，可近似按按净截面计算（ ） ；I 4m其中， 、 值可按表 采用。 取 ， 取 。根据截面特6.341.20.10性列表可知： 08Ae25Im68A计算过程：取支座和跨中处分析，求 ()2支 跨 中根据公式：2ppncnNeI在支座处： 64717.2801.3870.910p N23.49.49.6.5MPa支在跨中处： 64717.2801.38701.90pNN72.946.855MPa跨 中 ()2支 跨 中6.79.87.0Pa54.1.3sycmfn20.8760.465.08.2n46 2.591.1.1()().985l2.0MPa由上可知，在预应力损失后所剩余的有效预应力为： 12456()peconlllll0.75867.39.97.152)Pa24第 六 章 正 截 面 承 载 能 力 计 算由平衡条件可写出如下方程：沿纵向力的方向平衡条件： 0XpysycmsypfAfffA、 、 、 、对受拉区钢筋（预应力筋和非预应力筋）合力作用点力矩平衡条件： 0psM,00()()ucmpsyssppfSfhaAha、 、 、 、 、 、式中 混凝土弯曲抗压强度设计值；预应力筋抗拉强度设计值；pyf非预应力筋的抗拉强度设计值；s非预应力筋的抗压强度设计值；syf、受压预应力筋的计算应力；p、 分别为受拉区预应力筋和非预应力筋截面面积；As、 分别为受压区预应力筋和非预应力筋截面面积：p、 s、受压区混凝土截面面积；c受压区混凝土截面对受拉区钢筋合力作用点的净,psS矩；、 分别为受压区预应力筋合力作用点和非预应力筋合力作用点至截面pa、 s、受压边缘的距离；、 受压区预应力筋和非预应力筋合力作用点至截面受压边缘和受拉边缘0h的距离， ；0ha25、 分别为受压区预应力筋和非预应力筋合力点至截面受拉边缘和受压0h、 a、边缘距离 ；0ha、 、截面弯矩承载能力；uM截面弯矩设计值。其中假设受压高度 ,即 在翼板内，则：fxh、cfAbx、,0()2psfS、受压区预应力筋 的应力 ：pA、 p、pypcefn、 、 、 、式中 受压区预应力钢筋与混凝土弹性模量之比；预应力筋抗压强度设计值，按规范表 取值；pyf、 3.2 合力处由预应力所产生的混凝土应力；c、 pA、受压区预应力筋在荷载作用前已存在有效预应力。pe、1取 截面 4 节点处，此时 01.5hm2.610pAm2pA、9s 23.78s、根据规范表 ，钢筋强度取值为：3.0.75186pyfMPa.1cmfasa0syf、代入公式： pysycmsypfAfffA、 、 、 、得22 21674.103.1903.1803.7810x .fxmh、 则 ,00()()ucpsyssppMSAaha、 、 、 、 、 、266 620.12423.108.124(5)30.7810(.56)49.5/9/NmK检验： .86()2601uM符 合 要 求2取跨中处 7 节点处此时 0hm21.4pA2pA、90sm23.781s、.86pyfMPa.cmfa3ssyf、代入公式 得：pyscmsypfAfA、 、 、 、得22 21674.103.1903.1803.7810x .fxmh、则 ,00()()ucpsyssppMSAaha、 、 、 、 、 、6 62.12423.108.124.683.0781(.680)5.7457NmK检算： .()316u符 合 要 求3取支座处 13 节点检算此时 01.57hm2.490pA2pA、61sm2.s、.874pyfMPa3.1cmfa30s 0syf、代入公式 得：pyscmsypfAfA、 、 、 、得：22 21674.91034.6103.401.57x 270.5460.4fxmh、因此， ()cffAbx、 、(2)5621.89m, 00()()fcpsffhxSbb、 、 .40.546(4).72.5617)23.1则 ,00()()ucmpsyssppMffAhaha、 、 、 、 、 、66223.10.5316)9.92NKm检算： .8() 5470u符 合 要 求第 七 章 斜 截 面 抗 剪 承 载 力斜截面抗剪承载力计算公式为： ucsbpVV式中： 斜截面剪力设计值；斜截面抗剪承载能力；u斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承载力；csV00.71.5svscAfbhf、 构件的宽度和有效高度；0箍筋抗拉强度设计值；svf配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；sA箍筋间距；斜截面上弯起钢筋提供的抗剪承载力。bV280.8sin0.8