关于转向纵拉杆、转向垂臂、球头销强度校核规范(新)

第 1 页共 20 页关于转向纵拉杆、转向垂臂、球头销强度校核规范（设计参考）一、转向传动机构设计总体要求转向垂臂、转向节臂和梯形臂由中碳钢或中碳合金钢如 35Cr、40、40Cr 和 40CrNi 用模锻加工制成。多采用沿其长度变化尺寸的椭圆形或矩形截面以合理地利用材料和提高其强度与刚度。转向垂臂与转向垂臂轴用渐开线花键联接，且花键轴与花键孔具有一定的锥度以得到无隙配合，装配时花键轴与孔应按标记对中以保证转向垂臂的正确安装位置。转向垂臂的长度与转向传动机构的布置及传动比等因素有关，一般在初选时对小型汽车可取100150mm；中型汽车可取 150200mm；大型汽车可取 300400mm。 转向传动机构的杆件应选用刚性好、质量小的 20、30 或 35 号钢（低碳钢）的无缝钢管制造，其沿长度方向的外形可根据总布置的需要确定。 转向传动机构的各元件间采用球形铰接。球形铰接的主要特点是能够消除由于铰接处的表面磨损而产生的间隙，也能满足两铰接件间复杂的相对运动。在现代球形铰接的结构中均是用弹簧将球头与衬垫压紧。横拉杆左右边杆外端的球形铰接应作为单独组件，组装好后以其壳体上的螺纹旋到杆的端部，以使杆长可调以便用于调节前束。球头与衬垫需润滑，并应采用有效结构措施保持住润滑材料及防止灰尘污物进入。 球销与衬垫均采用低碳合金钢如 12CrNi3A、18MnTi 或 40Cr 制造，工作表面经（高频常用）渗碳（慢时间长）淬火处理，渗碳层深 1.53.0mm，表面硬度 HRC5663，允许采用中碳钢 40 或 45 制造并经高频淬火处理，球销的过渡圆角处则用滚压工艺增强。球形铰接的壳体则用钢 35 或 40 制造。 为了提高球头和衬垫工作表面的耐磨性，可采用等离子或气体等离子金属喷镀工艺。二、转向纵拉杆、转向垂臂、球头销校核规范（一）纵拉杆校核规范纵拉杆应有较小的质量和足够的刚度。纵拉杆的形状应符合布置要求，有时不得不做成弯的，这就减小了纵向刚度。拉杆用 20、30 或 40 钢无缝钢管制成。1、 纵拉杆为直杆，可按压杆稳定校核，计算其受压时的纵向弯曲稳定性。根据材料力学中有关压杆稳定性计算公式进行验算,如下所示。（1）2EJnFl式中 杆的刚度储备系数，即安全系数。一般取 1.52.5杆承受的轴向力弹性模量， = EE5210MPa杆长，按杆两端球铰中心间的距离计l断面惯性矩J2、 纵拉杆为弯杆，则应计算弯曲应力和拉压应力，合成后校核强度。（1）按原地转向阻力矩计算按哥夫（Gough） 经验公式：第 2 页共 20 页（2）31rGfMp式中 轮胎和路面间的滑动摩擦系数f前轴负荷1轮胎气压MPap 前轮处于中间直行位置a、 从阻力矩算出纵拉杆球头连线的轴向力：按图纸布置，求出此连线至主销的垂距，除阻力矩则为轴向力；b、 求出轴向力（即球头连线）至拉杆折弯处的最大垂距（力臂） ；c、 轴向力 力臂则为危险断面弯矩（内力） ；d、 求断面系数和断面积；e、 求弯曲应力（ ）和拉压应力（ ） ，两者之和则为断 面 系 数弯 矩断 面 积轴 向 力合成拉压应力（按应力方向求代数和） ；f、 求安全系数， = ，汽车理论推荐的安全系数值 1.72.4，这种工况sns合取上限 2.4。 前轮处于最大转角极限位置（方法同，数值变大）a、 从阻力矩算出球头连线轴向力，垂距变小，轴向力变大；b、 求出弯曲力臂，与相同；c、 求出危险断面弯矩，比增大；d、 求断面系数和断面积；e、 求弯曲应力和拉压应力，合成（数据比增大） ，注意力的方向；f、求安全系数，这种工况取下限 1.7。（2）按油泵卸荷油压或转向机卸荷油压计算a、设定前轴转向节已被螺栓限位（相当于轮被卡住） ，而转向机还未限位。转向机输出扭矩按油泵最大卸荷压力或转向机卸荷压力两者之中卸荷油压最小值计算；b、 限位的极限位置，从图纸求出纵拉杆与垂臂的夹角，找到纵拉杆球头连线相对转向机输出轴的垂距；c、 此垂距除输出扭矩则是轴向力；d、 求出轴向力（球头连线）至折弯处垂距（力臂） ，两者相乘则为弯曲力矩；e、 按上述办法求到合成应力和安全系数， 可取下限（1.7） ，甚至更小，但sn必须大于 1.2；f、 若转向节没有被限位之前，或车轮没有被外力卡住，转向机已达到极限位置，转向机输出轴（垂臂轴）已被限位，不管是油压卸荷或是机械式挡住，垂臂已不可能将转向力传给纵拉杆，这时纵拉杆受力并不大，不必校核。第 3 页共 20 页所以油泵或转向机卸荷的作用取决于它是在转向节被限位之后（指转向机油压卸荷是以行程控制） ，以及中途车轮被强制卡住的工况（此工况很罕见） 。（二）转向垂臂校核规范转向垂臂用模锻制成，断面为椭圆形或矩形。为了实现无间隙配合，垂臂与垂臂轴用渐开线花键连接的居多。为保证垂臂能正确安装到垂臂轴上，应在它们的侧面做安装记号。在球头销上作用的力 F，对转向垂臂构成弯曲和扭转力矩的联合作用。危险断面在垂臂根部，如图 1-1 所示，其危险截面在 AA 处。根据第三强度理论，在危险截面的最大应力点a 处，弯扭联合作用的等效应力应为：（3）sn24主式中： 弯曲应力剪应力材料的屈服极限s相对于 的强度储备系数，取 1.72.4sns图 1-1 转向垂臂与球铰及危险截面处的应力示意图值如下所示：第 4 页共 20 页（4）bFlW式中 作用在转向垂臂球形铰接处的力如图 1-1 所示l危险截面的弯曲截面系数b对于矩形截面的轴，在其截面的直角顶点处扭转剪切应力值为零，最大剪切应力发生于侧边中间的k点为 ，a点处的应力为 ，则有 ka2maxhbeF（5）（6）式中 如图1-1所示(偏距)e矩形截面的长边与短边长度,hb与 有关的系数，查有关手册选取/弯、扭联合作用应力如图1-1所示，其最大合成主应力在a 点。转向垂臂与转向垂臂轴经渐开线花键连接，因此要求验算渐开线花键的挤压应力和切应力。渐开线花键联接常根据被联接件的特点、尺寸、使用要求和工作条件，确定其类型、尺寸，然后进行必要的强度校核计算。计算公式如下：（7）20ppgmTzhlD式中 转矩 （Nm）各齿间载荷不均匀系数，通常 =0.70.8齿数z齿的工作高度（mm）gh齿的工作长度（mm）l平均直径（mm）mD渐开线花键： ，mzgh模数花键联接许用挤压应力，取p 8012MPa（三）球头销校核规范球头销常由于球面部分磨损而损坏，为此用下式验算接触应力 ：j第 5 页共 20 页（8）j2530FMPaA式中 作用在球头上的力球头承载表面在通过球心并与力 相垂直的平面上的投影面积F除满足上式外，球销弯曲应力 应该满足：wan销根部 （9）/swanbFCW式中 作用于球头上的力球头悬臂部分的尺寸球销计算截面的弯曲截面系数b材料的屈服极限s安全系数，取1.5 n设计初期，球头直径D可根据表1-1中推荐的数据进行选择。球头直径 D/mm转向轮负荷（双边）N（前轴负荷）球头直径 D/mm转向轮负荷（双边）N2022252730到 600060009000900012500125001600016000240003540455024000340003400049000490007000070000100000表 1-1 球头直径球头销用合金结构钢12CrNiB、15CrMo、20CrNi或液体碳氮共渗钢40Cr、35CrNi制造。第 6 页共 20 页5.15下午三、设计案例分析（一）转向纵拉杆校核以厦门金龙公交 XMQ6891G 转向纵拉杆强度校核为例进行案例分析1、原设计案例资料图 2-1 纵拉杆图配 置 型 号 参 数A.转向机 浙江世宝 SB8575D 油压力 14Mpa 时，输出扭矩大约 3100N.m；油压力 10Mpa 时，输出扭矩大约 2300N.m；油压力 7Mpa 时，输出扭矩大约 1600N.m。B.转向油泵 锡柴 CA6DF3-20E3 发动机自带最大工作压力 14MpaC.转向纵拉杆 绍兴京山6891G-F820-3410010拉杆管径规格 42X8.0mm，最大落差点至当量杆（球头两端连线）的垂直距离为 113.2mm表 2-1 2007 年生产的泉州公交 XMQ6891G 转向系统配置参数表2、按典型位置原地打转向和油压卸荷工况校核纵拉杆极限应力（1）按原地转向的阻力矩计算： 前轮处于中间直行位置值如下所示： ,rzMFWAa、 汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩 rM、 、 值如下：f1Gp第 7 页共 20 页轮胎和路面间的滑动摩擦系数，一般取 0.7f前轴负荷（满载时前轴负荷为 45000N）1G轮胎气压（ =0.8Mpa）pp代入式（2）得出： N.mm30.745290.7.8rMb、原地转向纵拉杆所受的轴向力 rF根据转向装置图 2-2 所示，中间直行位置时，纵拉杆两端球铰中心连线刚好垂直于转向节臂，纵拉杆的轴向力由以下公式计算，如下：（10）1rrFl式中 转向节臂的当量长度（ =235 mm）1l得出： N24903.759r图 2-2 转向装置图c、纵拉杆最大折弯处所受弯矩 M（11）maxrMFl式中 为纵拉杆折弯处到纵拉杆两端球铰中心连线的最大落差（由图 2-1 所示，=113.2 mm）maxl得出： = =1199580 N.mm105973.2d、纵拉杆横截面弯曲截面系数 、纵拉杆截面积zWA第 8 页共 20 页（12）3412ZDdW（13）24A式中 纵拉杆横截面外径 42 mm D纵拉杆横截面内径 26 mmd得出： 343.142620 mzW22.854Ae、危险断面应力左打方向盘，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点压19580718624rbzFMWAPa195807205.8624raz Ma2058 正数拉力右打方向盘，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 19580718624rbzFMWAPa195807205.8624raz Ma第 9 页共 20 页式中 屈服应力极限（查得 35 钢屈服应力极限为 305MPa）maxssns最大拉应力ax得出 3051.482sn结论：前轮处于中间直行位置时原地转向，纵拉杆的安全系数应该取上限 2.4，此纵拉杆的安全系数偏小。 前轮处于最大转角极限位置值如下所示：,rlzuoyFMa、前轮左转快到极限位置，纵拉杆所受轴向力 rlF根据左转极限位置装置图 2-3 所示，当转角为 40 度时， =46.6 度，由公式（14）cosrrlF得出 N105974236.rl图 2-3 前轮左转快到极限位置当前轮左转达到极限位置之后，方向盘往右打，此时纵拉杆所受力大小与 相等，rlF但方向相反。b、前轮右转快到极限位置，纵拉杆所受轴向力 rF根据右转极限位置装置图 2-4 所示，当转角为 31.2 度时， =27 度，由式（14）得出 N1059783cos2rF第 10 页共 20 页图 2-4 前轮右转快到极限位置当前轮右转达到极限位置之后，方向盘往左打，此时纵拉杆所受力大小与相等，但方向相反。rFc、前轮左转达到极限位置，纵拉杆折弯处所受弯矩 zuoM参照式（11）可知， = N.mmmaxzuorlMF15423.174583.6d、前轮右转达到极限位置，纵拉杆折弯处所受弯矩 you参照式（11）可知， = N.mmmaxyourl89.2.e、危险断面应力前轮左转达到极限位置左转快到极限位置之前，方向盘继续左打，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点 174583.6263.40zuorlbMFWAMPa174583.629.504zuorlaFAPa第 11 页共 20 页左转已到极限位置之后，方向盘往右打，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 174583.6263.40zuorlbMFWAMPa174583.629.504zuorlaFAPa前轮右转达到极限位置右转快到极限位置之前，方向盘继续右打，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 1346287.19320.054yourbzMFWAMPa1346287.1932054yourazFAPa第 12 页共 20 页右转已到极限位置之后，方向盘往左打，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点 1346287.19320.1054yourbzMFWAMPa1346287.1932054yourazFAPamax3051.829ssn结论：前轮转角达到极限位置时原地转向，纵拉杆的安全系数可取下限 1.7，此纵拉杆的安全系数太小，最大拉应力几乎达到屈服极限。（2）按油泵卸荷油压计算：转向盘转向到极限状态之前，转向轮已被限位，分两种情况： 转向机没有卸荷，油泵的压力还在继续增加，当转向管路的油压达到最大值（等于14Mpa） ，此时系统一直保持最大压力状态，转向机输出扭矩也保持在最大值，前桥转向节的转向已经被限制住，然而转向纵拉杆在转向机的带动下还有继续运动的趋势，即转向纵拉杆有最大的拉力（或压力） ，这时应力最大。 转向机有卸荷，油泵的压力达到一定的压力后，此时转向机卸荷，转向机输出力矩不再增大，管路的油压保持在转向机卸荷时的压力，转向机输出扭矩也保持不变，前桥的转向已经被限制住，然而转向纵拉杆在转向机的带动下还有继续运动的趋势，即转向纵拉杆有较大的拉力（或压力） ，这时应力也很大。值如下所示：1414,lrlrFMa、前轮转到左极限位置之后，还往左打,纵拉杆所受力 ，受力如图 2-5 所示：14lF由公式 （15）14sinchubl式中 垂臂所受垂直力，转向机浙江世宝 SB8575D，油压 14Mpa 时，输出扭chuibF矩大约 3100N.m，垂臂长约 215mm， N31048.6.25chuibF得出 N148.617.sin593l第 13 页共 20 页图 2-5 左转极限位置，纵拉杆受力示意图b、前轮转到右极限位置之后，还往右打,纵拉杆所受力 ，受力如图 2-6 所示：14rF由式（15）可知， N148.62395.sin7rF图 2-6 右转极限位置，纵拉杆受力示意图c、左极限时，纵拉杆折弯处所受力矩 14lM参照式（11）可知， N.m14max678.3.21897llFd、右极限时，纵拉杆折弯处所受力矩 14r参照式（11）可知， N.m14max2950rrle、危险断面应力前轮转到左极限位置之后，还往左打，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点 14892768.26.405llbzMFWAMPa14892768.325.70llaz a第 14 页共 20 页前轮转到右极限位置之后，还往右打，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 142703958.40.26rrbzMFWAMPa142703958.46.36rraz a，及 取拉应力算安全系数max305.7492ssn305.9427sn结论：按油泵卸荷油压或转向机卸荷油压计算，纵拉杆的安全系数应该大于 1.2。此纵拉杆两向极限位置的最大拉应力已超过 35 钢屈服应力极限 305MPa，不合格，会引起塑变损坏。3、改进措施将纵拉杆的型号规格改为 mm，最大落差改为 93mm。528（1）按原地转向的阻力矩计算： 前轮处于中间直行位置值如下所示：,zMWA由式（11） 、式（12） 、式（13）可知， N.m、 、98521M310628zWm2105.3m危险断面应力：左打方向盘，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点 ，83.1bPa102.3MPa右打方向盘，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 ，.b .a3052.981.sn结论：前轮处于中间直行位置时原地转向，纵拉杆的安全系数应该取上限 2.4，此纵拉杆的安全系数符合要求。第 15 页共 20 页 前轮处于最大转角极限位置值如下所示：,zuoyM根据式（14）和式（11） ， N.m105973146cos6.zuMN.m072y危险断面应力：前轮左转达到极限位置左转快到极限位置之前，方向盘继续左打，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点，1bMPa148.9Pa左转已到极限位置之后，方向盘往右打，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 ，2b .a前轮右转达到极限位置右转快到极限位置之前，方向盘继续右打，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点，93.bP14.8aPa右转已到极限位置之后，方向盘往左打，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点 ，.bM.a3052.1489sn结论：前轮转角达到极限位置时原地转向，纵拉杆的安全系数可取下限 1.7。此纵拉杆的安全系数符合要求。（2）按油泵卸荷油压计算：值如下所示：14,lrM根据式（15）和式（11） ， N.m 14678.931548.lMN.m220r危险断面应力：前轮转到左极限位置之后，还往左打，纵拉杆受拉，最大拉应力处为 a 点 ，13.6bMPa16.9Pa前轮转到右极限位置之后，还往右打，纵拉杆受压，最大压应力处为 a 点 ，823、及3051.869sn3051.628sn结论：按油泵卸荷油压或转向机卸荷油压计算，纵拉杆的安全系数应该大于 1.2。此纵拉杆的安全系数符合要求。结论：经过强度校核，纵拉杆改进后应力明显降低。各工况安全系数均符合要求（本案例材料为 35 钢） 。第 16 页共 20 页第 17 页共 20 页（二）转向垂臂校核图 2-7 转向垂臂与球铰及危险截面处的应力图由转向垂臂校核规范可知，四个角点上的剪应力等于零。最大剪应力发生于矩形长边的中点，且按式（5）计算；短边中点的剪应力 是短边上的最大剪应力，按式（6）计算。a式中 、 是一个与比值 h/b 有关的系数，其数值可从下表 2-2 中选取。计算：（1）弯曲应力、 、 值如下所示：FbWl作用在转向垂臂球形铰接处的力，按油泵卸荷时最大输出力矩计算（转向机为浙江世宝 SB8575D，油压 14Mpa 时，输出扭矩大约 3100N.m，垂臂长约215mm， N）31048.6.25F危险截面的弯曲截面系数，b 322 1568030Wmbh215-30=185mm（如图 2-7 所示）l代入式（4） ，第 18 页共 20 页得出 = = 170.1 MPamax174.015684.2mN（2） 剪切应力1087162.4 N.mm（式中 e 值如图 2-7 所示）7.FTeh/b=56/30=1.867利用插值法，计算 、 ，如下：，0.31.86.524620.851.67.5962得出 .,0.1将以上数值代入式（5） 、 （6）中，得出= 89 = 89 MPa (在长边中点)max21870.4532mNMPa(在短边中点)9.（3）合成主应力由应力图 2-7 可知，短边中点处，弯曲应力 达到最大值，同时短边的剪应力在中点处达到最大值，此点为截面上的危险点。长边中点处虽剪应力达到最大值，但弯曲应力为0。所以应校核矩形截面短边中点处的强度。由式（3）得出：MPa1.23.741.2主又 主 sn式中 材料的屈服极限，材料一般为 40Cr 或 40CrNi，调质处理，取 =785MPa；s s相对于 的强度储备系数， =1.72.4snssn得出 ，安全系数大于推荐值，满足强度要求。7853.21sh/b 1 1.2 1.5 2 2.5 30.208 0.219 0.231