碳化塔设计说明书

1、 内蒙古工业大学毕业设计说明书 (共 页) 系 别：化工学院 专 业：过控专业姓 名：指导教师：完成日期：2004年6月4日 前言 碳化塔是小型化肥厂碳化工段的主要设备，含有氮气、氢气和二氧化碳的变换气进入碳化塔后，二氧化碳与氨水反应生成碳酸氢氨并放出热量。碳化塔内除塔盘、汽液分布板、除沫装置与其他的塔设备相同的结构外，还有使反应顺利进行的必需的冷却装置等结构。 本次设计的依据主要来自GB150-1998钢制压力容器、GB151-1999钢制管壳式换热器及国家质量技术监督局颁发的压力容器安全技术监察规程（1999），对主要受压元件诸如筒体、封头、管板等做了详细的强度校核，对于标准件没有强度计算

2、，但均根据设计条件而选定。对于一些标准上没有给定计算公式的，采用了近似原理。碳化塔中零部件能采用标准件的尽量采用标准件，对于一些非标准件均在安全可靠的基础上采用合理的结构、强度进行设计，并考虑工业的经济性。由于在校期间理论知识学习较多，对于工程实际中的知识了解的不多。并且经验很少，故在设计中出现了很多问题。对此，我们的指导教师邬老师及教研室的其他老师都给了我们热心的指导和帮助，在此向邬老师等表示衷心的感谢！由于水平有限，且初次接触这样的课题，经验不足，在设计中难免会有许多错误和不足之处，恳请各位老师和同学指正，多提宝贵意见。 设计人：张峰2004年6月目录设计任务及条件-碳化塔结构简图-第一章

3、 概述-1.1 工艺过程简介-1.2 碳化塔的工艺要求-1.3 碳化塔设计综述-1.4 碳化塔设计步骤-第二章 碳化塔结构设计-2.1 塔体材料选择-2.2 筒体及封头尺寸的确定-2.3 换热器结构设计-2.4 换热器尺寸的确定-2.5 碳化塔冷排数的确定-2.6 碳化塔内构件及附件设计-2.7 碳化塔裙座设计-第三章 碳化塔强度校核- 3.1 碳化塔各项质量计算- 3.2 碳化塔塔体载荷校核计算- 3.3 裙座的强度计算及校核-第四章 碳化塔的腐蚀防护- 参考文献总汇-设计题目：4万吨/年合成氨厂碳化工段碳化塔设计设计条件项目管程壳程设计压力Mpa0.30.8设计温度常温36工作介质冷却水变

4、换气、碳化氨水换热面积800管口表符号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称a350法兰350-10 JB/T81-94凹面气体入口b150法兰150-10 JB/T81-94平面液体入口cl2600人孔d350法兰350-10 JB/T81-94凹面气体出口ein40法兰40-10 JB/T81-94平面自动液位计接口Fi20测温器接口hl220法兰20-10 JB/T81-94平面蒸汽接口k150法兰150-10 JB/T81-94平面碳氨液出口m100法兰100-10 JB/T81-94平面冷却水入口n100法兰100-10 JB/T81-94平面冷却水出口Rl280法兰80-10 J

5、B/T81-94平面液位探头接口设计要求：1、 成设计计算书、设计说明书各一份。2、 绘制施工图一套。参考资料： 教研室主任 签字 系 主 任 签字第一章 概述1.1工艺过程简介碳化塔是小型化肥厂碳化工段的主要设备，是合成碳酸氢氨的反应器，为类压力容器。碳酸氢氨（NH4HCO3.amminium.bicarbonate），又称酸式碳酸氨，是中国氮肥的主要品种之一，20世纪80年代出产量约占中国氮肥总量的一半以上。典型的生产碳酸氢氨小型氮肥厂以无烟煤为原料，先制取半水煤气，后经脱除硫化氢后，进入加压变换反应系统，得到的氮氢气和二氧化碳混合气体进入碳化塔，在此二氧化碳与浓度为17%左右的氨水反应，

6、生成碳酸氢氨结晶经离心机分离，即得到碳酸氢氨产品。脱除二氧化碳的原料气，经过进一步脱除残余二氧化碳与一氧化碳后进入氨合成系统。（见图1.1）蒸汽 煤 空气脱硫净化 造 气造 气 脱 硫 净 化 压 缩 压 缩氨 合 成碳 化变 换变 换 碳 化 氨 合 成 氨离 心 分 离 成品 离心分离 氨 母 液 母 液图1.1脱碳法碳酸氢氨生产流程1.2 碳化塔的工艺要求 碳化塔为碳化工段的主要设备,碳化塔内反应为浓氨水吸收二氧化碳同时生成碳酸氢氨并放出热量。主要反应过程如下：NH3 + CO2 + H2 = NH4HCO3 + 热量 为使反应尽量向右进行，碳化塔内设置冷却装置，及时带走反应生成的热量。

7、 碳化前进入碳化塔的变换气成分为：H2 5%53%N2 16%19%CO2 26%30%CO 1.17%2.0%CH4 0.5%1.5%O2 0.5%碳化后,要求原料气中 含量小于3%，碳化后原料气万分为： H2 65%70%N2 21%24%CO2 0.3%CO 3%NH3 0.1g/m3CH4 0.5%1.5%O2 Pc 由于筒体开孔较多，并为纵向和对角向排孔。据GB150-1998应用排孔削弱系数代替式(2-1)中的焊缝系数调整所需厚度和最大允许工作压力。据GB150-1998，当纵向排孔与对角向排孔同时存在时，由其中的图8-8确定排孔削弱系数。由设计要求取 S1=1460mm（S1的选

8、取是按筒体内构件的设计后，选取具体数值而累加起来的）按比例绘制草图，排列换热器，则有 S2=30.32/1803.141460=772.44 mm S3=(S1/2)+S2=1062.81 mm即 S3/S2=0.727 V1=(S1-d)/S1 = 0.596查1图8-8得 V2 =0.476以 V2 代替 ，即=Di/(2tV2-)= 23.07由于GB6654压力容器用钢板规定压力容器专用钢板厚度负偏差不超过0.25，即可取 C 1= 0 C2=2mm 所以d =23.07+2=25.07mm圆整后取名义厚度 n=26mm则有效厚度 e=26-2=24mm3、 设计温度下圆筒的计算应力t

9、=Pc(Di+e)/2e =0.98(3000+24)/224= 73.99 Mp即t t=163MPa设计温度下圆筒的最大允许工作压力Pw=2et/(Di+e)=2201630.85/(3000+24) =1.83 Mp 0.8Mp 满足要求4、 水压试验1） 液压试验对于内压容器，试验压力T=1.25/t=1.250.8163/163=1MP根据试验时圆筒的薄膜应力T=T（Di+e）/2e=1（3000+24）/224 = 63 MP 即 0.9s=0.9325=292.5 63 ，合格2） 气压试验 PT=1.15P/t = 1.150.981=1.127 Mp 校验试验时圆筒的薄膜应力

10、 T T=1.127(3000+24)/224 =85.09 Mp 0.8s=0.80.85325 =221 Mp 即 T 0.8 Mp压力试验前，应校核椭圆形封头的应力液压试验T =PT(Di+0.5e)/2e=1.225(3000+0.524)/224=92.18 Mp 0.9s=248.63MP气压试验 T=1.127(3000+0.524)/224=84.81 Mp 0.8s=221Mp2、 封头尺寸确定如下表表（2）公称直径曲边高度直边高度内表面积容积重量3000750 50 10.22713.887717802.3 换热器结构设计碳化塔内的冷却管组结构设计按照GB151-99进行，

11、采用U型管换热器作为冷却管组设计。2.3.1 管箱短节及其壁厚的确定 1、选材 根据使用的工艺条件及材料的使用性能选用Q235-A钢板，允许容器设计压力 p1.0MPa ，钢板使用温度 0350Q235-A的性能指标及参数如下表表2.3材 料 钢板标准 使用厚度（mm）常用强度b（Mpa）指标s（Mpa）20100许用应MpaQ235-AGB3274热 扎4.516375235113根据换热面积 F600m2的要求及塔高的限制，选择 DN=500 的换热器。管程设计压力为0.3MPa，壳程设计压力为 0.8MPa ，其余参数的选取参照2.1.1。2、管箱厚度及长度的确定1） =PcDi/(2t

12、-Pc)=0.3500/(21130.85-0.3)=0.73mm 由GB151-1999 P19 知DN为400700 的碳素钢和低合金钢圆筒的最小厚度为 8mm故初选 n=8mm 。2） 箱的最小内侧深度此深度可根据流通面积或焊接知识考虑。根据焊接知识，两道焊缝间的距离不小于100mm ，则初步确定此最小内侧深度为 330mm 。3） 筒体外伸短节厚度确定冷排公称直径DN=500MM 。据工艺要求，材料选用同管箱为Q235-A。外伸短节厚度计算：= PcDi/(2t-Pc)=0.8500/(21630.85-0.8)=2.3 mm由最小壁厚 min=8mm 及综合考虑整体补强，取 n=18

13、mm 2.3.2 冷却管组封头尺寸的确定 根据工艺要求，选用无择边球冠形封头，材料选用Q235-A，采取和外端法兰焊接的形式，用作端封头。封头与圆筒连接的T形接头必采用全焊透结构。1、 计算球冠形封头厚度受内压球冠形封头的计算厚度= QPcDi/(2t-Pc)=3.680.3500/(21130.85-0.3)=3.17 mm取d=3.17+2+0.8=5.97 mm取n=8 mm 与管箱厚度一致。2、 由3查得管箱封头尺寸如下表：表（4） 内径Dg=（mm）FH（mm）壁厚（mm）焊缝间隙a（mm）重量 G（Kg）容积V（L）内弦高h（mm）500 0.254 8 2 16.2 9.5 71

14、.52.3.3 换热器管子材料的选择及尺寸确定1、 选材根其余管选用LF3 ，传热系数好，且质量低，其机械性能如下表：表（5）类别牌号供应状态及代号规格b公斤/毫2（%）防锈铝LF3退火（M）322.518 152、 尺寸确定采用小直径管子时，换热器单位体积的换热面积大一些，设备较紧凑，传热系数较高，但制造麻烦，管子易结垢，不易清洗。本设计中换热管采用正三角形排列，适用于壳程介质清洁，且不需要进行机械清洗的场合，综合考虑，选用322.5的换热管。2.3.4 管板厚度的确定1、 根据工艺条件及使用条件，选取管板兼作法兰的形式。2、 管板材料选用Q235-A，其性能见表（3）3、 管板厚度的计算，

15、参照GB151-1999 P32 ，采用多次试算法。a) 确定壳程圆筒、管箱圆筒、壳体法兰、换热管等元件结构尺寸及布管方式布管方式：采用正三角形排列，中心距50，布26根管b) 计算 Ad,At,Dt,Pt 管板与壳程圆筒、管箱圆筒之间以f型方式连接。Ad=nS（Sn-0.866S） At=1.732nS+Ad Ad在布管区范围内，因设置隔板槽和拉杆结构的需要，而未能被换热管支承的面积，mmAt-管板布管区面积，mm S换热管中心距，mmSn隔板槽俩侧相邻管中心距，mmn沿隔板槽一侧的排管根数Ad=850（130-0.86650）=34680 At=1.7322650+34680=147260

16、mmc) 假设管板计算厚度假设管板计算厚度=40mm则d) 计算管板抗弯刚度D和各项旋转刚度系数：D=Ep/12（1-v）D管板开孔前的抗弯刚度，N.mmEp管板材料的弹性模量，MP v管板材料的泊松比，v=0.3 D=2.0110000040/12（1-0.3）=1.1810Dt=（4At/）代入，得Dt=433Kf=1/122Efbf/（Di+bf）（2f/Di）+wEsKf壳程圆筒与法兰的旋转刚度参数，MPbf管板法兰宽度，bf=1/2（Df-Di）=1/2（670-500）=85mmEf壳体法兰材料f壳体法兰厚度，mmw系数，按s/i=16/500=0.032和f/Di=38/500=

17、0.076，查图26 得w=0.006 Es法兰材料的弹性模量，MPDi壳程圆筒和管箱圆筒内直径Kf=1/12220100085/（500+85）（238/500）+0.006201000=134.69Kf=KfKf=Kf+Kf=134.69+134.69=269.38Kf=DiDtKf/8D=500433269.38/（81.1810）=3.09KfKf旋转刚度无量刚参数t布管当量直径与直径之比t=433/500=0.866 Kf=KfKf/Kf=3.090.5=1.55e) 由2图19，图20，图2分别查取得Cc=0.136，Ce=-0.13，Cm=0.113f) 本设备不能保证壳体设计压

18、力和管程压力在任何情况下都能同时作用，所以不允许以壳程和管程压力的压力差进行管板设计，分别以壳程设计压力 Ps 和以管程设计压力 Pt作用，计算管板中心处布管区周边处和边缘处的径向应力 Ps作用：r|r=0 =CcPs（Di/）/=47.81r|r=Rt =-CePs（Di/）/=45.70 r|r=R =-CmPs（Di/）=-（23.84） Pt作用：r|r=0 =0.136（-0.3） （500/40） =-（15.94） r|r=Rt =0.13/0.4(-0.3)(500/40)=-(15.23)r|r=R =3/20.1130.90.3(500/40)=7.15 Ps_Pt作用：r

19、|r=0 =0.136/0.40.5(500/40)=26.56r|r=Rt =0.13/0.40.5(500/40)=25.39 r|r=R =-(3/20.1130.5(500/40)=-(13.24) g) 由2图22按 和 分别查取 R=0.36 和 =0.32 h) 计算基本法兰力矩m，操作工况法兰力矩p当b06.4mm时，DG等于垫片接触的外径减2b 即DG=585-210=565 由1表92查得y=11p，m=2即Wa=3.14DGby=3.145651011=195151 NmmAa=Wa/b=195151/87=2243.11 mmWp=F+Fp =0.785DGPc+6.2

20、8DGbmP=0.7855650.35+6.285651020.35=112544.47 NmmAp=Wp/b=112544.47/87=1293.61mm需要的螺栓面积Am 取 Aa与 Ap之大者，即取 Am=Aa=2243.11 mmLG=1/2（Db-DG）=1/2（620-565）=27.5 mmMm=AmLGb=2243.1127.587=5.3710 Nmm 操作工况法兰力矩Mp=FDLD+FTLT+FGLG 的计算： FD=0.785DiPc=0.7855000.35=68687.5 N F=0.785DGPc=0.7855650.35=87707.07 N FT=F-FD=87

21、707.07-68687.5=19019.57 N FG=Fp=1/2(Am+Ab)b即 Ab=1/42420=9047.79 mm FG=(2243.11+9047.79)/287=491154.01 N LD=(Db-Di)/2=(620-500)/2=60 mm LT=(LD+LG)/2=(60+27.5)/2=43.75 mm代入,得 Mp=68687.560+19019.5743.75+491154.0127.5=1.8510 Nmm Ma=FGLG=(2243.11+9047.79)/28727.5=1.3510 Nmm i） 按2表23计算法兰预紧力矩MfoPs作用： Mfo=-

22、Mp/Di-Kf/KfCmRPs =-1.8510/3.14500-1/20.1132500.9=-14955.59 NmmPt作用： Mfo=-Mm/Di=-5.3710/3.14500=-3418.65 NmmPt_Ps作用： Mfo=-Mp/Di-Kf/KfCmR(Ps-Pt)=-13719.65 Nmmj) 分别以不同工况计算由法兰预紧力矩Mf0所引起的在管板中心处(r=0)，布管区周边处(r=Rt)和边缘处(r=R)的径向应力。 r|r=0 =r|r=Rt =-(6TMfo/) Ps作用： r|r=0 =r|r=Rt =-(6TMfo/) = 0.326(-14955.59)/0.4

23、40=44.87 N r|r=R =-(6RMfo/)=0.366(-14955.59)/40=20.19 N Pt 作用： r|r=0 =r|r=Rt =-(6TMfo/)=10.26 N r|r=R =4.62 Ps_Pt作用： r|r=0 =r|r=Rt =41.16 N r|r=R = 18.52 N k) 分别以不同工况计算法兰设计力矩Mws和管板延长部分的法兰 Mws=-(1-R)Mfo+Kf/ KfCmR(Ps-Pt) f=YMws/f K=(Di+2bf)/Di=(500+285)/500=1.34 系数Y， 查1图9-8得Y=6.9 Ps作用： Mws=-(1-0.36)(-14955.59)+1/20.1132500.9=12679.08 Nmm f=3.146.912749.70/40=166.80 N Pt作用： M