门洞支架及基础计算书

1、潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。门洞横断面如图1-1所示。图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：i40工字钢、双拼i40工字钢、426*6钢管（内部灌c20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。2主要材料力学性能（1）钢材为q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:q235:=215mpa, =125mpa（2）混凝土采用c35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：e=3.15104n/mm2。抗压强度设计值：fc=14.3n/mm2

2、抗拉强度设计值：ft=1.43n/mm2（3）承台主筋采用hrb400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：fy=360n/mm2。（4）箍筋采用hpb300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：fy=270n/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加midas整体模型如图3.1-1所示。图3.1-1midas整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-15.2-3所示。图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体

3、组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移d=3.2mml/600=14.1mm,组大组合应力=144.2mpa=215mpa，最大剪应力=21.6mpa=125mpa门洞整体强度、刚度均满足要求。3.3细部构件分析3.3.1i40工字钢计算i40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。图3.3-1i40工字钢整体位移等值线i40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。图3.3-2i40工字钢组合应力云图i40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。图3.3-3i40工字钢剪应力云图由模型分析可得，i40工字钢最大位移d=3.2mml/600=14.1mm,组大组合应力=111.

4、6mpa=215mpa，最大剪应力=20.4mpa=125mpai40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.2双拼i40工字钢计算双拼i40工字钢位移等值线如图3.3-4所示。图3.3-4双拼i40工字钢整体位移等值线双拼i40工字钢位组合应力如图3.3-5所示。图3.3-5双拼i40工字钢组合应力云图双拼i40工字钢位剪应力如图3.3-6所示。图3.3-6双拼i40工字钢剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移d=1.88mml/600=3.33mm,组大组合应力=84.3mpa=215mpa，最大剪应力=21.6mpa=125mpa双拼i40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.3426*6钢管计算

5、钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所表示。图3.3-7钢管立柱支座反力图最大立柱受力为368.4kn用426*6mm钢管立柱，在其中灌入c20素混凝土。钢管回转半径:i=148.15mm，截面积a=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m计。长细比:=l/i=5500/148.15=37.123150（柱类受压构件容许长细比为150），满足要求。其中l为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836。立柱之间加1道426*6mm平联横撑，立柱受力符合要求。3.3.4条形基础承载力验算中间条形基础长度12.6m，宽1.5m，高1m，将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座

6、反力如图3.3-8所示。图5-1 钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次为125.5kn、216.7kn、265.8kn、295.1kn、368.4kn、295.1kn、265.8kn、216.7kn、125.5kn。将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载：q=f总/1.5=（125.5+216.7+265.8+295.1）*2+368.4）/12.6=172.58kn/m条形基础最大跨度为2m，按照五跨连续梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力：mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m，f=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58kn按照原条形基础配筋，主筋as=2250mm2，箍筋1020进行截面校核=fyasa1fcbh0=（360*2250）/（14.3*1500*9502）=0.000418b=0.517mu=*（1-）fcbh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=809.6kn*mmmax故主筋满足要求。0.7ftbh0=0.7*1.43*1500*950=142.4knf=172.58knnasv1sv