单线铁路钢桁梁桥(西南交大钢桥课程设计)

1、第一章 设计资料第一节 基本资料1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。2结构轮廓尺寸：计算跨度L=80+(50-50) 0.2=80，要求L=80m的改为L=92m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=9.2m，主桁高度H=11d/8=119.2/8=12.65m，主桁中心距B=6.4m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.95m，采用明桥面、双侧人行道。3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。4 活载等

2、级：中活载。5恒载（1）主桁计算桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m，联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m，螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）;（2）纵梁、横梁计算纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数0=0.45

3、。第二节 设计内容1主桁杆件内力计算；2主桁杆件截面设计3弦杆拼接计算和下弦端节点设计；4挠度验算和上拱度设计；第三节 设计要求1 主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。2主桁内力计算表格项目包括：l、p、Np、k、Nk、1、1f、(1)Nk、a、纵联风力、桥门架效应风力与弯矩、制动力与弯矩、NI、NII、NIII、NC、疲劳计算内力Nnmin、Nnmax、弯矩Mnmin、Mnmax；3主桁内力计算推荐采用Microsoft Excel电子表格辅助完成。4步骤清楚，计算正确，文图工整。第二章 主桁杆件内力计算第一节 主力作用下主桁杆件内力计算1恒载桥面p110kN/m，桥面系p26.2

4、9kN/m,主桁架p314.51，联结系p42.74kN/m，检查设备p51.02kN/m，螺栓、螺母和垫圈p60.02(p2+p3+p4)，焊缝p70.015(p2+p3+p4)；每片主桁所受恒载强度p=10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)/217.69 kN/m，近似采用 p18 kN/m。2 影响线面积计算（1）弦杆 影响线最大纵距 影响线面积 E2E4：l127.6， l264.4，0.3， 其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表 2.1 中（2）斜杆， ， 式中 E0A1：l17.46

5、，l267.14，0.1A3E4：其余斜杆按上述方法计算 并将其结果列于表中。(3)吊杆3 恒载内力4 活载内力(1)换算均布活载 k按及加载长度 l 查表求得 例如（2）冲击系弦杆，斜杆：吊杆：（3）静活载内力（4）活载发展均衡系数活载发展均衡系数：其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表 2.1 中5，列车横向摇摆力产生的弦杆内力横向摇摆力取 S100kN 作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用在钢轨顶面。摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为1.0，另一平面为 0.2。上平纵联所受的荷载 S 上0.210020kN,下平纵联所受的荷载 S 下1.0100100kN。

6、摇摆力作用下的弦杆内力 NsyS, y 为弦杆在简支平纵联桁架的影响线纵距,例如：上弦杆 A1A3长度为两个节间，受力较大的为第二个节间，其影响线顶点对应于该节间交叉斜杆的交点 O，影响线纵距：第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算1.平纵联效应的弦杆附加力依设计任务书要求，风压 WK1K2K3W01.01.25kPa,故有车风压 W0.8W1.0kPa。(1)下平纵联的有车均布风荷载桁高 H10.2575m，h纵梁高+钢轨轨木高1.29+0.41.69m w 下0.50.4H+ (1-0.4)(h+3)W0.50.411+ (1-0.4)(1.69+3)1.04.8655kN/m (2)

7、上平纵联的有车均布风荷载w 上0.50.4H+ 0.2(1-0.4)(h+3)W =0.50.410.2575+0.2(1-0.4)(1.69+3)1.02.6143kN/m(3)弦杆内力弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。上弦杆 A1A3在均布风荷载 w 上作用下的内力为： 2桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力桥门架所受总风力计算结果列在表2.1中。第三节 制动力作用下的主桁杆件附加力计算1下弦杆制动力计算以下弦杆 E2E4为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大杆力的活载布置位置。解得x=8.588m故桥

8、上活载总重=在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的7%计算：制动力2 端斜杆制动力计算E0E1杆力影响线顶点位置离左端点支点7.46m，设将列车荷载的第 4 轴重 Pl置于影响线顶点处。因为影响线为三角形，故根据结构力学所述的法则，若满足下列条件，则该活载位置是产生最大杆力时的荷载 将第 3 轴重或第 5 放到顶点位置上均不满足上述条件，故将上述活载即为产生最大杆力时的活载。制动力所产生的杆件内力Nt和M2：轴向力下弦杆弯矩第四节 疲劳内力计算1.疲劳轴力疲劳荷载组合包括设计载荷中的恒载和活载(包括冲击力、离心力，但不考虑活载发展系数)。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向

9、静活载乘以运营动力系数(1+f)。同时，第 4.3.5 条又规定，焊接及非焊接(栓接)构件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数弦，斜杆：吊杆：其余计算内力见表2-1。2 吊杆疲劳弯矩作用在纵梁上的恒载p=9.73KN|m由恒载产生纵梁对横梁的作用力Np=72.5858KN当L=14.92m和a=0.5时，k=60.988KNm由活载产生纵梁对横梁的作用力由恒载产生的简支梁弯矩由静活载产生的简支梁弯矩冲击系数 第五节 主桁杆件内力组合1主力组合2主力和附加力组合 表2.1 主桁杆件内力计算恒载摇摆力仅有轴力杆件加载长度l顶点位?面积?总面积?

10、NpkNk=k?1+?(1+?)Nkaamax-a?(1+?)NkNS平纵联风力NW桥门架风力NW制动力NT主力NI=Np+(1+?)Nk+NS主+风NII=NI+NW(NW)主+风弯矩MII主+制NIII=NI+NT主+制弯矩MIIINC=maxNI,NII/1.2,NIII/1.251+?fNn=Np+(1+?f)Nk吊杆下端弯矩MBmmmkNkN/mkNkNkNkNkNkNkNkNkNkN?mkNkN?mkNkNkN?m1234567891011121314151617181920212223242526A1A3000.200-43.40-43.40-781.2046.33-2010.7

11、21.244-2501.340.31230.01241.0021-2506.59-31.62-123.34-3319.41-3442.75-3319.41A3A574.600.400-65.11-65.11-1171.9845.03-2931.901.244-3647.280.32130.00341.0006-3649.47-51.09-199.24-4872.54-5071.77-4872.54E0E274.600.10024.4124.41439.3847.751165.581.2441449.980.30300.02171.00361455.20165.42300.2163.94224.

12、982060.002424.142284.9833.721.161791.45E2E474.600.30056.9756.971025.4645.402586.441.2443217.530.31870.00601.00103220.75295.16535.66220.084541.375077.034761.454541.371.164025.73E4E474.600.50067.8267.821220.7644.563022.061.2443759.440.32470.00001.00003759.44321.10582.75214.485301.305884.055515.785301.

13、301.164726.35E0A174.600.100-41.51-41.51-747.1847.75-1982.101.244-2465.730.30300.02171.0036-2474.61-108.69-3221.79-3330.48131.4959.0066.3132.8048.681596.701986.290.29260.03211.00541997.022578.242578.241.162433.398.29-0.5179.22-40.40-50.26-11.564311.88902.9815-149.85-149.85-149.851.16534.3658.02-25.11

14、49.81-1250.73-1555.910.26680.05791.0097-1571.00-1986.08-1986.081.16-1865.9316.582.0563.53130.24162.02-2.56192.88661.4811239.97239.97239.971.16-264.0049.7318.4551.20944.641175.130.21200.11271.01881197.221446.341446.341.161344.9024.87-4.6158.20-268.30-333.77-0.74641.07111.1785-393.35-393.35-393.351.16

15、-62.1141.44-12.8152.79-676.24-841.240.09860.22611.0377-872.95-955.93-955.931.16-867.4233.168.2054.80449.36559.00-0.14840.47311.0789603.11603.11603.111.16438.28竖杆EiAi14.920.5007.467.46134.2860.99454.991.510687.030.19540.12931.0216701.87836.15836.151.33739.428.38,87.26内力组合581.22影响线活载附加力疲劳计算内力A1E20.100

16、32.291.244杆件名称单位1.2440.100-23.061.244E4A50.100-4.611.244-82.98下弦杆斜杆A3E4E2A30.10013.84项次上弦杆-415.08249.12第三章 主桁杆件截面设计第一节 下弦杆截面设计一、中间下弦杆 E4E41初选杆件截面选用腹板 1-41224翼缘 2-46036每侧有 4 排栓孔，孔径 d23cm; 毛截面 Am2463.641.22.4430.08cm2栓孔削弱面积 A243.22.358.88 cm2净截面面积 AjAm-A430.08-58.88371.2 cm22刚度验算杆件自由长度通过验算。无需验算。3 拉力强度

17、验算式中 为板厚的修正系数，依钢桥规范3.2.1 条及其条文说明，查“续说明表 3.2.1”，对于 Q345q，35tmax50mm 板厚 315/3450.913。4 疲劳强度验算由表 2.1 可知 Nmin1220.8kN、Nmax4726.35kN 得拉拉杆件验算式：式中线路系数=1.0，损伤修正系数=1.0，板厚修正系数查规范表 3.27-2 的杆件验算截面为第类疲劳等级，查表 3.27-1 知其疲劳容许应力0130.7MPa故 1.01.0(127.33-32.89)94.43MPa0.833130.7108.87MPa，通过验算。二、端下弦杆 E0E21初选截面选用腹板 1-428

18、12翼缘 2-46016毛、净截面面积、毛截面惯性矩计算方法同上净截面惯性矩 IyjIy-Iy25962-1.62.34(92+172)20515.6cm42 刚度验算y65.24100，通过验算。3拉力强度验算(1)主力作用NI2059.997kN(2) 主力制动力作用NII2284.997kN，制动力弯矩 MII33.72kNm1.25 为主力制动附加力作用验算的放大系数。4疲劳强度验算由表 2.1 可知 Nmin439.38kN、Nmax1791.45kN 得拉拉杆件验算式：故通过验算。 第二节上弦杆截面设计以上弦杆A1A3为例。1初选截面选用腹板 1-41218、翼缘 2-460242

19、 刚度检算y64.93100，通过验算。3总体稳定验算由 y64.93，查表内插求得 10.6435通过验算4 局部稳定验算（1） 翼缘板 按照钢桥规范，查表5.3.3，当时，板件的宽厚比翼缘板(2)腹板按照钢桥规范，查表5.3.3，当时，板件的宽厚比腹板通过验算 同理，设计计算其他上弦杆。第三节 端斜杆截面设计1初选截面选用腹板 1-41218、翼缘 2-60024 截面面积，惯性矩计算方法同上。2刚度验算y62.85，x73.88100，通过验算。3总体稳定验算(1)主力作用由 y73.88，查表得 10.584(2)主力横向风力作用端斜杆E0A1在主力作用下为受压杆件，在主力与横向力作用

20、下为压弯杆。附加力为横向力时，弯矩作用于主平面外。参照钢桥规范第 4.2.2 条规定，对受压并在一个主平面内受弯曲的杆件，总稳定性计算公式为换算长细比，查表得式中系数，焊接杆件取1.8；杆件两翼缘板外缘距离，即截面宽度，。因端斜杆采用H形截面，且失稳平面为主桁平面，和弯矩作用平面不一致。按钢桥规范第4.2.2条，此可用作。所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值式中构件在弯矩作用平面内的长细比； 钢材的弹性模量（MPa）; 压杆容许应力安全系数。主力组合时取用，应按主力组合采用；主力加附加力组合时取用，应按主力加附加力组合采用。主力+制动力作用依照钢桥规范4.2.2条规定，当验算的失稳平面和弯

21、矩作用平面一致时，所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值局部稳定验算同上，见表3.1。第四节 中间斜杆截面设计以斜杆 E4A5为例。1初选截面选用腹板 1-42810、翼缘 2-46016截面面积、惯性矩计算方法同上。2刚度验算maxy86.80100，通过验算3总体稳定验算由 maxy86.80，查表内插得 10.503mANmMPa10.503200100.504MPa，通过验算4局部稳定验算(1)翼缘板按照钢桥规范，查表 5.3.3，当 50 时，板件的宽厚比翼缘板，通过验算。(2) 腹板按照钢桥规范，查表 5.3.3，当 50 时，板件的宽厚比腹板，通过验算。5 疲劳检算由表 2.1

22、 可知 Nmin-867.42kN、Nmax438.28kN 得可知 E4A5为以压为主的拉压杆件，验算公式为通过验算。6拉力强度验算杆件同时承受拉力，故还应验算其净截面的拉力强度，通过验算。第五节 吊杆截面设计1初选截面选用腹板 1-43610、翼缘 2-26012截面面积，惯性矩计算方法同上。2刚度验算钢桥规范规定仅受拉力且长度16m 的腹杆容许最大长细比为 180，由表 3.1 可知x54.93，y142.47180，通过验算。3疲劳强度验算吊杆无附加力，在主力作用下，吊杆除受到轴力外，还受到横向钢架作用产生的弯矩，故应检算轴力与弯矩共同作用下的疲劳。由表 2.1 可知 Nmax739.

23、42kN、Nmin134.28kN，Mmax87.26kN.m、Mmin8.38kN.m 吊杆A1E1净截面积 Aj94.96cm2，毛惯性矩 Imx38224cm4。栓孔惯性矩；净惯性矩IjxImx- Ix38224-554132683 cm2故 rdrn(min-max)1.001.00(143.032-21.038)122.994MPart01.00130.70130.70 MPa，通过验算。表3.1 主桁杆件验算总表 第六节 腹杆高强度螺栓计算按照钢桥规范第6.1.1条，高强度螺栓容许抗滑承载力为：式中高强螺栓的容许抗滑承载力；高强螺栓连接处的抗滑面数；高强螺栓连接的钢材表面抗滑移系数

24、，不大于0.45；高强螺栓的设计预拉力，为；安全系数，采用1.7。主桁腹杆杆端高强度螺栓个数n应满足。为杆件的承载力，对于主桁杆件：受拉杆件；受压杆件；受拉压杆件。一下各取一杆件举例说明：1拉杆杆件承载力 螺栓数个；2压杆杆件承载力 螺栓数个；（至少取7排，共80个）3拉压杆杆件承载力 螺栓数个。第四章 弦杆拼接计算和下弦端节点设计第一节 E2节点弦杆拼接计算1 拼接板截面设计钢桥规范第9.0.7 条规定，主桁受拉杆件拼接板净面积应比被拼接杆件净面积大10。根据前面表3-1 计算结果， 杆(2-46016，1-42812)一半净面积为杆(2-46036，1-41232)一半净面积为节点板选用厚

25、度一块节点板作为外拼接板提供的面积(取杆件高度46cm 部分)初选内拼接板为4-20032 (一侧两块)，两块内拼接板净面积为内外拼接板净面积为通过验算。2 拼接螺栓和拼接板长度单抗滑面高强螺栓的容许承载力为：一侧节点板(外拼接板)所需高强螺栓 数：个(至少取12 排，共48 个)一侧两块内拼接板所需高强螺栓数：个(至少取12 排，共48 个)3 内拼接板长度内拼接板一侧48个高强度螺栓，排成12排，端距取50mm，其长度为第二节 E0节点弦杆拼接计算1 拼接板截面设计根据前面表3-1 计算结果，E0E2 杆(2-46016，1-42812)一半净面积为节点板选用厚度一块节点板作为外拼接板提供

26、的面积(取杆件高度46cm 部分)初选内拼接板为4-20016 (一侧两块)，两块内拼接板净面积为内外拼接板净面积为通过验算。2 拼接螺栓和拼接板长度单抗滑面高强螺栓的容许承载力为：一侧节点板(外拼接板)所需高强螺栓：个(至少取5 排，共20个)一侧两块内拼接板所需高强螺栓数：个(至少取5 排，共20个)3 内拼接板长度内拼接板一侧20 个高强度螺栓，排成5 排，端距取50mm，其长度为根据节点布置的实际需要，最后两块上端内侧内拼接板P1 取20016940，两块下端内侧内拼接板P4 取21016940，满足验算要求。第三节 下弦端节点设计根据端横梁高度、端斜杆一侧计算高强度螺栓数60.66个(至少取7排，共2(66+14)80个)、节点板(弦杆一侧外拼接板)计算高强螺栓数16.68个(至少取5排、共20个，实际取7排、共28个)、一侧内拼接板计算高强螺栓数为18.63 个(至少取5排，共20个)、长度为940 mm 等要求，画图、布置、设计下弦端节点如下图E0节点构造图第五章 挠度计算和预拱度设计第一节 挠度计算全桥满布单位均布荷载时简支桁架跨中挠度为：式中单位集中荷载作用在跨中时各杆件内力