50wm汽轮机设计本科毕业

=[(hwd-hw4)/ηh-(α1+α2)(hs2-hw4)]/h3-hw4=0.0352αc3=1-α1-α2-α3=0.86094号低压加热器：α4=[αc3(hw4-hw5)/ηh]/h4-hs4=0.04695号低压加热器和6号低压加热器作为一个整体考虑，可列出这个方程式:α5（h5-hs5+hs6-hw6）+(α3+α4)(hs4-hs5+hs6-hw6)+α6(hs6-hw6)=αc3(hw5-hw6)/ηh得出a5(2655-405.35+280.913-261.075)+(0.0450+0.0479)(530.900-405.351+280.913-261.075)+a6(280.913-261.075)=0.8453×(385.257-261.075)÷0.992269.487α5+13.507+19.838α6=106.031α6(h6-hs6+hw6-hc’)+(α3+α4)(hs5-hs6+hw6-hc’)+α5(hs5-hs6+hw6-hc’)=αc3(hw6-hc’)/ηba6(2485-280.913+261.075-137.39)+(0.045+0.0479)×(405.351-280.913+261.075-137.39+a5(405.351-280.913+261.075-137.39)=0.8453（261.075-137.39)/0.992327.772α6+23.051+248.23α5=105.607联立求解得:α5=0.0378α6=0.0303根据抽汽压力与热力过程线的交点可在h-s图中查取各段抽汽温度及抽汽焓值：h1=3058KJ/kg,t1=345℃,h2=3006KJ/kg,t2=277℃，h3=2834KJ/kg,t3=235℃,h4=2710KJ/kg,t4=137℃，h5=2585KJ/kg,t5=113℃,h6=2485KJ/kg,hc’=131.39KJ/kg。第四章调节级的选择与计算4.1调节级的选型调节级有单列级和速度级为调节级的两种型式，这两种型式具有以下特点：主要利用蒸汽流速为主的级为速度级，级的比焓降值通常为195-250kj/kg，此时的值较大，就可可以降低他们整个机组成本，减少级数，自负荷适应性好以及具有紧凑的结构，带尖峰负荷的机组普遍使用速度级在，效率方面表现较低。主要利用级组中负荷变动的比焓降和压力降为主的级为压力级，级的比焓降值通常为80-130kj/kg，此时的值较小，在效率方面表现较高。此时具有复杂的结构，合理分配的比焓较多的级数，而且整机具有在费用方面耗费增大，由于压力级在工况下具有高效率，因此负荷变动时放载变化大。当同类型的机组采用此级时，因此增大整个机组造价，增加级数，具有复杂的结构，因在效率方面表现较高，进而效率变化较大，带基本负荷的大容量机组普遍使用压力级。结合其他的各个项中数据所述，简而言之计算的准确所以本文将压力级作为首选。4.2调节级的详细计算(1)、选择基本参数调节级直径的选择应考虑与第一非调节级直径相差不小于50~100mm,否则将不能保证第非调级的全周进汽。调节级的平均直径可在下列范围内选取，对整锻转子d=900~1100mm,对套装叶轮dm=1000~1200mm1、调节级形式选为压力级2、调节级的直径dm=1123mm3、调节级速度比xa=0.444、调节级反动度Ωm=0.0725、调节级的焓降105kj/kg(2)、计算级内的焓降分配值1、喷管的理想滞止比焓降较小的汽流速度进入到调节级，蒸汽初速近似为C0=0，此时△hco=0作为初速能量，选取适当的速度比值以保证调节级的效率，一般单列级xg=0.4和0.5中，双列级xa=0.22至0.28。喷管的理想滞止比焓降的计算公式如下：△hn’=(1-Ωm)(△ht+△hco)=(1-0.072)×105=102.54kJ/kg。2、如下公式计算蒸汽在动叶中的理想比焓降的值：△hb=Ωm△ht’=0.072×105=7.44kj/kg。(3)、计算喷管热力参数值1、计算喷管之前的蒸汽参数值高压缸进口参数等于调节级进口参数和滞止参数，根据以上计算的值，查表：tT0=t0’=533℃，PTo=P0’=8.42MPa，hT0=h0=3476.45kj/kg，VT0=V0’=0.0417m3/kg，sT0=s’=6.802kj/(kg.℃）。2、计算喷管之后的蒸汽参数值ht=hT-△hn’=3371.6kj/kg为喷管出口理想比焓值计算公式，此时属于等比熵值膨胀过程，因此St’=S=6.781kj/(kg.℃)，查h-s图知：P1t=6.49MPa，v1t=0.051m3/kg。3、选择合适的喷管截面形状临界压比的值：∑cr=（2/k+1）k/(k-1)=0.546等熵指数k的值:对于过热蒸汽，k=1.3喷管前后压力比值:∑n=P1t/PT0=0.770当∑cr≤∑n时，因此在喷管中汽流为超声速流动，选用TC-1A,ɑ=12.90为送喷嘴型号，此时采用渐缩喷管。4、临界参数计算临界比体积值为Vcr=0.0398m3/kg临界焓值为hcr=3387kj/kg临界压力值为Pcr=PT0∑cr=4.75MPa临界速度Ccr===422.58m/s5、喷管出口处的气流速度大小计算如下公式为计算喷管出口汽流理想速度值：Ct===458.3m/s如下公式为计算喷管出口处的汽流实际速度大小：C=φCt=0.97×458.3=444.55m/s6、计算隔板漏气时的量：隔板气封基本参数的确定：汽封间隙=0.5mm，汽封齿的平均直径dp=200mm，齿数Zp=2，隔板汽封为平齿结构。(=0.7-0.8，为汽封流量系数)∆Gp===0.712×3.14×0.2×0.005×=1.725kg/s7、计算通过喷管的具体流量=8、算出喷管叶栅的出口面积值=9、计算喷管的出口高度的值如下公式为计算调节级的平均直径大小：当e=0.3为部分进汽度，得：10、通过喷管损失的量为：11、计算出喷管出口的蒸汽具体参数值如下公式为计算喷管出口实际比焓值：根据P1t，h1的值，查表：，。（4）、计算动叶栅热力参数值1、动叶栅进口的速度三角形计算圆周速度公式如下：计算动叶进口的相对速度大小：的方向角2、动叶出口的速度三角形计算动叶的进口汽流能量大小公式如下：计算此时汽流理想相对速度大小：=293.26m/s计算此时汽流实际相对速度大小：=0.91×293.26=266.63m/s（φ表示动叶速度系数，根据φ与，关系曲线查表得）计算此时相对速度汽流角：通常=，因此在进行取值时，动叶的进口高度不高于出口高度lb，得=计算此时动叶出口汽流绝对速度大小：如下公式为计算动叶出口汽流绝对速度方向角的值：=3、计算动叶栅损失量：4、计算动叶出口蒸汽具体参数值如下公式为计算动叶出口理想比焓值：由，查得，动叶出口压力值为：计算动叶出口压力比：（动叶中为亚声速流动）计算动叶出口实际比焓值：5、动叶栅出口高度上式值取1mm，为叶顶高度，值取1mm，为叶根高度6、如下公式计算动叶栅出口截面积：7、计算动叶出口截面积大小：（上面式子中动叶流量系数为。）8、动叶出口高度根据，由于出口的比体积相差不大，取为9、余速动能的计算：10、轮周效率及功计算轮周功的值根据轮周有效焓降进行计算：轮周功的值根据速度三角形进行计算：通过计算可得Pu与Pu’相等，符合要求。计算轮周效率大小：（5）、计算级内各项损失量1、计算叶高损失值：（属于单列级，含扇形损失，因此取a=1.6)2、计算叶轮摩擦损失值：计算摩擦力耗功：摩擦损失利用能量来表达：3、计算隔板漏气损失：4、计算叶顶漏气损失：=5、计算漏气损失：====1.98kj/kg6、计算级的内功率Pi的大小：Pi==49.08×（102-7.44-5.15-7.65-8.06-1.68-2.16-3.2）=3678.55kw7、计算级的内效率大小：第五章压力级的级数确定以及焓降的分配5.1第一压力级流量的确定5.2第一压力级的直径==1021mm5.3确定最后一级直径5.4级数的确定

1、通过末级数值平滑变化和第一压力级来确定其他各级的速度比和直径，蒸汽在汽轮机膨胀作功时，气压逐渐降低，密度不断减小，仅逐级增加动叶和喷嘴高度，级的平均直径保持不变：中压段保证最佳速度比前提下，因为自身密度减小趋势大，而通流部分平滑变化需满足条件要求，这与级组的平均直径有联系，首先用一条逐渐上升的光滑曲线把第一级与末级平均直径连接起来，还将依赖于每一级焓降的大小。为了使通流部分平滑变化，而且保持高效率状态，因此较大的反动度可用于低压级平均直径处。对一个级组而言，以上求得的第一级和末级平均直径，其比值d,/d,一般不应小于0.46~0.6.为了确定各级的焓降，首先用一条逐渐上升的光滑曲线把第一级与末级平均直径连接起来，这就是拟定的通流部分各级平均直径的变化规律。然后选定速度比的变化规律，一般高压级因反动度较小，x。选得小些，低压级则选得较大些。于是可作备级焓降变化曲线，将线段a分为n等分，求出各段的平均焓降，于是级组的平均焓降便能算出。有时可把整个通流部分均分为若干级组，进而让每组通流部分变化均匀，以此能够让通流部分的锥角度变化不是很大。如下表所示：各级平均直径.速度比值的确定级号123456789直径d(mm)102110331048105210631074108610981101速比Xa0.4400.4910.4990.5040.5050.5080.5120.5180.525级号101112131415161718直径d(mm)111611231230139014801611174019102057速比Xa0.5300.5340.5370.5400.5430.5450.5470.5490.5505.5计算各级比焓降分配根据上表的数据代入公式可得各级理想比焓降的值，如：各级比焓降数值在理想状态下的具体参数级号123456789比焓降10551.83151.89253.48454.84251.08053.02653.49553.968级号101112131415161718比焓降54.32059.17567.18476.92884.92299.939124.358139.415170.0265.6修改各级比焓降在h-s图中绘制各级比焓降图，若是相对应的背压不能够与其他背压重合的话，那么就要做出相应的调整。所以此级的焓降值属于还级增大；当处于真空状态的低压端，其密度会明显的降低，所以此时会增大焓降，进而增大了静动叶片高度和级的平均直径。通过通流部分平滑的变化能够保证此级处于高效率状态，所以较大的反动度可用于低压级平均直径出。有时可把整个通流部分均分为若干级组，进而让每组通流部分变化均匀，以此能够让通流部分的锥角度变化不是很大。通过上表计算得到的数据，整个机组的理想比焓降值是知道的，这个值的大小与之前拟定热力过程线所得到的值相差不大，拟定的值为1404.539kj/kg，因此已知背压基本等于计算背压的值，所以不用修改各级比焓降，如下表为确定的数据：各级比焓降数的平均直径具体参数级号1234567直径di(mm)1021103310481052106310741086速比Xai0.4400.4910.4990.5040.5050.5080.512比焓降10551.83151.89253.48454.84251.08053.026级后焓值3371.6003319.7693267.8773214.3933159.5933109.5133056.487级后压力Pi(MPa)6.4865.5104.6623.9063.2262.6912.201级号891011121314直径di(mm)1098110111161123123013901480速比Xai0.5180.5250.5300.5340.5370.5400.543比焓降53.49553.96854.32059.17567.18476.92884.922级后焓值3003.0872949.1872895.1842836.1652769.0072692.1072607.207级后压力Pi(MPa)1.781.4241.1230.8530.6100.4030.248级号15161718直径di(mm)1611174019102057速比Xai0.5450.5470.5490.550比焓降99.939124.358139.415170.026级后焓值2507.2772462.9192390.1412240.830级后压力Pi(MPa)0.1350.0690.0330.0049第六章再次调整抽汽压力通过上面第四章可知，在理想状态下抽汽管路的压损、加热器的等温升、凝结水温以及加热器的端差等条件能够确定回热抽汽压力值。因为疏水总是由高压向低压方向流动的，一个加热器的热平衡方程式中有两个未知数，可以进行试算，即可先假定其中一个，待定得另一个进行校核。根据上表可知，通过合理分配各级理想焓降以及机组级数后可确定各级后压力。因此需对各回热抽汽压力进行调整，具体计算结果如下示：调整后的各级回热抽汽压力加热器编号H1H2H3H4H5H6所在位置4级后7级后9级后12级后14级后16级后调整后抽汽压力（MPa）3.9062.2011.4240.6100.2480.135抽汽压力（MPa）2.4601.4240.9760.1090.0310.068通过上表的数据可得，整理各个回热加热器的汽水参数得下表：加热器汽水参数表项目单位H1H2H3H4H5H6回热抽汽抽气压力PjMPa3.9062.2011.4240.6100.2480.135抽汽温度tj℃348287201159127108抽气比焓值hjKj/kg3086.432910.213005.232712.022536.212412.31加热器汽侧压力MPa2.4601.4240.9760.1090.0310.068抽气压损∆Pj％7740777下的饱和水温tbj℃219.4219315813210376下的饱和水焓hbjKj/kg940.96820.96666.89543.16423.56312.58疏水上下端差℃550555疏水温度tsj℃196.8170____10068.537疏水比焓hsjKj/kg837.99719.21____419.10287.67155.01水侧加热器出口水温twj℃214.42188.2158126.59563.5加热器水侧压力PwMPa13.7313.730.5001.331.331.33加热器出口水焓hwjKj/kg919.99804.69674.74540.75408.42277.16项目单位H1H2H3H4H5H6给水比焓升Kj/kg140.32131.26134.29126.123127.46144.48第七章汽耗量计算7.1计算做功不足系数7.2计算并校核汽轮机汽耗量符合常理7.3计算并校核汽轮机功率计算结果偏差不大7.4计算汽轮机热耗量Q。，热耗功率q7.5计算绝对电效率压力级的计算过程其余十七级的详细过程计算同调节级的详细热力计算，在此不更多的详细列出了，将计算得到的取整数后，再将.分为-1段,即可在d轴的对应点上各级的等熵焓降，此时求得各级焓降值，通过焓降值具体在拟定的热力过程线上进行曲线的绘制。如果条件要求的背压与末级背压P不能重合，可需对级组中的其他各级给降进行调整，进而能够获得最搞效率，保证各级的状态均处于最佳速度。只是将各个级组的计算结果整理到这个表中：项目符号单位123蒸汽流量Gt/h177.2177.2177.2级平均直径dnmm102110331048级前压力p0MPa8.426.4865.51级前温度/干度t0/x0℃533.08471.6443.2级前速度C0m/s0094.32级前比焓值h0KJ/kg3476.643371.63319.69圆周速度μm/s206.263156.61162.13理想比焓降∆htKJ/Kg10551.83151.892假想速比xa0.440.4910.499反动度Ωm%0.0740.080.12利用上级余速动能∆hc0KJ/Kg003.2喷嘴滞止比焓降∆hn0KJ/Kg97.2347.6852.13喷嘴出口理想速度C1tm/s440.98308.81322.712喷嘴速度系数φ0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s427.746299.554313.261喷嘴损失δhnKJ/Kg5.742.813.03喷嘴后压力p1MPa6.595.585.05喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.0540.060.07喷嘴出口截面积Ancm260.8273.0585.68喷嘴出汽角α1(°)1412.913.5喷嘴高度lnmm20.315.415.9部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s233.07151.003160.097动叶滞止比焓降∆hb0KJ/Kg7.774.1486.614动叶出口理想速度w2tm/s264.303176.337197.132动叶速度系数ψ0.9160.9160.916动叶损失δhbKJ/kg5.6212.5063.126动叶出口相对速度w2m/s242.10161.55180.55动叶出口绝对速度c2m/s90.2558.9568.33余速损失δhc2KJ/kg4.0731.7382.338动叶后压力p2MPa6.4865.514.662动叶出口比体积v2m3/kg0.050.060.07动叶出口面积Abcm296.27173.22181.68动叶出汽角β2(°)21.620.920.4动叶高度lbmm20.815.315.9轮周有效比焓降∆huKJ/kg89.55844.77246.548轮周功率puKJ/kg99.55846.6850.198轮周效率ηu%85.2986.3888.88叶高损失δhlKJ/kg7.054.6514.68叶轮摩擦损失δhfKJ/kg6.7611.2184.126漏气损失δhδKJ/kg0.0060.0020.003湿汽损失δhxKJ/kg2.031.051.85级内有效比焓降ΔhiKJ/kg11052.9652.62级相对内效率ηi%0.720.7490.735级的内功率pikW3614.4571857.322012.12项目符号单位456蒸汽流量GKg/s177.2161.6161.6级平均直径dnmm105210631074级前压力p0MPa4.6623.9063.226级前温度/干度t0/x0℃414.9386.6358.2级前速度C0m/s86.6588.3279.23级前比焓值h0KJ/kg3267.8773214.3933159.593圆周速度μm/s198.3201.03199.87理想比焓降∆htKJ/Kg53.48454.84251.08假想速比xa0.5040.5050.508反动度Ωm%0.130.180.15利用上级余速动能∆hc0KJ/Kg5.234.985.12喷嘴滞止比焓降∆hn0KJ/Kg59.8360.2358.32喷嘴出口理想速度C1tm/s345.917347.073341.573喷嘴速度系数φ0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s335.547336.629331.217喷嘴损失δhnKJ/Kg3.5033.5133.412喷嘴后压力p1MPa4.223.842.73喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.080.080.08喷嘴出口截面积Ancm299.40999.126109.026喷嘴出汽角α1(°)13.211.212.9喷嘴高度lnmm16.316.516.8部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s149.545144.86143.519动叶滞止比焓降∆hb0KJ/Kg7.63210.7668.43动叶出口理想速度w2tm/s193.927206.173193.579动叶速度系数ψ0.9160.9160.916动叶损失δhbKJ/kg3.023.4213.014动叶出口相对速度w2m/s177.67188.857177.312动叶出口绝对速度c2m/s86.40674.82587.675余速损失δhc2KJ/kg3.7332.7983.846动叶后压力p2MPa3.9063.2262.691动叶出口比体积v2m3/kg0.080.090.1动叶出口面积Abcm2209.464201.632238.644动叶出汽角β2(°)19.218.220.1动叶高度lbmm1717.317.9轮周有效比焓降∆huKJ/kg48.41350.04445.895轮周功率puKJ/kg52.39951.5452.63轮周效率ηu%89.31890.02788.501叶高损失δhlKJ/kg4.7524.0884.329叶轮摩擦损失δhfKJ/kg1.9111.9611.887漏气损失δhδKJ/kg0.00380.00460.00496湿汽损失δhxKJ/kg1.1211.7731.024级内有效比焓降ΔhiKJ/kg52.452.3752.65级相对内效率ηi%0.7270.7240.726级的内功率pikW2199.1482077.9441924.02项目符号单位789蒸汽流量GKg/s157.1157.1157.1级平均直径dnmm108610981101级前压力p0MPa2.6912.2011.78级前温度/干度t0/x0℃329.5300.5271级前速度C0m/s88.5289.0279.52级前比焓值h0KJ/kg3109.5133056.4873003.087圆周速度μm/s199.3201211理想比焓降∆htKJ/Kg53.02653.49553.968假想速比xa0.5120.5180.525反动度Ωm%0.180.220.26利用上级余速动能∆hc0KJ/Kg3.233.582.96喷嘴滞止比焓降∆hn0KJ/Kg85.6288.3285.24喷嘴出口理想速度C1tm/s413.813420.282412.818喷嘴速度系数φ0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s401.398407.677400.506喷嘴损失δhnKJ/Kg5.0425.2125.084喷嘴后压力p1MPa2.011.921.65喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.080.10.1喷嘴出口截面积Ancm2116.07143.526159.594喷嘴出汽角α1(°)12.511.911.5喷嘴高度lnmm16.516.917.2部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s211.22215.024198.21动叶滞止比焓降∆hb0KJ/Kg10.10812.56514.828动叶出口理想速度w2tm/s254.743267.112262.562动叶速度系数ψ0.9160.9160.916动叶损失δhbKJ/kg5.2225.7395.556动叶出口相对速度w2m/s233.336244.129240.461动叶出口绝对速度c2m/s79.87882.02479.075余速损失δhc2KJ/kg3.1813.3033.197动叶后压力p2MPa2.2011.781.424动叶出口比体积v2m3/kg0.080.090.1动叶出口面积Abcm2141.13151.11170.58动叶出汽角β2(°)19.320.120.3动叶高度lbmm18.219.119.6轮周有效比焓降∆huKJ/kg42.78942.74643.225轮周功率puKJ/kg52.27956.55656.335轮周效率ηu%79.9579.11179.557叶高损失δhlKJ/kg4.1494.0484.029叶轮摩擦损失δhfKJ/kg2.1711.9492.092漏气损失δhδKJ/kg0.0040.0060.006湿汽损失δhxKJ/kg0.9880.9331.916级内有效比焓降ΔhiKJ/kg53.0550.2452.01级相对内效率ηi%0.6630.6510.693级的内功率pikW1662.651669.421661.05项目符号单位101112蒸汽流量GKg/s149.8149.8138.6级平均直径dnmm111611231230级前压力p0MPa1.4241.1230.853级前温度/干度t0/x0℃241.4211.8181级前速度C0m/s89.5688.5290.25级前比焓值h0KJ/kg2949.1872895.1842836.165圆周速度μm/s198.56210203.2理想比焓降∆htKJ/Kg54.3259.17567.184假想速比xa0.530.5340.537反动度Ωm%0.210.150.16利用上级余速动能∆hc0KJ/Kg5.235.024.89喷嘴滞止比焓降∆hn0KJ/Kg98.52101.23100.25喷嘴出口理想速度C1tm/s443.897449.934447.735喷嘴速度系数φ0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s430.574436.468434.36喷嘴损失δhnKJ/Kg5.8225.9835.924喷嘴后压力p1MPa1.341.020.75喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.10.120.14喷嘴出口截面积Ancm2170.13209.866240.66喷嘴出汽角α1(°)1312.513.2喷嘴高度lnmm17.417.617.8部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s241.271235.824241.024动叶滞止比焓降∆hb0KJ/Kg12.559.6511.534动叶出口理想速度w2tm/s288.48273.687284.861动叶速度系数ψ0.9160.9160.916动叶损失δhbKJ/kg6.6976.026.553动叶出口相对速度w2m/s264.253250.69260.4动叶出口绝对速度c2m/s99.18184.61796.45余速损失δhc2KJ/kg4.9183.5644.624动叶后压力p2MPa1.1230.8530.61动叶出口比体积v2m3/kg0.10.120.13动叶出口面积Abcm2147.99187.091179.292动叶出汽角β2(°)21.620.321动叶高度lbmm17.217.818.2轮周有效比焓降∆huKJ/kg42.11148.6054.972轮周功率puKJ/kg63.58475.27084.62轮周效率ηu%76.45181.10880.948叶高损失δhlKJ/kg3.8724.4184.989叶轮摩擦损失δhfKJ/kg1.8431.9852.038漏气损失δhδKJ/kg0.00670.00950.0135湿汽损失δhxKJ/kg0.9801.1391.295级内有效比焓降ΔhiKJ/kg63.1871.9281.39级相对内效率ηi%0.63140.66320.673级的内功率pikW1639.1281891.0461991.088项目符号单位131415蒸汽流量GKg/s138.6130.5130.5级平均直径dnmm139014801611级前压力p0MPa0.610.4030.248级前温度/干度t0/x0℃151.1136.4121.9级前速度C0m/s98.5292.3591.08级前比焓值h0KJ/kg2769.0072692.1072607.207圆周速度μm/s199.52198.52211.03理想比焓降∆htKJ/Kg76.92884.92299.939假想速比xa0.540.5430.545反动度Ωm%0.20.260.35利用上级余速动能∆hc0KJ/Kg6.035.925.85喷嘴滞止比焓降∆hn0KJ/Kg95.2399.52101.22喷嘴出口理想速度C1tm/s436.416446.118449.933喷嘴速度系数φ0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s423.326432.752436.435喷嘴损失δhnKJ/Kg5.6285.8815.982喷嘴后压力p1MPa0.510.340.21喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.120.130.14喷嘴出口截面积Ancm2263.459317.648420.197喷嘴出汽角α1(°)1312.913.1喷嘴高度lnmm19.219.419.8部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s233.277243.352235.792动叶滞止比焓降∆hb0KJ/Kg16.591623.61237.025动叶出口理想速度w2tm/s295.979326.202360.071动叶速度系数ψ0.9160.9160.916动叶损失δhbKJ/kg7.0698.51910.453动叶出口相对速度w2m/s271.141298.847329.825动叶出口绝对速度c2m/s105.248126.999149.486余速损失δhc2KJ/kg5.5318.06111.171动叶后压力p2MPa0.4030.2480.135动叶出口比体积v2m3/kg0.110.120.13动叶出口面积Abcm2145.682134.552130.323动叶出汽角β2(°)21.320.319.8动叶高度lbmm21.320.919.8轮周有效比焓降∆huKJ/kg64.74168.33778.206轮周功率puKJ/kg73.60180.649100.675轮周效率ηu%83.10579.63877.561叶高损失δhlKJ/kg5.3955.6396.316叶轮摩擦损失δhfKJ/kg2.6092.7603.601漏气损失δhδKJ/kg0.01370.01020.0207湿汽损失δhxKJ/kg1.5311.6581.841级内有效比焓降ΔhiKJ/kg71.9281.3996.14级相对内效率ηi%0.6910.6740.660级的内功率pikW2409.4732387.3602675.831项目符号单位161718蒸汽流量GKg/s130.5116.1116.1级平均直径dnmm174019102057级前压力p0MPa0.1350.0690.033级前温度/干度t0/x0℃103.683.762.1级前速度C0m/s80.3282.3585.23级前比焓值h0KJ/kg2507.2772462.9192390.141圆周速度μm/s165152189理想比焓降∆htKJ/Kg124.358139.415170.026假想速比xa0.5470.5490.55反动度Ωm%0.420.460.5利用上级余速动能∆hc0KJ/Kg5.325.145.42喷嘴滞止比焓降∆hn0KJ/Kg101.7592.5295.23喷嘴出口理想速度C1tm/s451.109430.162436.416喷嘴速度系数φ0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s437.57417.25423.32喷嘴损失δhnKJ/Kg6.0135.4675.628喷嘴后压力p1MPa0.100.050.03喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.10.130.14喷嘴出口截面积Ancm2481.366682.9301024.760喷嘴出汽角α1(°)1312.512.4喷嘴高度lnmm18.819.220.1部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s279.234270.868242.158动叶滞止比焓降∆hb0KJ/Kg54.46666.49387.723动叶出口理想速度w2tm/s432.327454.265483.862动叶速度系数ψ0.9160.9160.916动叶损失δhbKJ/kg15.04316.60918.885动叶出口相对速度w2m/s396.093416.107443.153动叶出口绝对速度c2m/s241.278271.604268.273余速损失δhc2KJ/kg29.10736.88835.926动叶后压力p2MPa0.0690.0330.0049动叶出口比体积v2m3/kg0.10.130.14动叶出口面积Abcm283.44888.91287.658动叶出汽角β2(°)21.620.321.5动叶高度lbmm20.821.222轮周有效比焓降∆huKJ/kg79.51385.563114.949轮周功率puKJ/kg116.05137.05182.59轮周效率ηu%63.53261.05867.317叶高损失δhlKJ/kg6.7687.1339.159叶轮摩擦损失δhfKJ/kg2.7812.1104.595漏气损失δhδKJ/kg0.0150.0240.144湿汽损失δhxKJ/kg1.8872.0662.926级内有效比焓降ΔhiKJ/kg120.36137.44189.26级相对内效率ηi%0.6230.6490.628级的内功率pikW2708.1072568.7133332.802第九章额定抽汽工况热力参数汇总级号级流量级后压力温度级功率绝热降级效率反动度速比GP2T2NJHSATARAXPt/hMPa℃KWKJ/Kg1193.616.624915628.57141.430.742193.615.564612886.3368.630.7820.0480.4593193.614.714342888.9666.40.8090.0710.4694193.613.96406.93147.7271.290.8210.070.4555184.943.34371.71924.4547.180.7940.1770.5636184.942.73242365.5054.30.8480.1390.5277177.212.19295.82155.3351.940.8430.1620.5438177.211.76267.91786.8243.420.8360.2050.69177.211.42401429.1935.150.8260.2450.6751016