日处理20t污泥的厌氧消化处理系统设计

TOC\o"1-4"\h\z\u引言 21设计说明书 31.1工程概况 31.1.1设计题目 31.1.2原始数据及操作条件要求 31.2厌氧消化处理概述 31.2.1厌氧消化定义 41.2.2厌氧消化处理对象 41.2.3厌氧消化影响因素 4底物组成 4温度 5pH值 5抑制 5搅拌 5强化处理 61.2.4厌氧消化的基本原理 61.2.5厌氧工艺类型 71.2.6工艺流程图 71.3污泥消化系统主要构筑物 81.3.1污泥投配池 81.3.2沼气储气柜 91.3.3消化池构造 92设计计算书 93其他设计说明 183.1污泥投配池的设计 183.2污泥泵及污泥管道 183.3阀门控制 193.4浮渣破碎装置 193.5仪表装置 193.6厌氧处理后污泥设计 193.7污泥烘干 213.8污泥最终处置 224运行管理4.1厌氧消化池运行指标 234.1.1沼气生产量 234.1.2重金属的影响 234.1.3污泥负荷和温度的影响 234.2安全操作事项 234.3日常管理 24参考文献 25引言随着工农业的发展和人口的增加，污水的排放量迅速增加与日俱增。目前我国每年排放的污水量已超过400亿立方米，每处理1吨污水，附带产生约0.8千克干污泥。污泥的含水率高，在污水处理过程中产生大量湿污泥，对污水处理存在一定程度的阻力。污泥是污水中污染物的转移，不妥善处理污泥，将会造成够大程度的污染。因此，对污泥的处理，已经是污水处理工程的必须部分。随着国家对环保的日益重视，对于污水处理的投资逐渐增加。根据预测，从2000年至2020年，我国每年新建的污水处理厂的处理能力将达300～400万，而中小型污水处理厂则是城市污水处理事业的主力军。而污水处理所产生的污泥量，将线性提高因此探索污水处理厂污泥处理的工艺，达到维护污水处理厂正常运行、保护环境的目的，从而实现城市可持续发展。1设计说明书1.1工程概况1.1.1设计题目日处理20t污泥的厌氧消化处理系统设计1.1.2原始数据及操作条件要求某城市污水处理厂，初次污泥量与剩余活性污泥量约3:2，含水率均为96%，采用中温两级消化处理。消化池的停留天数为30d，其中一级消化为20d,二级消化为10d。消化池控制温度为33～37℃，计算温度为35℃。新鲜污泥年平均温度为17.3℃，日平均最低温度为12℃。池外介质为空气时，全年平均气温为11.6℃，冬季室外计算气温，采用历年平均每年不保证5d的日平均温度-9℃。池外介质为土壤时，全年平均温度为12.6℃，冬季计算温度为4.2℃。一级消化池进行加热、搅拌，二级消化池不加热，不搅拌。均为固定盖形式。1.2厌氧消化处理概述我国已建成运转的城市污水处理厂有400余座，日处理能力2534万m，污泥产量(以含水率97％计)在7.602万和12.67万之间，这些污泥中蕴含着大量的生物质能，它们一般具有可生化降解性。如何妥善处置污水处理厂产生污泥是污水净化成功与否的决定性因素之一。有效利用这类生物质能源，对减少污泥污染、实现环境和经济的可持续发展具有重要意义。但污泥厌氧消化的投资高、处理技术较复杂已经投入使用的污泥消化池中，能够正常运行的为数不多。常规的城市污水处理厂中的生污泥一般包括初次污泥和剩余活性污泥，也有的污水处理厂将各处理构筑物中产生的浮渣送到消化池中进行消化，但由于浮渣的进入会带来一系列问题，所以浮渣最好不进消化池。在实际设计上，一般是以去除污染物质的数量通过物料平衡计算来确定污泥量。通常，初次污泥量主要是以去除SS为基础来计算的，剩余活性污泥量主要是以去除BOD为基础来计算的。厌氧消化产生的甲烷能抵消污水厂所需要的一部分能量；使污泥固体总量减少25%～50%，减少了后续污泥处理的费用；消化污泥是一种很好的土壤调节剂，它含有一定量的灰分和有机物，能提高土壤的肥力和改善土壤的结构；消化过程尤其是高温消化过程(50℃～60℃条件下)，能杀死致病菌。1.2.1厌氧消化定义污泥厌氧消化是指污泥在无氧的条件下，由兼性菌及专性厌氧细菌将污泥中可生物降解的有机物分解为二氧化碳和甲烷气，使污泥得到稳定。1.2.2厌氧消化处理对象污泥厌氧消化法的处理对象主要是初次沉淀污泥、腐殖污泥、剩余活性污泥、食品废料、城市废水污泥、高浓度有机工业废水、生活污水污泥、高浓度生产污水如屠宰场污水、酒精加工厂污水、食品厂污水及成分的石油化工污水等。特别对于处理那些生化需氧量极高，在缺氧的情况下易于分解的生活污水非常有效。1.2.3厌氧消化影响因素底物组成不同污泥组成，其可生化降解性大不相同。污泥组成不同，在消化过程中的营养需求与调控也不同。一般厌氧消化适宜的C／N比为(30~20)：1，氮含量过多，pH值可能上升，氨盐容易积累，会抑制消化过程。厌氧消化对磷(磷酸盐)的需求量大约为氮的1/5。如果污泥中碳、氮、磷比不能很好地满足厌氧消化的需要，可以通过投加一定的辅助原料，以达到厌氧消化适宜的C／N比。温度按照厌氧消化的温度范围可以分为常温厌氧消化、中温厌氧消化和高温厌氧消化。中温发酵条件下，温度控制在28℃～38℃。高温消化可以比中温消化有更短的固体停留时间和更小的反应器容积，温度控制在48℃～60℃。高温消化所需热量多，需要加温和保温设备，对设备工艺、材料要求高，运行也不稳定。常温消化的主要特点是消化温度随着自然气温的四季变化而变化，其反应速率、产气率、有机物分解率均明显低于中、高温消化，为获得同一程度的产气率和有机物分解率，中高温需要12～30d，常温消化通常需要150d以上的停留时间。由资料表明，对于原始污泥来说，中温最佳温度是其所生存的原始温度，即消化处理温度37℃。在污泥的厌氧消化处理工程中，温度的控制是一个十分重要的方面，因为甲烷菌对温度的急剧变化比较敏感，要求厌氧发酵过程温度相对稳定，一天内的变化范围在±2℃内。pH值水解过程与发酵菌及产氢产乙酸菌对pH值的适应范围大致为5～6．5，而对产甲烷菌的pH值的适应范围为6.6～7.5。pH值的微小波动有可能导致微生物代谢活动的终止，pH值低于6.1或高于8.3时，产甲烷菌可能会停止活动。研究发现，污泥经过适当的碱液处理或者调节pH值至8.0以上，可以提高污泥的水解速率。将剩余污泥的pH值控制为酸性4.0～6.0或者碱性8.0～11.0，在较长时间的厌氧发酵过程中(大于4d左右)，SCOD值与时间成正比。抑制厌氧消化过程中抑制作用包括pH抑制、氢抑制、氨抑制、弱酸弱碱抑制、长链脂肪酸抑制等。当氨氮浓度从740mg/L至3500mg/L时，有机物降解速度急剧下降。常温消化当总氨氮浓度从0.40g/L依次升至1.20、3.05、4.92、5.77g/L时，呈现慢性抑制的现象。常温下污泥的含水率低于91％时甲烷产量减少，这主要由于系统中高氨含量对氢营养甲烷菌的抑制作用。渗滤液回流与pH值调节相结合可以降低酸积累的抑制效应，加速消化降解速率。然而当系统中活性产酸菌和产甲烷菌数量较少时，回流渗滤液会引起长链脂肪酸积聚。搅拌污泥厌氧消化中，水解阶段为整个反应的限制性阶段。消化过程中应充分混以促进反应器中酶和微生物的均匀分布。试验表明降低搅拌程度可以提高反应器的效率。在启动阶段应采取适量搅拌，此时反应器内底物浓度较大，高强度搅拌对水解起促进作用。因此为达到有机物厌氧转化的最佳条件，应综合考虑搅拌所带来的积极和负面影响[3]。强化处理污泥固体的生物可降解性低，完全的厌氧消化需相当长的时间，既使20～30d的停留时间仅能去除30％～50％的挥发性固体，厌氧消化的速度较慢，对固体废物采用预处理可以提高甲烷产气量。目前对固态厌氧消化底物的预处理方法很多，有物理、化学和生物技术等，对物理和化学预处理方法研究较多，采用热解、碱处理、臭氧氧化、超声处理等物理化学方法等强化处理技术能有效促进污泥中细胞的分解，使释放出来的细胞物质快速得以降解利用，提高污泥有机物的利用率，缩短厌氧消化停留时间，提高厌氧消化产气率。利用溶菌酶对污泥进行预处理，有机物的降解程度大大地提高，投加能分泌胞外酶细菌的溶胞技术在经济合理、操作简单、环保节能方面显示较大的优势，为提高厌氧消化效率开辟了新的途径。1.2.4厌氧消化的基本原理厌氧消化是一种普遍存在于自然界的生物学过程，是一个复杂的过程。笔者所提出的厌氧消化工艺是人为地控制厌氧消化所需要的环境条件和营养条件，使整个发酵过程快速、高效、稳态地进行，将自然厌氧发酵的时间降低了几十倍。厌氧发酵过程可分为4个阶段：水解、酸化阶段在一定温度下，借厌氧生物菌群的作用，将不溶性大分子的有机物(蛋白质、纤维素、脂肪、淀粉等)分解为小分子水溶性的低脂肪酸(葡萄糖、甘油、脂肪酸、氨基酸等)。不溶性大分子有机物经过水解溶入水中。发酵细菌将有机单体转化为H2、CH3COOH、CH3CH20H等。酸化阶段产酸过程进行得很快，致使料液pH值迅速下降，发出腐霉性的气味。②产氢产乙酸阶段(又叫酸性衰退阶段)专性产氢产乙酸菌对还原性有机物的氧化作用，生成H2、H2C03、CH3COOH。同型产乙酸细菌将H、HC03-转化为CH3C00H。生成少量的CH4、CO2、N2。此阶段会产生硫化氢、硫酸、粪臭素等副产物。在此阶段，由于大量有机酸的分解导致pH值上升。③甲烷化阶段产甲烷菌将醋酸转化为CH4、和C02，利用H2还原C02成甲烷，或利用其他细菌产

程，是一个复杂的过程。笔者所提出的厌氧消化生甲酸形成甲烷。1.2.5厌氧工艺类型厌氧消化处理通过技术革新逐步形成了以湿式完全混合厌氧消化、厌氧干发酵、两相厌氧消化等为主的工艺形式。湿式完全混合厌氧消化工艺的应用最早也最为广泛。此工艺条件下固体含量维持在15％以下，液化、酸化和产气3个阶段在同一个反应器中进行，具有工艺过程简单、投资小、运行和管理方便的优点。这种工艺条件下浆液处于完全混合的状态，容易受到氨氮、盐分等物质的抑制，因此产气率较低。厌氧干发酵又称高固体厌氧消化，在传统的厌氧消化工艺中固体含量通常较低，而高固体消化中固体含量可达到20％～35％。高固体厌氧消化主要优点是单位容积的产气量高、需水量少、单位容积处理量大、消化后的沼渣不需脱水即可作为肥料或土壤调节剂。随着固体浓度的加大，干发酵工艺中需设计抗酸抗腐蚀性强的反应器，同时还得解决干发酵系统中输送流体粘度大以及高固体浓度带来的抑制问题。两相厌氧消化工艺即创造两个不同的生物和营养环境条件，如温度和pH等。Ghosh最早提出优化各个阶段的反应条件可以提高整体反应效率，增加沼气产量，从而提出了两相厌氧消化。两相消化比传统单相式反应器甲烷产量提高20％左右。两相厌氧工艺的主要优点不仅是反应效率的提高，而且还增加了系统的稳定性，加强了对进料的缓冲能力。1.2.6工艺流程图二沉池二沉池污泥投配池一级消化池二级消化池污水处理系统沼气搅拌装置沼气上清液储气罐污泥处置污泥图1污泥二级厌氧消化处理流程图1.3污泥消化系统主要构筑物污泥消化系统所涉及的构筑物包括：污泥投配池、污泥消化他、污泥消化控制室和沼气储气罐等。污泥投配池应根据处理厂的处理流程按照停留时间等因素进行设计。而污泥消化池、污泥消化控制室和沼气柜三者的布置却比较灵活。在近期建造的污水处理厂较多地借鉴了国外的设计方式，将污泥消化池和污泥消化控制室结合在一起，多布置成四角为一组消化池，中间为多层的污泥消化控制室，在构造上使它们连接起来，这样可以缩短连接管路，降低工程造价，并单独设置沼气柜。如果采用浮动盖消化池，则可以利用消化池顶部能够浮动的空间贮存沼气，这样就可以不设沼气柜。也可以把一级消化池设计成固定盖式的，而把二级消化池设计成浮动盖的，这样即可利用二级消化池的顶部空间贮存沼气，而勿需再建沼气柜。1.3.1污泥投配池污泥投配池应根据处理厂的处理流程按照停留时间等因素进行设计，用于调节进入一级厌氧消化池的污泥的性质。消化停留时间一般为20-30d，即总投配率为3%-5%。一级消化池与二级消化池的停留天数的比值，可采用l:l、2:l或3：2。进入消化池的新鲜污泥含水率，应尽量减少，但根据污泥中有机物的含量以及污泥泵抽送的困难和保持消化池的充分混合等要求，污泥固体含量设计采用值－般为3%-4%，目前最大可行的污泥固体浓度范围为10%-12%。二级消化后的污泥含水率一般可达92%左右。1.3.2沼气储气柜沼气储气罐主要是用于储存由一级消化池发酵而得到的沼气，起储存作用。使用储存的沼气，作为一级消化池的搅拌气体。使用沼气储气罐时，应注意安全条件。1.3.3消化池构造消化池一般是一个锥底或平底的圆池。大型消化池由现浇钢筋混凝土制成，体积较小的消化池一般用预制构件或钢板制成。圆形消化池的设计直径：6～30m，柱体的高约为直径的一半，而总高接近直径。消化池的密封顶盖有两种形式：①浮动式顶盖，随着污泥体积和气体体积的变化顶盖上下浮动。②固定式顶盖，池外另设压力储气罐。当排除污泥或上清液时，可以把气体压回消化池，否则，污泥或上清液排除时形成的真空可能损坏消化池。2设计计算书（1）消化池容积由于按干基20t计算，则初次沉淀污泥与剩余活性污泥总量为,其中密度取1kg/L,则初次沉淀污泥量为300，剩余活性污泥量为200。一级消化池总容积；采用4座一级消化池，则每座池子的有效容积为，取2500m3消化池直径D采用18m（参见图9）集气罩直径d1：采用2m；池底下锥底直径d2采用2m；集气罩高度h1采用2m；上锥体高度h2采用3m；消化池柱体高度h3应大于=9m，采用10m；下锥体高度h4采用lm；则消化池总高度为H=h1+h2+h3+h4=16m图2消化池消化池各部分容积的计算：集气罩容积为弓形部分容积为圆柱部分容积为下锥体部分容积为则消化池的有效容积为二级消化池总容积为采用2座二级消化池，每两座一级消化池串联一座二级消化池，则每座二级消化池的有效容积，取2500二级消化池各部尺寸同一级消化池。（2）消化池各部分表面计算池盖表面积：集气罩表面积为池顶表面积为则池盖总表面积为池壁表面积为（地面以上部分）（地面以下部分）池底表面积为（3）消化池热工计算a．提高新鲜污泥温度的耗热量中温消化温度TD=35℃新鲜污泥年平均温度为Ts=17.3℃日平均最低气温为T=12℃每座一级消化池投配的最大生污泥量为则全年平均耗热量为最大耗热量为b．消化池体的耗热量消化池各部传热系数采用：池盖℃)]池壁在地面以上部分为℃)]池壁在地面以下部分及池底为℃)]池外介质为大气时，全年平均气温为℃冬季室外计算温度为℃池外介质为土壤时，全年平均温度为℃，冬季计算温度℃池盖部分全年平均耗热量为最大耗热量为池壁在地面以上部分全年平均热量为：最大耗热量为：池壁在地面以下部分全年平均热量为：最大耗热量为：池底部分全部平均耗热量为：最大耗热量为：每座消化池池体全年平均热量为：最大耗热量为：c.每年消化池总耗热量为最大耗热量为d.热交换器的计算消化池的加热，采用池外套管式泥－水热交换器。全天均匀投配。生污泥在进入一级消化池之前，与回流的一级消化池污泥先行混合后进入热交换器，其比例为1：2。则每个池子的生污泥量为回流的消化污泥量为进入热交换器的总污泥量为生污泥的日平均最低温度为生污泥与消化污泥混合后的温度为热交换器的套管长度按下式计算热交换器按最大总耗热量计算内管管径选用DN60mm时，则污泥在内管中的流速为外管管径选用DN100mm平均温差的对数按下式计算污泥循环量热交换器的入口热水温度采用Tw＝85oC采用10oC（见图10）则循环热水量为图3核算内外管之间热水的流速为则热交换器的传热系数选用,则每座消化池的套管式泥－水热交换器的总长度为设每根长4m,则其根数为e.消化池保温结构厚度计算消化池各部传热系数允许值采用池盖为池壁在地上部分及池底为池壁在地下部分及池底为池盖保温材料厚度的计算设消化池池盖混凝土结构厚度为，导热系数采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，导热系数，则保温材料的厚度为池壁在地面以上部分保温材料厚度的计算设消化池池壁混凝土结构厚度为采用采用聚氨酯硬质泡沫塑料作为保温材料，则保温材料的厚度为池壁在地面以上的保温材料延伸到地面以下的深度为冻深加上0.5m。池壁在地面以下部分以土壤作为保温层时，其最小厚度的计算土壤导热系数为λB=1.163w/(m·K)[1.0kcal/(m·h·℃)]设消化他池壁在地面以下的混凝土结构厚度为δG=400mm，则保温层厚度为池底以下土壤作为保温层，其最小厚度（）的计算消化池池底混凝士结构厚度为=700rnm,地下水位在池底混凝土结构厚度以下，大于1.7m，故不加其它保温措施。池盖、池壁的保温材料采用聚氨酯硬质泡沫塑料。其厚度经计算分别为25mm及27mm，均按27mm计，乘以1.5的修正系数，采用50mm。二级消化池的保温材料及厚度与一级消化池相同。（4）沼气混合搅拌计算消化池的混合搅拌采用多路曝气管式（气通式）沼气搅拌。a．搅拌用气量单位用气量采用6m3/(min·l000m3池容），则用气量q=6×2500/1000=15m3/min=0.25m3/sb．曝气立管管径曝气立管的流速采用12m/s，则所需立管的总面积为0.25/12=0.0208m2选用立管的直径为DN=60mm时，每根断面A=0.00283m2，所需立管的总数则为0.0208/0.00283=7.35根，采用8根。核算立管的实际流速为，符合要求3其他设计说明3.1污泥投配池的设计至少设置两个，其容积一般按12h的贮泥量设计。需要时可在来泥管处设筛网。池中应设液位指示仪表。池子应加盖、设排气管、溢流管及排除上清液管等。3.2污泥泵及污泥管道污泥泵至少为两台。电极一般选用防爆型，按自灌运行设计。污泥压力管道的最小流速，按下表设计，经济流速为0.9—1.5m/s。表污泥压力管最小流速3.3阀门控制阀门操作间需设置在消化池附近。沼气管线及其阀门应尽量减少穿过其它机械设备的情况。3.4浮渣破碎装置当城市污水中含有屠宰、造纸、纤维工厂等工业污水时，极易形成浮渣，必须进行预处理．污水格栅截留的栅渣、沉淀池的浮渣，最好不要回到消化池中，应另行处理。设计污泥搅拌设备时，应考虑能同时破碎浮渣。3.5仪表装置在消化池的中心或池壁处需设置温度计，同时还应测定消化他的液位以决定污泥的投入量和排除量，用吹气法测定液位较为准确．同时还应设置pH计和压力计等．3.6厌氧处理后污泥设计经过厌氧消化的污泥，含水率还是很高，在80%以上。还需要进行进一步的处理，才能达到处置的条件。污泥脱水的目的是降低含水率，水、污泥烘干及焚烧等。减小污泥体积。污泥脱水的方法主要有干化、机械脱水、污泥烘干及焚烧等。由于工艺的不同，污泥脱水主要可以使用自然干化、真空过滤、加压过滤、离心脱水和带式压滤。1.真空过滤真空过滤主要用于初次污泥和消化污泥的脱水。它可以连续生产，运行平稳，可以自动控制，但附属设备多，工序复杂，运行费用较高。真空过滤机一般采用折带式过滤机和盘式过滤机。经厌氧消化处理后的污泥，在真空过滤脱水之前，应进行预处理。一般先对污泥进行淘洗，污泥淘洗后的碱度一般要求为400—600mg/L（以CaCO3计）。淘洗的方式一般有单级淘洗和二级逆流淘洗。2.加压过滤加压过滤（压滤）一般是间歇操作，初投资高，脱水效率较低。但脱水效果好，一般泥饼含水率在65%以下。整个压滤机是密封的，过滤压力一般为0.392—0.49MPa以上。目前常用的加压过滤设备有板框压滤机和框式压滤机。（l）用压滤机为城市污泥脱水时，过滤能力一般为2—10kg干污泥/m2·h；当为城市消化污泥时，投加三氯化铁量为4%—7%，氧化钙为11%—22.5%，过滤能力一般为24kg干污泥/

m2·h，过滤周期一般为1.5—4h。（2）压滤机设置台数应不少于2台。（3）污泥压入过滤机一般有两种方式：一种是用高压污泥泵直接压入；另一种是用压缩空气，通过污泥罐将污泥压人过滤机，常用的高压污泥泵有离心式或柱塞式．当采用柱塞式污泥泵时，应设减压阀及旁通回流管。每台过滤机应单独配备一台污泥泵。压滤机脱水工艺流程见图14。（4）污泥压滤后需用压缩空气来剥离泥饼，所需的空气量按滤室容积每平方米需气2m3/m3·min计算，压力为0.1—0.3MPa。（5）当用转送带运送污泥时，应考虑卸落时的冲力，并应附有破碎泥饼的钢丝格栅，以防泥饼塑化。3.离心脱水离心脱水机的特点是结构紧凑，附属设备少，臭味小，能长期自动连续运转．缺点是噪声大，脱水后污泥含水率较高，污泥中若含有砂砾，则易磨损设备。离心脱水机种类很多，适用城市污泥脱水的一般是卧式螺旋卸料离心脱水机。4.带式压滤带式过滤包括辊压型和挤压型等。该脱水方法的特点是：滤带可以回旋，脱水效率高、噪声小、能源消耗省，附属设备少，操作管理维修方便，但必须正确地选用有机高分子混凝剂。污泥必须预先进行充分的絮凝，形成大而强度高的絮凝体。脱水后泥饼的含水率较高，大致与离心脱水相等。由于考虑运行的连续性、脱水效果、操作难度、维护难度以及投入资金，本设计使用带式压滤的方法，对经过厌氧消化的污泥进行进一步的脱水。带式压滤的工艺流程见图16。图4带式压滤脱水工艺流程3.7污泥烘干通过污泥烘干，其含水率可降到30%以下，变为干固体。污泥烘干前，要选用适当的脱水机，先进行机械脱水，最大限度地把污泥颗粒中的游离水分离出去。污泥烘干的温度一般为300℃。对其散发恶臭的蒸汽或排出的尾气，可经过600—900℃的加热装置，或湿式净化装置，进行脱臭处理。污泥烘干所需的净热量可按下式计算：H=r△t（kJ/kg）式中r—污泥平均比热[kJ/(kg·K)]；△t—污泥的温差（℃）。计算中采用的比热值：水0—100℃4.19kJ/(kg·K)[1.00kcal/(kg·℃)]污泥的干固体1.26kJ/kg·K[0.3kcal/(kg·℃)]水蒸气100—500℃2.09kJ/kg·K[0.5kcal/(kg·℃)]干空气和排出的尾气1.9kJ/kg·K[0.26kcal/(kg·℃)]100℃时的蒸发热2260.9kJ/kg(540kcal/kg）所需的总热量等于净热量加炉子散热损失和尾气所带走的热量。炉子的散热损失，一般为净热量的5%—20%。炉子的热效率（η），当有尾气加热脱臭装置时，η=40%—50%；当没有脱臭装置时，η=60%—65%。炉子的主要类型有：（1）多段炉：一般为立式，分5段到12段。用作污泥焚烧，也可用作污泥烘干。（2）回转炉：可将污泥干操和焚化合并处理，也可分开处理。回转炉也是逆流运行的，热效高。炉体结构简单，护内主要是耐火材料，转动装置在炉外，温度控制容易，操作简单。3.8污泥最终处置经过脱水处理的污泥，需要经过其他方式进行最终处置。由于污泥的最终处置并不是本设计的重点，只进行简要的介绍。污泥最终处置，有弃置法和回收利用法。现简述如下：1.填埋污泥在填地（填垫、堆置、掩埋）前，必须先将其含水率降低到低于85%。2.投海污泥不进行处理，用船装运，或用污泥压力管直接投海，是更简单的处置方式，污泥含水率最好大于95%，以利管道输送。3.用作农肥用城市污水处理厂的污泥作为有机肥料，是最简单的处置方法。一般认为，用管道把液态消化污泥直接送入农田作为农肥，在10—15km的范围内是经济的。另外，也可用汽车或卡车拉运污泥罐车，送到农田直接施放。4.改良土壤污泥中含有大量的腐植质，当施入砂性土壤后，可形成团粒结构。提高保墒能力，增加肥力，从而改良土壤。5.作为制造其它产品的原料如用活性污泥作为纤维板的填充料，提供动物饲料的粗蛋白等。4运行管理4.1厌氧消化池运行指标正在消化的污泥中，微生物主要是细菌，所以不能像好氧处理中作为指标生物的各种微型生物那样，依靠镜检来判断污泥的活性。因此，一般都采用能反应微生物代谢影响的指标间接判断微生物活性。为了掌握消化池的运转状态，应当及时监测的指标有沼气产量、消化污泥中的有机物含量、挥发性脂肪酸浓度、碱度、pH值等，这些指标也就是消化池的日常管理检测指标。4.1.1沼气产生量最敏感和最直观的反应消化运行情况的指标是沼气产生量，气体产生量减少往往是消化开始受到抑制的征兆，每天必须要对产气量进行测定，现在已经能利用计量仪表随时检测气体产生的瞬时流量和累计流量。pH值降低会引起有机酸的积累，因而是抑制气化的表征。在污泥消化正常进行过程中，pH值应当在7左右，挥发性脂肪酸浓度为300～700mg/L、碱度为2000～2500mg/L的范围内。4.1.2重金属的影响一般来说，如果好氧生物处理系统运转正常，那么从二沉池排出的剩余污泥对消化池中厌氧微生物的毒害作用也不会出现，甚至其中的部分金属元素是污泥消化池中厌氧微生物的必须营养元素。但由于污水成分复杂和污泥的富集作用，有时会造成剩余污泥中的某种重金属含量过高，往往也会对消化过程产生抑制作用。为了降低和消除重金属的毒性，可以采用向消化池内投加消石灰、液氨和硫化钠等药剂，提高pH值。4.1.3污泥负荷和温度的影响在消化池的管理上，最重要的工作是防止超负荷投加以及不使消化温度降低。超负荷和温度降低对厌氧消化的影响比对好氧处理的影响更为显著，恢复需要的时间更长。一旦出现消化被抑制的征兆，必须立即采取处理对策。但当进泥量远小于消化池设计进泥量时，由于负荷较低，为充分利用消化池的容积，可延长污泥在消化池内的水力停留时间即消化的天数，如果消化时间可以达到60d以上，可不对消化池进行加热，而只进行常温消化、节约加热所需的能量。4.2安全操作事项在投配污泥、搅拌、加热及排放等操作前，应首先