【桥梁方案】某预应力砼连续刚构桥主梁0号块段托架方案设计

PAGExxxxxxxxxx第x合同段主梁0号块段托架方案设计年月日

目录TOC\o"1-3"\f\u一、 设计概况 1二、 施工方案设计概述 1三、 设计依据 1四、 主要杆件计算结果统计 2五、 主托架平台设计 2(一)腹板下底纵梁(4匚20a)计算 3(二)空箱下底纵梁(5匚20a)计算 3(三)前后横梁(钢箱496x230)计算 4(四)承重托架计算 51、预埋段主纵梁验算(2匚32a) 62、外接段主纵梁验算(2匚20a) 63、斜柱验算(2匚20a) 74、格构式斜柱设计 75、主纵梁连接焊缝验算 96、斜柱焊缝验算 107、斜柱预埋件验算 11六、 墩顶底板砼模架设计 11(一)组合钢模面板验算 12(二)枋木分配梁验算 12(三)碗扣钢管支架验算 13七、 副托架计算 131、翼缘荷载集度计算 132、内力计算 143、纵梁验算(匚20a) 144、斜柱验算(2∠90×6) 145、纵梁连接焊缝验算 156、斜柱焊缝验算 167、纵梁预埋件验算 178、斜柱预埋件验算 18八、 附图 18PAGE主梁0号块段托架方案设计设计概况xxxx大渡河大桥主桥为三跨预应力砼连续刚构，其跨径组合为133m+255m+133m。主梁采用单箱单室截面，箱顶板宽10.5m，底板宽6.5m(墩顶段宽8.5m)。箱梁0号块段长15m，根部断面高16m，纵桥向悬伸长度2m。在墩顶范围内，箱梁腹板厚100cm，顶板厚50cm，底板厚150cm。全桥共计2个0号梁段，单个0号梁段砼数量为1125.6m3。0号梁段单侧悬伸段体积为107.2m3施工方案设计概述0号梁段拟采用托架法进行现浇施工。由于0号梁段是墩身与箱梁连接的关键部位，具有断面高、砼体积大、钢筋及预应力管道密集等特点，为保证砼浇筑质量和减轻支架负荷，竖向分为四层浇筑，前三层砼浇筑高度均为4.5m，第四次即顶层砼浇筑高度为2.5m，按翻模法施工。第一层砼施工采用在墩顶预埋牛腿支架(简称主托架)进行，墩身箱内底板支架考虑拆除困难等原因采用碗扣式满堂支架浇筑，外侧模直接采用翻模法接高墩身模板施工(模板作适当调整)。第二、三层砼直接在已浇筑砼模板上翻模接高浇筑。第四层砼采用在第三层箱梁腹板上预埋牛腿支架(简称副托架)支撑翼缘板施工；0号块段内箱顶板采用满堂支架浇筑，悬伸段顶板采用挂篮内模架施工。本方案设计均采用容许应力法计算，不计结构、荷载及材料等安全系数。设计计算采用MidasCivil软件，荷载组合取：2×结构自重+外荷载(注：结构自重未计入联接系重量，故采用2倍自重组合)，其它软件校核。0号块段施工支架布置图详见附图。设计依据1、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》2、《钢结构设计规范》3、《公路桥涵施工技术规范》4、《路桥施工计算手册》5、公路施工手册《桥涵》主要杆件计算结果统计部位构件名称规格(mm)轴力(kN)弯矩(kN.m)正应力(MPa)[σ](MPa)剪力(kN)剪应力(MPa)[τ](MPa)位移备注主托架底纵梁匚20a20.9117.41454638.6851/841后横梁□496x23047.915.8145169.911.3851/7703预埋段主纵梁2匚32a150.767.987.9145256.859.285外接段主纵梁2匚20a150.73.836.81453.81.6851/1750斜柱2匚20a264.150.6121.8格构式柱纵梁连接焊缝f=8150.73.840.81453.8折算应力斜柱焊缝f=8264.11.755.31451折算应力斜柱预埋件□500x350x16，4φ22U形锚筋锚固长度35d=77cm，与主筋焊接作为安全储备。底板砼支架分配梁枋150x1203.15714140.81.71/1000碗扣钢管架φ48x33070.8100.80.007m副托架主纵梁匚20a29.812.48014534.829.2851/4651斜柱2∠90x648.20.325.289格构式柱纵梁端焊缝f=629.812.426.614534.8折算应力斜柱焊缝f=848.20.375.41450.5折算应力纵梁预埋件□300x200x16、2φ20U形锚筋锚固长度35d=70cm，与主筋焊接作为安全储备。斜柱预埋件□250x200x16、2φ20U形锚筋锚固长度35d=70cm，与主筋焊接作为安全储备。主托架平台设计主托架平台按第一次浇筑砼高度4.5m计算，悬伸段砼38.1m3，重量991kN。腹板计算宽度取1.4m(高度4.5m)，底板计算宽度取3.7m底模板另行设计，拟采用5mm钢面板、匚10主肋条。底纵梁拟采用匚20a，横梁采用挂篮下横梁钢箱496x230。单侧托架共设置3榀，主纵梁预埋段(含外露50cm)采用2匚32a，外接主纵梁及斜柱采用2匚20(一)腹板下底纵梁(4匚20a)计算(砼计算宽度1.4m，高度4.5m)1、荷载计算(1)砼自重：1.4×4.5×26×1.1=180.2kN/m(砼胀模系数取10%)(2)侧、底模自重：(4.5+2.5+1.4)×1.2=10.1kN/m(模板重按120kg/m2计)(3)施工荷载：2.5kPa×1.4=3.5kN/m(3)振捣荷载：2kPa×1.4=2.8kN/m合计：q=196.6kN/m经试算，底纵梁腹板下设置4匚20a，间距取0.3m，跨度组合为0.15+1.85=2mq1=196.6/4+自重0.2=49.4kN/m2、内力计算R1=53.4kN、R2=45.4kNQmax=46kN、Mmax=20.9kN.m、fmax=0.003、强度验算A=28.83cm2、I=1780.4cm4、W=178σ=M/W=20.9/178/10^-6=117416kPa<[σ]=145000kPaτ=QS/It=46×104.7×10^-6/(1780.4×10^-8×0.007)=38645<[τ]=85000kPa4、刚度验算f/l=0.0022/1.85=1/841<[f/l]=1/400(二)空箱下底纵梁(5匚20a)计算(砼计算宽度3.7m，高度2m)1、荷载计算(1)砼自重：3.7×2×26×1.1=211.6kN/m(砼胀模系数取10%)(2)侧、底模自重：3.7×1.2=4.4kN/m(模板重按120kg/m2计)(3)施工荷载：2.5kPa×3.7=9.3kN/m(3)振捣荷载：2kPa×3.7=7.4kN/m合计：q=232.7kN/m经试算，底纵梁腹板下设置5匚20a，间距0.8m，跨度组合为0.15+1.85=2mq2=232.7/5+自重0.2=46.7kN/m2、内力计算q2/q1=46.7/49.4=0.95经比较q1、q2知，空箱下底纵梁强度及刚度能满足要求。R1=53.4×0.95=50.7kNR2=45.4×0.95=43.1kN(三)前后横梁(钢箱496x230)计算Qmax=169.9kN、Mmax=47.9kN.m、fmax=0.001、强度计算横梁钢箱断面：(单位m)A=0.020968m2，I=0.000753529m4，W=0.00303842m3，S=σ=M/W=47.9/0.00303842=15765kPa<[σ]=145000kPaτ=QS/It=169.9×0.00119922/(0.000753529×0.024)=11266kPa<[τ]=85000kPa2、刚度计算f/l=0.00037/2.85=1/7703<[f/l]=1/400以上计算结果反映，前后横梁均满足规范要求。(四)承重托架计算根据横梁支点反力知，承重托架以第2榀控制复核计算。考虑墩身外缘素砼受力较差，支点位置按后退0.1m计算，主纵梁跨度2.1m，后横梁作用点距锚固点0.25m。斜柱高差按3m设置，计算长度为3.66m。经试算，主纵梁预埋(含外露50cm)段采用2匚32a，托架模型及反力图(kN)挠度变形图(kN.mm)1、预埋段主纵梁验算(2匚32a)Nmax=150.7kN、Mmax=-67.9kN.m、Qmax=256.8kN、fmax=0.t=2×8mm、A=2×48.5cm2、I=2×7510.6cm4、W=2×469.4cm3、S=2×276.9cm3σ=M/W+N/A=67.9/(2×469.4×10^-6)+150.7/(2×48.5×10^-4)=87862kPa<[σ]=145000τ=QS/It=256.8×2×276.9×10^-6/(2×7510.6×10^-8×2×0.008)=59173kPa<[τ]=85000kPa2、外接段主纵梁验算(2匚20a)Nmax=150.7kN、Mmax=3.8kN.m、Qmax=3.8kN、fmax=1.t=2×7mm、A=2×28.83cm2、I=2×1780.4cm4、W=2×178cm3、S=2×104.7cm3）σ=M/W+N/A=3.8/(2×178×10^-6)+150.7/(2×28.83×10^-4)=36810kPa<[σ]=145000kPaτ=QS/It=3.8×2×104.7×10^-6/(2×1780.4×10^-8×2×0.007)=1596kPa<[τ]=85000kPaf/l=1.2/2100=1/1750<[f/l]=1/4003、斜柱验算(2匚20a)Nmax=264.1kN、Mmax=1.7kN.m、Qmax=1.0kN格构式组合柱按双轴等强布置。σ=N/A+M/W=264.1/(2×28.83×10^-4)+1.7/(2×178×10^-6)=50578kPa<[σ]=140000kPa(3)稳定计算i=7.86cm、λy=L/i=366/7.86=47，按b类截面查得ф=0.[N]=фA[σ]=0.87×2×28.83×10^-4×140000=702.3kN>N=264.1kN4、格构式斜柱设计(1)按照格构式压杆双轴等强度确定双肢间距：λ0x=√（λx^2+λ1^2）=λy=47设λ1=24(≤40，且≤1/2λy=24)，而ix1=2.11，则两缀板净距lo1=i1λ1=24×2.11=51cmλx=√（47^2-24^2）=40取b=20整个截面对虚轴的惯矩：Ix=2(Ix1+A×b^2/4)=2×(128+28.83×20^2/4)=6022ix=(Ix/A)^0.5=(6022/2/28λ=L/i=366/10.22=36<[λ]=150查得ф=0.914(2)截面验算：整体稳定：[N]=фA[σ]=0.914×2×28.83×10^-4×140000=738kN>N=387.31kN刚度验算：λmax=47<[λ]=150单肢稳定：λ1=51/2.07=25，ф1=0.953[N]=фA[σ]=0.953×28.83×10^-4×140000×2=769kN>N=387.31kN(3)缀板设计：缀板宽度d=2/3b=13取d=15缀板厚度t>d/40=15/40=0.38cm取t=缀板尺寸为200×150×8mm3，净距50cm，中距l1=65cm缀板刚度I1=1/12×0.8×15^3=225cm4柱肢对x1轴的惯性矩Ix1=1282I1/b=2×225/15=30>6Ix1/l01=6×128/50=15满足要求一块缀板所受的剪力T由下图按平衡条件计算：b/2b/2V/4V/4TL1Tb/2=V/4l1V=Af/85=2×28.83×10^-4×215000/85=14.6kNT=V/4l1/(b/2)=14.6/4×0.65/(0.2/2)=23.7kN缀板为矩形截面，和柱肢相连处承受的弯矩为：M=T×b/2=23.7×0.2/2=2.37kN.mσ=6M/(td^2)=6×2.37/(0.008×0.15^2)=79000kPa<[σ]=145000kPaτ=1.5T/dt=1.5×23.7/(0.15×0.008)=29625kPa<[τ]=85000kPa(4)焊缝计算采用角焊缝hf=6mm，三面围焊偏安全取竖焊缝20cmAf=0.7hf×ds=0.7×0.006×0.2=0.00Wf=0.7hf×ds^2/6=0.7×0.006×0.2^2/6=0.0000σf=M/W=2.37/0.000028=84643kPa<[σ]=145000kPaτf=1.5T/dt=1.5×23.7/(0.15×0.008)=29625kPa<[τ]=85000kPa((σf/1.22)^2+τf^2)^0.5=((84643/1.22)^2+29625^2)^0.5=75440kPa<[σ]=145000kPa5、主纵梁连接焊缝验算Nmax=150.7kN、Mmax=3.8kN.m、Qmax=3.8kN主纵梁2匚32a与2匚20a连接采用三面搭接角焊缝，取焊缝hf=8mm。(mm)由钢号Q235查得焊缝强度fwt=160MPa焊缝U形分布B=300mmH=200mm受荷载F=3.8kNN=150.7kNe=1000mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，βf=1.22焊缝总有效面积Aw=0.7xhfx[2x(B-5)+H]=4424mm2焊缝形心距板左端距离x0=109.652mmrx=B-5-x0=185.348mmry=H/2+hf/4=102mm焊缝Ix=3.81081e+007mm4焊缝Iy=4.26559e+007mm4焊缝J=Ix+Iy=8.0764e+007mm4焊缝受扭矩T=Fx(B-x0+e)=4.52332kN.M焊缝受剪力V=F=3.8kN焊缝受轴力N=150.7kN扭矩在A点产生的正应力σT=Txrx/J=10.3807MPa扭矩在A点产生的剪应力τT=Txry/J=5.71268MPa剪力在A点产生的正应力σV=V/Aw=0.858951MPa轴力在A点产生的剪应力τN=N/Aw=34.0642MPaA点折算应力σA=sqrt{[(σT+σV)/βf]^2+(τT+τN)^2}=40.8298MPa<=fwt。满足!6、斜柱焊缝验算单位：mmNmax=264.1kN、Mmax=1.7kN.m、Qmax=1.0kN单肢分力N=264.1×sin35/2=75.7kN，F=264.1×cos35/2+1.0/2=108.7kN、M=0.9kN.m槽钢与预埋钢板顶接角焊缝，取焊缝hf=8mm。(斜柱与主纵梁焊缝长度超过80cm大于与预埋钢板连接焊缝，不需计算)由钢号Q235查得焊缝强度fwt=160MPa受荷载F=108.7kNN=75.7kNe=8mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，βf=1.22翼缘厚T=11mm腹板厚Tw=7mm翼缘外侧焊缝有效面积Aw1=761.6mm2翼缘内侧焊缝有效面积Aw2=683.2mm2腹板外侧焊缝有效面积Aw3=1120mm2腹板内侧焊缝有效面积Aw4=996.8mm2总的焊缝有效面积Aw=3561.6mm2焊缝Ix=1.946e+007mm4焊缝受弯矩M=Fxe=0.8696kN.M焊缝受剪力V=F=108.7kN焊缝受轴力N=75.7kN由剪力产生的剪应力τV=V/(Aw3+Aw4)=51.3511MPa由轴力产生的正应力σN=N/Aw=21.2545MPaA点：上部翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力σM_A=M/Ixx(H/2-T-hf/2)=3.79835MPaB点：下部翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在B点产生的正应力σM_B=M/Ixx(H/2-T-hf/2)=3.79835MPaA点折算应力σA=sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2}=55.3048MPa<=fwt。满足!B点折算应力σB=sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2}=53.3073MPa<=fwt。满足!另斜柱与预埋钢板斜交35度，实际焊缝更长，安全系数更大。7、斜柱预埋件验算Nmax=264.1kN、Mmax=1.7kN.m、Qmax=1.0kN预埋件N=264.1×sin35=151.5kN，V=264.1×cos35+1.0=217.3kN、M=1.7kN.m计算依据：GB50010--200210.9(1)锚筋总截面面积计算fc：砼抗压强度设计值，砼为C40，fc=19.10MPafy：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HPB235，fy=210.00MPat：锚板厚度，t=16mmd：锚筋直径，d=22mmz：外层锚筋中心间距，z=400mmαr：外层锚筋中心间距，锚筋分为四层，αr=0.85αb：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.782αv：锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)sqrt(fc/fy)=0.676As1=V/(αrαvfy)+N/(0.8αbfy)+M/(1.3αrαbfyz)=2978.9mm2As2=N/(0.8αbfy)+M/(0.4αrαbfyz)=1229.6mm2所需锚筋总截面面积As=max(As1，As2)=2978.9mm2现配锚筋总截面面积As0=8πd2/4=3041.1mm2≥As。满足!(2)锚固长度计算ft：砼轴心抗拉强度设计值，砼为C40，ft=1.71MPa锚固长度la≥0.16dfy/ft=432mm另与竖向主钢筋焊接作为安全储备。墩顶底板砼模架设计0号块段底板砼厚1.5m，周边设高0.5m×宽1m倒角，砼按平均厚度1.8m计算。砼支架拟采用满堂式碗扣钢管支架，高度20m，间距0.6m×0.9m，横杆步距1.2m。面板采用组合钢模，跨度0.6m。分配梁采用枋木150×120(一)组合钢模面板验算1、荷载计算(砼计算厚度1.8(1)砼自重：1.8×26=46.8kN/m2(2)底模自重：按50kg/m2=0.5kN/m2(3)施工荷载：2.5kPa(4)振捣荷载：2kPa合计：q=51.8kN/m22、受力验算根据JG/T3060-1999《组合钢模板》知：组合钢模跨度为0.9m时允许承载力为45kN/m2，折算0.6m跨度允许承载力101kN/m2，大于q=51.8kPa，满足要求。(二)枋木分配梁验算1、荷载计算偏安全按简支梁计算，跨度为1.0m，荷载宽度0.6m，即q=0.6×51.8=31.1kN。2、内力计算M=ql^2/8=31.1×0.9^2/8=3.15kN.m、Q=ql/2=14kN3、强度计算W=Bh2/6=0.12×0.152/6=0.00045查《路桥施工计算手册》得A-4杉木力学性质：[σ]=11MPa、[τ]=1.7MPa、E=9000MPaσ=M/W=3.15/0.00045=7000Kpa<[σ]=11000kPa……满足要求τ=Q/A=778kPa<[τ]=1700kPa……满足要求4、挠度计算：f=5gL4/(384EI)=5×31.1×0.9^4/(384×9000000×0.12×0.15^3/12)=0.00f/L=1/1000<[f]/L=1/400……满足规范要求(三)碗扣钢管支架验算1、荷载计算(1)枋木分配梁支反力：31.1×0.9=28kN(2)支架：20m×33.3N/m×3/1000=2kN(φ48×3mm钢管自重3.33kg/m，联杆及连接构造重量约为立杆的2倍N=30kN2、强度计算φ48×3mm钢管：A=4.24cm2I=л(D4-d4)/64=10.78cm4、W=0.0982(D查《路桥施工计算手册》得A3钢力学性质：[σ压]=140MPa、E=2.1×10^5MPaσ压=N/A=30/(4.24×10^-4)=70754Kpa<[σ]=140000kPa3、稳定计算：λ=L/i=1200/15.95=75，碗扣架(焊接钢管)为b类截面，查得ρ=0.72[N]=ρA[σ压]=0.72×4.24×10^-4×140000=42.7kN>N=30kN……满足要求4、整体稳定性支架位于空心薄壁墩内，采用支架平撑顶紧墩壁方式保证支架整体稳定，不需计算。5、位移计算f=PL/EA=30×20/(2.1×10^8×4.24×10^-4)=0.007m副托架计算0号块段悬伸段翼缘采用挂篮翼缘定型钢模板，墩顶段翼缘采用临时加工定型钢模板。1、翼缘荷载集度计算外侧砼按平均厚度0.4m计算，内侧砼按平均厚度0.8m计算，宽度各为(1)砼自重：内侧0.8×26=20.8kN/m2、外侧0.4×26=10.4kN/m2(2)模架自重：按350kg/m2=3.5kN/m2(3)施工荷载：2.5kPa(4)振捣荷载：2kPa合计：q内=28.8kN/m2、q外=18.4kN/m22、内力计算(1)第1~3榀副托架荷载：根据平面布置，荷载范围按1.5mq内=1.5×28.8=43.2kN/m、q外=1.5×18.4=27.6kN/m(2)第4榀副托架荷载：根据平面布置，荷载范围按1+2mq2=(28.8/4+3×18.4)/1.25=49.8kN/m第1~3榀副托架第4榀副托架3、纵梁验算(匚20a)经比较第1~3榀副托架最大，故按此作控制验算。Nmax=29.8kN、Mmax=12.4kN.m、Qmax=34.8kN、fmax=0.43t=7mm、A=28.83cm2、I=1780.4cm4、W=178cm3、S=104.7cm3）σ=M/W+N/A=12.4/(178×10^-6)+29.8/(28.83×10^-4)=79999kPa<[σ]=145000kPaτ=QS/It=34.8×104.7×10^-6/(1780.4×10^-8×0.007)=29235kPa<[τ]=85000kPaf/l=0.43/2000=1/4651<[f/l]=1/4004、斜柱验算(2∠90×6)(1)强度计算Nmax=48.2kN、Mmax=0.3kN.m、Qmax=0.5kNσ=N/A+M/W=48.2/(2×10.64×10^-4)+0.3/(2×57.97×10^-6)=25238kPa<[σ]=140000kPa(2)稳定验算i=3.62cmλy=L/i=256/3.62=71按c类截面查得ф=0.636[N]=фA[σ]=0.636×2×10.64×10^-4×140000=189kN>N=48.2kN5、纵梁连接焊缝验算Nmax=29.8kN、Mmax=12.4kN.m、Qmax=34.8kN纵梁匚20a与预埋钢板连接采用顶接角焊缝，取焊缝hf=6mm。由钢号Q235查得焊缝强度fwt=160MPa受荷载F=34.8KNN=29.8KNe=35.6mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，βf=1.22翼缘厚T=11mm腹板厚Tw=7mm翼缘外侧焊缝有效面积Aw1=571.2mm2翼缘内侧焊缝有效面积Aw2=512.4mm2腹板外侧焊缝有效面积Aw3=840mm2腹板内侧焊缝有效面积Aw4=747.6mm2总的焊缝有效面积Aw=2671.2mm2焊缝Ix=1.45816e+007mm4焊缝受弯矩M=Fxe=1.23888KN.M焊缝受剪力V=F=34.8KN焊缝受轴力N=29.8KN由剪力产生的剪应力τV=V/(Aw3+Aw4)=21.9199MPa由轴力产生的正应力σN=N/Aw=11.156MPaA点：上部翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力σM_A=M/Ixx(H/2-T-hf/2)=7.30671MPaB点：下部翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在B点产生的正应力σM_B=M/Ixx(H/2-T-hf/2)=7.30671MPaA点折算应力σA=sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2}=26.6365MPa<=fwt满足!B点折算应力σB=sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2}=22.1458MPa<=fwt满足!6、斜柱焊缝验算(单位mm)Nmax=48.2kN、Mmax=0.3kN.m、Qmax=0.5kN2∠90×6单肢分力:N=48.2×sin38.7/2=15.1kN，F=48.2×sin38.7/2+0.5/2=19.1kN、M=0.15kN.m∠90×6与预埋钢板顶接角焊缝，取焊缝hf=8mm。近似按T90×90×6计算，实际焊缝长度为顶接周边焊的1/2。由钢号Q235查得焊缝强度fwt=160MPa受荷载F=19.1KNN=151KNe=8mm由于承受静力荷载或间接动力荷载，βf=1.22翼缘厚T=6mm翼缘外侧焊缝有效面积Aw11=448mm2翼缘内侧焊缝有效面积Aw12=414.4mm2腹板两侧焊缝有效面积Aw2=884.8mm2总的焊缝有效面积Aw=1747.2mm2焊缝形心至翼缘外侧距离y0=24.4263mm焊缝Ix=1.27779e+006mm4焊缝受弯矩M=Fxe=0.1528KN.M焊缝受剪力V=F=19.1KN焊缝受轴力N=151KN由剪力产生的剪应力τV=V/Aw2=21.5868MPa由轴力产生的正应力σN=N/Aw=86.424MPaA点：翼缘内侧与腹板相交处由弯矩在A点产生的正应力σM_A=M/Ixx(y0-T-m_hf/2)=1.72512MPaB点：腹板最下端由弯矩在B点产生的正应力σM_B=M/Ixx(H-5-y0)=7.24352MPaA点折算应力σA=sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2}=75.4091MPa<=fwt满足!B点