综合办公楼毕业设计

I某集团综合办公楼，总共6层。根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。本设计中选取一榀主框架以及楼面及屋面板进行截面设计及配筋计算。首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载的统计。然后采用弯矩二次分配法进行竖向荷载作用下的结构内力计算，水平荷载采用D值法进行计算。之后进行内力组合分析，找出最不利的一组内力，进行构件计算。楼板采用弹性理论设计，并进行柱下独立基础的配筋设计。除此之外，还进行了楼梯的设计计算。最后，根据计算结果，按照相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。本设计的特点之一，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如D值法，弯矩分配法等，使自己掌握了多方面的知识。关键词：框架结构；结构设计；内力计算；弹性理论；荷载；钢筋混凝土Ⅱschemeandstructurawidthofsectionsweredetermined,calculated.TheD-methodwasusedforcaculatingthewindload.Aftecombinationofinternalforces,themostunfavorablecombinatiblueprintsofthestructurehadbeencompleted.Theadvantageinthisdesignwinfouryearswasused.Themanykiassignment-method,delaminationandsoon,sowhichcausedmyselftograsptheKeyWords:frame;structuraldesign;internal3毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计，使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练，具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高基本上达到了毕业设计的目的与要求。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。42建筑设计2.1建筑概况该综合办公楼位于合肥地区，抗震设防烈度为7度(0.1g),第一组，场地类为23.95m,其中底层层高为3.9m,其余各层层高为3.3m。局部突出屋面的塔楼为楼梯间，高3.0m,室内外高差0.45m。抗震等级为三级设计使用年限50年2.2采光、通风、防火设计1.采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。2.防火设计门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2.3设计任务2.4设计要求建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行业行为和经验的不断总结，满足相关的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求：(1)满足建筑功能要求：5(2)符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果；(3)采用合理的技术措施；(4)提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。2.5规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《建筑结构静力计算手册》(静力计算)《钢筋混泥土结构构造手册》《土木工程毕业设计指南及实例》3建筑物所处的自然条件3.1气象条件例如：炎热地区的建筑应考虑隔热、通风、遮阳、建筑处理较为开敞；在确定建筑物间距及朝向时，应考虑当地日照情况及主要风向等因素。3.2地形、地质及地震烈度基地的地形，地质及地震烈度直接影响到房屋的平面组织结构选型、建筑构造处理及建筑体型设计等。地震烈度，表示当发生地震时，地面及建筑物遭受破坏的程度。烈度在6度以下时，地震对建筑物影响较小，一般可不做抗震计算，9度以上地区，地震破坏力很大，一般应尺量避免在该地区建筑房屋，建筑物抗震设防的重点时7、8、9度地震烈度的地区。3.3水文水文条件是指地下水位的高低及地下水的性质，直接影响到建筑物基础及地下室。一般应根据地下水位的高低及底下水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相应的防水和防腐措施。64.1结构选型4.2结构设计的一般原则4.2.1结构设计目的改建、扩建、新建项目缩短工期、节约投资、提高经济效益起着4.2.2结构设计的一般原则为了达到建筑设计的基本目的，结构设计中应符合以下一般原则：符合设计规范；选择合理的结构设计方案；减轻结构自重；采用先进技术。4.2.3结构选型对于一般多层民用建筑，根据使用和工艺要求、材料供应情况和施工技术条构体系。用于10—25层的高层建筑。而框架结构强度高、结构自重轻，可以承受较大楼空间，易于满足建筑功能要求。故该六层办公楼选用框架结构。4.2.4框架施工方法4.2.5其他结构选型1.屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚100mm。2.露面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，露面板厚100mm。73.楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。4.过梁：门窗过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架兼做窗过梁。5.墙基础：因持力层不太深，承载力高，采用自乘墙基大放脚。4.2.6建筑做法1.屋面做法：屋面：10厚铺地缸砖，干水泥擦缝，每3×6m留10宽缝，1:3石灰砂浆勾缝；防水层：20厚1:3防水水泥砂浆，喷涂2厚合成高分子防水层，4厚高聚物改性沥青卷材防水层；找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚；找平层：20厚1:3水泥砂浆；2.楼面做法：地面：15厚1:2.5水泥白石子磨光，刷草酸打蜡；找平层：20厚1:3水泥砂浆；3.墙体做法：内墙：喷内墙涂料或刷油漆；6厚1:2.5水泥砂浆抹面压实抹光；7厚1:3水泥砂浆找平扫毛；7厚1:3水泥砂浆打底扫毛；外墙：7厚1:2.5水泥砂浆抹面；7厚1:3水泥砂浆找平扫毛；7厚1:3水泥砂浆打底扫毛；刷素水泥浆一道。84.3柱网布置CC母母母KJ-2KJKJ-2KJ-54.4.1简化假定二层楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.0m,二层楼面标高为3.9m,故底层柱高为4.9m。其余各层柱高为楼层高3.3m。由此可绘出框架9多层框架结构是超静定结构，在计算内力前必须先确定杆件的截面形状、尺为防止梁两侧截面差异过大，取h=600mm 为防止梁两侧截面差异过大，b×h=250×400mm2楼板为现浇双向板，根据经验板厚取100mm。N1=Alq=13.68×10=136.8KN设计值N1=1.25×N1×n=1.25×136.8×6=1026kN柱截面面积A=N/fcμ=79720.3mm²取柱截面尺寸为b×h=500×500mmN2=A2q=19.44×10=19.44KN设计值N=1.25×N2×n=1.25×194.4×6=1458KN则柱截面积A=N/fcμ=113287mm²取柱的截面尺寸为b×h=500×500mm考虑这一有利因素，边框架梁取I=1.51₀,对中框架梁取I=2.01。。(Io为梁矩形截面惯性矩)边跨梁：ia=1.5Ec×(1/12)×0.3×0.中间梁：ib=2Ec×(1/12)×0.25×0.4³/2.4=3.33上部各层柱ic=Ec×(1/12)×0.5×0.5³/3.底层柱ic=Ec×(1/12)×0.5×0.5³/框架梁、柱的线刚度如图所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。3杜哭瑞树计舁间图5.1.恒荷载计算5.1.1屋面框架梁线荷载标准值10厚地缸砖0.01×21=0.21kN/m²25厚水泥砂浆结合层0.025×20=0.5KN/m²1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚7×0.19=1.33kN/m²20厚1:3防水水泥砂浆找平层0.02×20×2=0.8KN/m²100厚现浇钢筋混凝土屋面板0.10×25=2.5KN/m²屋面恒荷载边跨框架梁自重：梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×0.0梁侧粉刷：2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.2KN因此作用在屋顶框架梁上的线荷载为：5.1.2楼面框架梁线荷载标准值(含走廊)水磨石楼面：0.70KN/m²100厚现浇混凝土楼板抹灰层：15厚混合砂浆边跨框架梁自重：0.6×0.3×25=4.5kN/m梁侧粉刷：2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34KN/m边跨填充墙自重：0.24×(3.3-0.6)×19=12.31kN/m墙面粉刷：(3.3-0.6)×0.02×2×17=1.84KN/m中跨框架梁自重：0.25×0.4×25=2.5kN/m梁侧粉刷：2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.2kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：梁自重：mm中跨横梁h×b=250mm×400mm梁自重：横梁h×b=300mm×600mm梁自重：合计合计梁自重：柱柱自重：纵墙：铝合金窗(2.4×1.5):墙面粉刷：合计6.31kN/m底层铝合金窗(2.4×1.5):墙面粉刷：合计内纵墙自重标准层纵墙合计底层纵墙水泥粉刷墙面5.1.3屋面框架节点集中荷载标准值女儿墙自重标准值：1400mm高240mm厚1.4×9.6×0.24×19=61.29KN边柱纵向框架梁自重：0.3×0.8×9.6×25=57.6KN粉刷：0.02×(0.8-0.1)×2×9.6×17=4.5屋面恒载传来：5.7×9.6/4×5.34=73.05KN顶层边节点集中荷载Gg=Gg=215.95KN纵向框架梁自重：0.3×0.8×9.6×25=57.6KN屋面恒荷载传来：73.05+1/2×9.6×2.4×5.34=73.05+61.52=134.57KN顶层中间节点集中荷载G.=G₄=207.04KN甲由49005.1.4楼面框架节点集中荷载标准值铝合金自重：2.4×1.5×2×0.35=2.52KN窗外墙体自重：[(9.6-0.5)×(3.3-0.8)-2.4×1.5×2]×0.24×19=70.91KN纵向框架梁自重标准值：0.3×0.8×25=6KN/m楼面传来荷载：5.7×9.6/4×3.43=46.92KN中间层边节点集中荷载GB=Gg=231.73KN纵向框架梁自重及粉刷：57.6+4.57=62.17KN粉刷：(6.15×3.0-2.4)×0.02×2×17=10.91KN铝合金自重：2.4×1.5×1×0.35=1.26KN框架柱自重：0.5×0.5×3.3×25=20.63KN粉刷：楼面传来荷载：46.92+1/2×9.6×2.4×3.43中间层中节点集中荷载Gc=G,=258.71KN恒荷载图5.2.1屋面活荷载计算：屋面为上人屋面，查得屋面活荷载标准值：2.0KN/m²P6B=P6E=1/4×9.6×5.7P6c=P6D=1/2×2.4×9.6×2.0+1/4×9.6×5.7×2.0×1/2=36.72KN5.2.2楼面活荷载计算楼面活荷载标准值：2.0kN/m²Pc=PD=1/2×2.4×9.6×2.0+1/4×9.6×5.7×2.0=50活荷载图.3627n5.3荷载总汇5.3.1各层重力荷载代表值顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面活载，纵横墙自重，半层柱其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面活载，纵横墙自重，楼面上下各半层柱及墙体自重(a)顶层集中于屋盖处重力代表值G650%屋面活载0.5×2×778=778KN纵梁6.48×56.4×4=1461.89KN横梁(4.84×5.7×2+2.71×2.4)×8+4.84×5.7×1=521.03KN女儿墙0.24×1.4×19+0.24×0.1×25+(1.2×2+0.24)×0.5=8.30KN/m柱重6.93×3.3/2×50=571.73KN横墙13.1×1/2×5.7×13+6.31×13.8×2×1/2×2=572.43KN纵墙6.31×2×1/2×56.4+13.1×1/2×13.8×2=536.67kN50%屋面活载楼面恒载纵梁横梁柱重横墙纵墙四及五层处的重力代表值G2～G5(4.84×5.7×2+2.71×2.4)×(c)集中于底层处的重力代表值G150%屋面活载0.5×2×778=778KN楼面恒载3.43×778=2668.54KN纵梁6.48×56.4×4=1461.89KN横梁(4.84×5.7×2+2.71×2.4)×8+4.84×5.7×1=521.03KN柱重6.93×(3.9+0.55)×50=1541.93KN横墙17.89×5.7×13+6.31×12.65×2×5.7×2=1614.07∑G=9179.21+8792.12×4+10420.25.3.2柱的侧移刚度计算过程如下边柱(2根)4.26/3.19=1.340.55113867柱\D4.26×2/(2×4.73)=0.9这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：式中α₀——基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6;△T——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力△T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由△T求出T,再用T₁求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表横向框架顶点位移层次层间相对位移6543215.3.3横向地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地土为二类，设计地震分组为第一组情况下，结构的特征周期T=0.35s,水平地震影响系数最大值各层横向地震剪力计算：横向框架各层水平地震作用和地震剪力：各层横向地震作用及楼层地震剪力层次6543215.3.4横向框架抗震变形验算横向框架抗震变形验算层次层高层间剪力V层间刚度D层间位移/D层间相对弹性转角θ654321B轴柱(边柱)柱端弯矩计算层次层高H剪力层间刚度DKyM下654321注：表中：Vim=VDm/Dy₂对于最上层，不考虑y₂修正值y₃对于最下层，不考虑y₃修正值层高没有变化，不考虑y₂修正值C轴柱(边柱)柱端弯矩计算层次层高Hm层间剪力度DKM下6543215.3.6梁端弯矩按节点弯矩平衡条件，将节点上、下端弯矩之和按左、右梁的线M!,M;分别表示节点左、右梁的弯矩。由梁端剪力叠加便可求得框架柱轴力，其中边柱为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为两侧梁端剪力之差，亦按层叠加。具体计算过程及结果见表框架梁端弯矩、剪力及轴力计算层次中跨CD柱轴力M1M1654321注：1)柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对2)表中M单位为KN·m,V单位为KN,N单位为KN,L单位为m。地震作用下中框架弯矩图(KN·m)卜卜水平地震作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)5.4用弯矩分配法计算框架弯矩业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数予以调整。a.固端弯矩计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。对于顶层：(2).活荷载作用下内力计算b.分配系数计算c.传递系数远端固定，传递系数为1/2;d.弯矩分配竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.85,调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图中括号内数值。上柱下柱右梁顶层左梁上柱下柱右梁00标准层底层恒载弯矩分配图恒载作用下框架弯矩图上柱下柱右梁顶层左梁上柱下柱右梁00标准层底层活载弯矩分配图活载作用下框架弯矩图5.5梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力V=Vp+V+Vm柱轴力N=V+P集+P柱式中V--------梁端剪力BC跨：五六层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例由图查得梁上均布荷载为：第五层：q=35.45kN/m第六层：q=30.47kN/m五层梁端弯矩：M=82.20kN·m(6括号内为调幅的数值。Vc=Vgc-Vmc=101.03+0.64=Vc=Vqc-Vmc=101.03+0Vc=Vqc-Vmc=72.23+3.54=75.77KNVc=Vac-Vmc=72.23+3.0Vc=Vgc-Vmc=101.03+1.7Vc=Vqc-Vmc=101.03+1.50=六层B柱柱顶及柱底轴力：N顶=V+P+P=83.83+215.95+0=299.78kN恒载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力CD跨B柱C柱dN顶N底N顶N底6025034033032010活载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力B柱C柱d6050403020106.1框架梁内力组合MgMEc表中恒载和活载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值，剪力取调幅前后的较大值，为调幅后弯矩值。剪力值Me及x,值计算目项目跨1.2(恒+0.5活)1.3地震qM跨654321跨6543211c跨65跨4321跨65-46.71/85.1143-86.5/124.921梁内力组合层次位置内力荷载类型竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③②③6MVCC左MV(右MV跨中005MVCC左MVMV跨中004MVC左MVMV跨中003BB右MVMVCC右MV跨中89.1l002BB右MVMVMV跨中001B右BMVMVMV跨中006.2框架柱内力组合层次位置内力荷载类型竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③6柱顶MN柱底MN5柱顶MN柱底MN4柱顶MN柱底MN3柱顶MN柱底MN2柱顶MN9881柱底MN1柱顶MN柱底MN层次位置内力荷载类型竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③6柱顶MN柱底MN5柱顶MN柱底MN4柱顶MN柱底MN3柱顶MN柱底MN2柱顶MN柱底MN1柱顶MN柱底M55N7.1框架梁(以6层BC跨梁为例，说明计算过程)选出BC跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算支座弯矩Ma=292.15kNm梁跨内截面下部受拉，可按T形截面进行配筋计算，支座边缘截面梁上部受拉，按梁的计算跨度lo考虑：边跨be'=V3=5700/3=1900mm;中间跨br³=1/3=2400/3=8按梁(纵肋)净距考虑：br'=b+Sn=300+4800=5100mm梁内纵向钢筋选用HRB400(fy=fy'=360N/mm²)Sb=0.518下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：α₁fehf'bf'(h₀-he'/2)=1.0×14=1399.26KN.m>153.8KN.m×0.75=115.35kN·m属于一类T形截面取p=0.02,则Asmin-0.02×300×600=360mm²面计算受拉钢筋.ξ=1-√1-2a=0.2421<ξ=0.518满足ξ=1-√1-2α,=0.7172>5=0.518不满足不能设成单筋截面，将会出现x>ξh₀超筋情况，应设双筋矩形截面。取ξ=S6=0.518,配筋计算结果见下表层次截面Mb或αξr实配钢筋实配A,%66%BC跨内9%左97%右3%CD跨内1%523%BC跨内5%左70%支座C右0%内6%413%4BC跨内9%支座C左7%支座C右62%内6%3支座B12%BC跨内1%支座C左7%支座C右6%内6%269%BC跨内9%支座C左90%支座C右19%内6%1支座B99%BC跨内3%支座C左5—2D14%支座C右30%CD跨内由0.25βfbh=0.25×1.0×14.3截面尺寸满足要求。按构造要求配筋，取双肢筋φ8@200,则其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果见下表：梁的斜截面受剪承载力配筋计算表斜截面受剪承载力配筋计算层次截面剪力实配钢筋实际6双肢中8@D右-E5D右-E左4D右-E3B-C左D右-E左2D右-E1双肢Φ8@C右-D左D右-E7.2柱截面设计纵筋为HRB400,f.=360N/mm²,箍筋为HPB235,f,=210N/mm²7.2.1剪跨比和轴压比验算柱号层次B柱654321C柱6543217.2.2柱正截面承载力计算计算公式如下：(小偏心受压)上述各式中：(大偏心受压)eo——轴向力对截面行心的偏心距；e——附加偏心距；e₁——初始偏心距；ξ——偏心受压构件的截面曲率修正系数；A、A₅——受拉、受压钢筋面积。可按1.0H计算，其余层高度按1.25H计算。则Lo=4.9m.N,=α₁fbh₀ξ=1.0×14.3×500×460×0.518=17037kN(ξ,=0.518)由C柱内力组合表，考虑到柱端弯矩较小，支座中心处的弯矩与支座边缘的弯矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用对称配筋。,取52=1.0对称配筋：的规定，柱全部纵向钢筋配筋率不应小于0.7%,且每一侧的配筋率不应小于0.2%,故A₅=A'=Pminbh=0.2%×500×B柱纵筋计算层次654321111111111111偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心选筋4虫204虫20实配面积C柱纵筋计算层次6543211偏心性质大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心选筋4虫204中202出20+实配面积7.2.3垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算按轴心受压构件验算：Nmax=18378KN查表：φ=0.979N=0.9φ(f.A+f,A)=0.9×0.979×(14.3×500×500+360×1256)=3551.96KN>Nmax满足要求。7.2.4斜截面受弯承载力计算以第一层C柱为例，剪力设计值按下式调整：M。"、M.'——分别为柱上、柱下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值。取调整后的弯矩值，一般层应满足。=1.1∑M。,底层柱底应考虑1.15的弯矩增大系数。式中：λ——框架的计算剪跨比；当入<1.0时，取λ=1.0;当λ>3.0时，取λ=3.0N——考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值，当N>0.3feA时，取N=0.3fcA。柱顶弯矩为252.39KN·m,柱底弯矩304.56KN·m,乘以折减系数0.85,又因为是底层，所以要乘以弯矩增大系数1.15Vc=1.1×0.85×(25239+304.56)/4.35=取N=1072.5KN按构造配筋。取井字形复式箍中8@200柱斜截面受剪承载力计算表柱斜截面受剪承载力计算柱号控制内力斜截面抗剪承载力计算λ实配钢筋3030303030303030303030307.3.楼梯的计算踏步面层为20厚水泥砂浆抹面，楼梯底面为20厚水泥砂浆抹灰，金属栏杆重0.1KN/m.楼梯活荷载标准值3.5KN/m,混凝土C30,钢筋HRB235.取板厚120mm,约为板斜长的1/30,板倾斜角tana=150/300=0.5,cosα=0.894平台平台梁平台梁平台梁平台板平台板(1)荷载计算金属栏杆自重恒荷载标准值g=6.99KN/m恒荷载设计值g=1.2×6.99KN/m=8.39KN/m活荷载设计值q=1.4×3.5KN/m=4.2KN/m恒荷载活荷载合计q+g=13.89KN/m水平投影计算跨度为lo=3000mm跨中最大弯矩选用中14@180实配As=855.0mm²分布筋选用φ8@2002.平台板计算设平台板厚h=100mm,取1m板带作为计算单元①恒荷载计算水磨石面层自重0.65KN/m合计(恒荷载标准值)gk=3.49KN/m恒荷载设计值g=1.2×3.49=4.19KN/m活荷载设计值q=1.4×3.5=4.9KN/m合计g+q=9.09KN/m②内力计算计算跨度跨中最大弯矩③截面计算3.平台梁设计(1)确定梁尺寸I₀=1.05l,=1.05×(4.8-0.12×2)=4.79m<1,+a=(4.8-0.取两者较小值)估算截面尺寸：取b×h=200mm×450mm(2).荷载计算(取1m宽板计算)梯段板传来平台板传来梁自重平台梁侧抹灰重(3)内力计算(4)配筋计算平台梁按倒L形计算，受压翼缘取b,=b+5h,=200+5×100=700mm,梁的有效高度ho=h-a。=450-35=415mmNm,为第一类T形截面。选配318As=763mm²受剪承载力计算0.25fbh,β.=0.25×1.0×14.3×200×41故截面尺寸满足要求0.7f,bh₀=0.7×1.43×200×41按构造配箍筋，箍筋选用φ6@200。7.4.板的计算设计资料：楼板板厚100mm,屋面板厚100mm,选用C30混凝土，钢筋采用屋面活荷载标准值为2.0KN/m2,楼面恒荷载标准值为3.43KN/m²,楼面活荷载标准值为2.0KN/m²7.4.1以楼面B2区格板为例计算，按弹性理论设计(1)荷载设计值：g=1.2×3.43=4.12KN/m²q=2.0×1.4=2.8KN/m²g+q=6.92KN/m²边跨按等跨连续板进行计算(3)弯矩设计值查表得M₁=-Mg=(g+q)L²/11=6.92×4.58²/11=13.20kNm(4)截面设计板厚100mm,h。=100-20=80mm,板宽b=1000mm截面1B2C弯矩设计值aξ实配中12@150)此值大于,同时大于0.02%,符合要求长跨方向布置中8@150的分布钢筋.跨中弯矩M=(g+q)L²/24=6.92×2.4²/24=1.66KN.m实配中8@150(A.=335mm²),长跨方向布φ8@180同理得BC跨，得A,=99.71mm²实配中8@150(A,=335mm²)长跨方向布Φ8@180g=1.2×5.34=6.41KN/m²q=2.0×1.4=2.8KN/