挡墙计算书资料

挡墙计算书

1.工程概况

龙水镇，隶属于重庆市大足区，地处大足区中南部，东与智凤街道、玉龙镇相邻，南

与双桥经济技术开发区连接，西与珠溪镇接壤，北与棠香街道、宝兴镇为邻，距大足区人民

政府15千米，区域总面积98.63平方千米。本次改造的滨河路和花市街，均位于龙水大桥

附近，滨河路起点接蒋建物流有限公司，终点至龙水大桥北桥头，道路全长约653m,等级

为城市支路，双向两车道，路面宽度7m,主要改造车行道、人行道、管网、景观等。花市

街起点为龙水大桥北桥头，终点至永益路，道路全长约571m,等级为城市次干路，双向四

车道，路面宽度15m,主要改造车行道、人行道、管线等。

2.设计依据及规范

2.1设计依据

(1)本项目范围内1:500实测地形图

(2)《市政公用工程设计文件编制深度规定》(2017版)

(3)初步设计资料

2.2设计规范

(1)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

(2)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

(3)《城市道路路基设计规范》(CJJ194-2013)

(4)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)

(5)《公路桥涵地基及基础设计规范》(JTD63-2007)

(6)《混凝土质量控制标准》(GB50164—2011)

(7)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015版)

(8)《普通硅酸盐水泥》(GB175—2007)

(9)《混凝土强度检验评定标准》(GB/T50107-2010)

(10)《工程结构通用规范》(GB55001-2021)

(11)《混凝土结构通用规范》(GB55008-2021)

(12)《建筑与市政地基基础通用规范》(GB55003-2021)

(13)《建筑与市政工程抗震通用规范》(GB55002-2021)

1

（14）其他国家现行芍关规范和标准

（15）其他国家现行有关规范和标准

3.挡墙安全等级和设计标准

（1）挡墙安全等级为二级。

（2）结构重要性系数取1.0。

（3）场地地震基本烈度为6度。设计基本地震加速度为0.05g,设计地震分组为一组。

（4）设计荷载：人群荷载：4KN/m2；车行荷载：城-A级。

4.重力式浸水挡墙计算

6.1重力式挡墙（高6m）

原始条件：

墙身尺寸：

墙身高：6.000（m）

墙顶宽：2.400（m）

面坡倾斜坡度：1:0.000

背坡倾斜坡度：1:0.400

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.800（m）

墙趾台阶hl:1.000（m）

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

2

墙底倾斜坡率:0.150：1

物理参数：

与工砌体容重：23.000(kN/m3)

后工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：6800.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：500,000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：1000.000(kPa)

材料抗压极限强度：17.500(MPa)

材料抗力分项系数：L540

系数as:0.0020

场地环境：浸水地区

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重:20.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：200.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.000

墙随值提高系数：1.000

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.400

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦用：30.000(度)

墙后填土浮容重：10.000(kR/m3)

3

地基浮力系数：1.000

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：2

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

17.5000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

22.0000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度2.000(m),高度0.150(m)2015路基规范挡土墙人群荷载

坡而起始距离：0.000(m)

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙内侧常年水位标高：0.000(m)

挡墙外侧常年水位标高：T.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

荷载组合信息：

结构重要性系数：1.000

荷我组合数：1

第1种情况：组合1

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000J

2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V

4

3.墙顶与笫二破裂面问有效荷载分项系数=1.000V

4.填土侧压力分项系数=1.400V

5.车辆荷载引起的士.侧压力分项系数=1.400V

6.计算水位的浮力分项系数=1.000J

7.计算水位的静水压力分项系数=1.000J

［土压力计算］计算高度为6.894(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.200(度)

城-A级

路基面总宽=7.SOOCm),路启宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列

布置宽度=6.001(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00039.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00079.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

5

中点F巨全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000109.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

布置宽度B0=6.001Gn)分布长度L0=22.180(m)荷载值SG=1400.000(kN)

换算土柱高度h0=0.526(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：25.200(度)

Ea=154.172(kN)Ex=123.448(kN)Ey=92.356(kN)作用点高度Zy=2.566(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=24.902(m2)重量=572.749(kN)

地卜水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(in)Ye(m)

墙面坡侧：125.00-32.00-0.40-1.33

墙背坡侧：-237.61-95.054.24-1.60

墙底面：53.14354.282.34-6.47

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.400

采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:

基底倾斜角度=8.底1(度)

6

Wn=341.694(kN)Cn=118.468(kN)Wt=51.254(kN)Et=167.192(kN)

滑移力=167.192-51.254=115.938(kN)

抗滑力=(341.694+118.468+0.000)*0.400=184.065(kN)

滑移验算满足:Kc=1.588>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足：方程值=74.291(kN)>0.0

地基土层水平向：

滑移力=123.448-(125.000)-(-237.610)-(53.142)=182.916(kN)

抗滑力=(665.105+26.618)*0.500-(-32.000)*0.500-(-95.045)*0.500-(354.278)*0.500=232.245(kN)

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力普Zw-2.713(m)

相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=4.931(m)

相对于墙趾点,Ex的力臂Zy=1.673(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=1676.484(kN-m)抗倾覆力矩=2709.260(kN-m)

倾覆验算满足：K0=1.616>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足：方程值=821.555(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算清底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=460.161(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1032.776(kN-m)

基础底面宽度B=6.024(m)偏心距e=0.768(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.244(m)

基底压应力：趾部=134.792踵部=17.981(kPa)

7

最大应力与最小应力之比=134.792/17.981=7.496

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.768<=0.167*6.024=1.004(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=134.792<=200.000(<Pa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=17.981<=200.OOO(k^a)

地基平均承载力验算满足：压应力-76.387<-200.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度验算

(五)墙底截面强度验算

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：125.00-32.00-0.40-4.33

墙背坡侧：-180.00-72.004.00-4.00

验算截面以上，墙身截面积=22.400(m2)重量=515.200(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.586(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=4.931(m)

相对于验算截面外边缘,Ex的力臂Zy=1.673(rn)

［容许应力法］:

法向应力检算:

8

作用于验算截面的总竖向力=711.557(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1787.780(kNm)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.512(m)

截面宽度B=5.600(m)偏心距el=0.288(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.288<=0.250*5.600=1.100(m)

截面上压应力：面坡=166.205背坡=87.922(kPa)

压应力验算满足：计算值=166.205<=6800.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-18.960<=1000.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数丫0=1.000

验算截而上的轴向力组合设计值Nd=748.499(kN)

轴心力偏心影响系数ak=0.971

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=5.600(m2)

材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)

与工构件或材料的抗力分项系数yf=1.540

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk=1.00C

计算强度时：

强度验算满足：计算值=748.499<=61801.949(kN)

计算稳定时:

9

稳定验算满足：计算值二748.499<=61801.949(kN)

(六)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.200(度)

城-A级

路基面总宽=7.500(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种乍辆3列

布置宽度二4.353(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00079.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

10

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080,00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=4.353(m)分布长度L0=21.087(m)荷载值SG=1050.000(kN)

换算土柱高度hO-0.572(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：25.200(度)

Ea=90.579(kN)Ex=72.528(kN)Ey=54.261(kN)作用点高度Zy=1.928(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂而不存在

［强度验算］

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：80.000.00-0.00-3.67

墙背坡侧：-125.00-50.003.73-3.33

验算截面以上，墙身截面积=17.000(m2)重量=391.000(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.749(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=3.629(m)

相对于验算截面外边缘,Ex的力臂Zy=1.928(rn)

［容许应力法］:

法向应力检算:

11

作用于验算截面的总竖向力=495.262(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=825.912(kNm)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.668(m)

截面宽度B=4.400(m)偏心距el=0.532(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.532<=0.250*4.400=1.100(m)

截面上压应力：面坡=194.273背坡=30.846(kPa)

压应力验算满足：计算值=194.273<=6800.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-18.313<=1000.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数丫0=1.000

验算截而上的轴向力组合设计值Nd=516.966(kN)

轴心力偏心影响系数ak=0.838

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.400(m2)

材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)

与工构件或材料的抗力分项系数yf=1.540

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Wk=1.00C

计算强度时：

强度验算满足：计算值=516.966<=41904.547(kN)

计算稳定时:

12

稳定验算满足：计算值二516.966<=41904.547(kN)

各组合最不利结果

(一)滑移验和

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗滑力-184.065(kN),滑移力-115.938(kN)°

滑移验算满足：Kc=1.588>1.300

滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)

滑动稳定方程满足：方程值=74.291(kN)>0.0

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗滑力=232.245(kN),滑移力=182.916(kN),>

(二)倾覆验算

安全系数最不利为：组合1(组合1)

抗倾抗力矩=2709.260(kN-M),倾覆力矩=1676.484(kN-m)。

倾覆验算满足：K0=1.616>1.600

倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)

倾覆稳定方程满足：方程值=821.555(kN-m)>0.0

13

（三）地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1（组合1）

作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.768<=0.167*6.024=1.004（m）

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=134.792<=200,000（<Pa）

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）

墙踵处地基承载力验算满足：压应力T7.981<-200.000（k?a）

地基平均承我力验算最不利为：组合1（组合1）

地基平均承我力验算满足：压应力=76.387<=200.000（kPa）

（四）基础验算

不做强度计算。

（五）墙底截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）

截面上偏心距验算满足：cl=0.288<=0.250*5.600=1.400（m）

压应力验算最不利为：组合1（组合1）

压应力验算满足：计算值=166.206<=6800.000（kPa）

拉应力验算最不利为：组合1（组合1）

拉应力验算满足：计算值:0.000<=500,000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（组合1）

剪应力验算满足：计算值二-18.960<=1000.000（kPa）

14

［极限状态法］:

强度验算最不利为：组合1（组合1）

强度验算满足：计算值=748.499<=61801.949（kN）

稳定验算最不利为：组合1（坦合D

稳定验算满足：计算值=748.499<=61801.949（kN）

（六）台顶截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合D

截面上偏心距验算满足:el=0.532<=0.250*4.400=1.100（m）

压应力验算最不利为：组合1（组合1）

压应力验算满足：计算值二194.273<=6800.000（kPa）

拉应力验算最不利为；组合1（组合D

拉应力验算满足：计算值=0.000<=500.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（组合1）

剪应力验算满足：计算值=-18.313<=1000.000（kPa）

［极限状态法］：

强度验算最不利为：组合1（组合1）

强度验算满足:计算值=516.966<=41904.547（kN）

稳定验算最不利为：组合1（组合1）

稳定验算满足：计算值=516.966<=41904.547（kN）

6.2重力式挡墙（高5m）

原始条件：

15

墙身尺寸：

墙身高：5.000(m)

墙顶宽:2.100(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

背坡倾斜坡度：1:0.400

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.600(m)

墙趾台阶hl:0.800(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率:0.150:1

物理参数：

与工砌体容重：23.000(kWm3)

与工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：UO.OOO(kPa)

材料抗压极限强度：1.600(MPa)

材料抗力分项系数：2.310

系数as：0.0020

16

场地环境：浸水地区

墙后填上内摩擦角：32.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：20.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：200.000(kPa)

地基承我力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.000

墙弹值提高系数：LOOO

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.400

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土浮容重：10.000(kN/m3)

地基浮力系数：1.000

土压力计算方法：库仑

坡线土柱:

坡面线段数:2

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

17.5000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

22.0000.0001

第1个：距离0.000(m),宽度2.000(m),高度0.150(m)2015路基规范挡土墙人群荷载

坡面起始距离：0.000(m)

17

地面横坡角度：0.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙内侧常年水位标高：0.000(m)

挡墙外侧常年水位标高：T.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

荷载组合信息：

结构重要性系数：1.000

荷载组合数：1

第1种情况：组合1

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000J

2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V

3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V

4.填土侧压力分项系数=1.400J

5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400J

6.计算水位的浮力分项系数=1.000J

7.计算水位的静水压力分项系数=1.000J

［土压力计算］计算高度为5.750(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=23.688(度)

城-A级

路基面总宽=7.500(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列

18

布置宽度=4.823(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表:

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00079.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100,000109.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

19

布置宽度B0=l.823(m)分布氏度L0=21.520(m)荷载值SG=1050.000(kN)

换算土柱高度h0=0.506(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：23.688(度)

Ea=105.761(kN)Ex=84.685(kN)Ey=63.356(kN)作用点高度Zy=2.166(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

墙身截面积=17.743(m2)重量=408.078(kN)

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：80.00-19.20-0.30-3.67

墙背坡侧：-165.31-66.133.63-3.83

墙底面：36.56243.752.05-5.40

(一)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.400

采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如卜.：

基底倾斜角度=8.531(度)

Wn=246.892(kN)En=82.448(kN)Wt=37.034(kN)Et=122.560(kN)

滑移力=122.560-37.034=85.527(kN)

抗滑力二(246.892+82.448+0.000)*0.400=131.736(kN)

滑移验算满足：Kc=1.540>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足：方程值=51.267(kN)>0.0

地基土层水平向：

滑移力=84.685-(80.000)-(-165.313)-(36.563)=133.435(kN)

抗滑力=(471.433+18.750)*0.500-(-19.200)*0.500-(-66.126)*0.500-(243.750)*0.500=165.880(kN)

20

地基土层水平向：滑移验算不满足：Kc2=1.243<=1.300

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.255(m)

相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=4.134(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.416(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=973.154(kN-m)抗倾覆力矩=1574.271(kN-m)

倾覆验算满足：K0=1.618>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足：方程值-473.895(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算濡底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=329.340(kN)作用于蜡趾下点的总弯矩=601.U7(kN-m)

基础底面宽度B=5.056(m)偏心距e=0.703(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.825(m)

基底压应力:趾部=119.464蹿部=10.815(kPa)

最大应力与最小应力之比=119.464/10.815=11.046

作用于基底的合力偏心距脸算满足：e=0.703<=0.167*5.056=0.843(m)

墙趾处地基承载力验算满足：压应力=119.464<=200.000(<Pa)

21

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=10.815<=200.000(k^a)

地基平均承载力验算满足：压应力=65.139<=200.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度脸算

(五)墙底截面强度验算

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(k\)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：80.00-19.20-0.30-3.67

墙背坡侧：T25.00-50.003.43-3.33

验算截面以上，墙身截面积=15.980(m2)重量=367.540(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.147(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=4.134(m)

相对于验算截面外边缘,Ex的力臂Zy=1.416(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于验算截面的总竖向力=500.097(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1036.678(k*m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.073(m)

截面宽度B=4.700(m)偏心距el=0.277(m)

截面上偏心距验算满足：el=0.277<=0.250*4.700=1.175(m)

截面上压应力：面坡=144.036背坡=68.771(kPa)

22

压应力验算满足：计算值=144.036<=2100.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-14.969<=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数丫0=1.000

验算截面上的轴向力组合设计值\d=525.439(kN)

轴心力偏心影响系数ak=0.962

挡墙构件的计算截面每沿米面枳A=4.700(m2)

材料抗压极限强度Ra-1600.000(kPa)

坛工构件或材料的抗力分项系数Yf=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数甲k=1.00C

计算强度时：

强度验算满足：计算值=525.439<=3132.324(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=525.439<=3132.324(kN)

(六)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为4.200(m)处的摩仑主动土压力

无荷载时的破裂角=23.706(度)

城-A级

路基面总宽二7.500(111),路肩宽-0.000(m)安全距离=0.600(m)

23

单车乍辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),华与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列

布置宽度二3.524(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030,00039.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100,000109.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.0000.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00011.490

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00014.490

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.00020.699

085.5000.600100.0000.000

24

093.7000.60080.00016.559

105.5000.60080.0000.000

布置宽度B0=3.524(m)分布长度L0=20.625(m)荷载值SG=766.238(kN)

换算土柱高度h0=0.527(m)

按实际墙背计算得到：

第1破裂角：23.670(度)

Ea=62.692(kN)Ex=50.198(kN)Ey=37.555(kN)作用点高度Zy=L634(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在

［强度验算］

地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)

X分力(k\)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墙面坡侧：51.200.00-0.00-3.13

墙背坡侧：-88.20-35.283.22-2.80

验算截面以上，墙身截面积=12.348(m2)重量=284.004(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.510(m)

相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=3.126(m)

相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.634(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于验算截面的总竖向力=356.840(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=508.975(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.426(m)

截面宽度B=3.780(m)偏心距el=0.464(m)

截面上偏心距验算满足：el=0.