某住宅楼脚手架施工组织设计方案

1本工程的群楼脚手架搭设(2/10-1/1轴及中间光井部份)从五层楼板(+13.95)开始搭设,《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其2裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管有产端面等的偏差符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和钢管的弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当砂眼等锻造缺陷，扣件的规格与钢管相匹配，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩36、连墙件材料采用钢管，其材质符合现行国家标准《碳素钢结构》7、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架等采用φ48×3.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下符合现【钢管落地脚手架59.1】【钢管落地脚手架45.15】【钢管落地脚手架15.8】4【钢管落地脚手架59.1】施工均布荷载(kN/m2)32基本风压(kN/m2)【钢管落地脚手架45.15】施工均布荷载(kN/m2)325基本风压(kN/m2)【钢管落地脚手架15.8】施工均布荷载(kN/m2)328基本风压(kN/m2)求增加加强钢筋)→材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫6立杆材料均采用钢管φ48mm，立杆纵向间距（跨度）1.8m，横向主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主脚手架的外侧面必须设剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭设，搭7脚手架顶部安装防雷装置与建筑物防雷筋连接。其接地电阻不查和修整，才能保证其安全使用。检查的内容有：表均匀的下沉，局部的垂直偏差扣件的紧固，脚手板的松动，与建筑物的连接性、外包安全网、出入口等，并要逐日清除脚手板上的垃圾。设置专职的保养89、施工时注意：各种构件严禁乱扔，防止坠物伤人，严禁从高处抛料提升机上。严禁上下同时交叉施工作业。施工作业期间，在安全放较重的设备（电焊机等）严禁将板支撑、缆风绳固定在脚手架9电线、水管或其它影响安全的物体，确保施工安全。如发现情况马上找专业人员处理，确认无误后方可作业。全面清除手脚架上杂物，并先拆下安全网，然后拆除拦杆，接着全部搬拆除平板或钢管（包瓦工及焊工要在安全的情况下用时进行修复建筑物装饰面配合好脚手架的杂碎件包括：安全网、短钢管等利用钢井架垂直运输到构件，严禁乱扔，防止坠物伤人，严禁从高处向下抛掷物体。施心，双方的交接必须稳固可靠。施工途中或工作间歇时，构件严采用的钢管类型为Φ48×3.5；风荷载高度变化系数μ,计算连墙件强度时取0.922，计算立杆z稳定性时取0.62，风荷载体型系数μ为1.126；s脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋板底正筋HRB33512@200A=565.5板顶负筋HRB33512@2脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.82+0.10×1.12×1.82支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.158×1.82-0.117×1.12×1.82σ=Max(0.404×106,0.476×106)/5080=93.701N/mm2；大横杆的最大挠度3.684mm小于大横杆大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.8=脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.8/(2+1)=最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准qmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:pmaxpmaxqmaxpmax最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计qmax集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmaxν=1677.12×800×(3×8002-4×8002/9)pmaxqmaxpmax算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5c小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015k脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×R<8.00kN，单扣件抗滑承载力NG=NG1+NG2+NG3+NG4=17.507kN；工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×17.507+1.4×4.32=27.056kN；在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横a1=arctg[2.000/(0.800+0.150)]=64.592度a2=arctg[2.000/0.150 α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取1；gWk=0.zω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷0μ--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》zzμ--风荷载体型系数：取值为1.12s经计算得到，风荷载标准值为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》σ=9424.335/(0.186×489)+210273N/mm2；σ=9751.296/(0.186×489)=107.211N/mm2；连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ=0.922，μ=1.126，ω=0.62，0混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=6kN/m2；fAhγ1fAhγ1sα---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低1yχ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(αyu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×14.300×1000×11.130×风荷载高度变化系数μ,计算连墙件强度时取0.775，计算立杆z稳定性时取0.62，风荷载体型系数μ为1.126；s脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋板底正筋HRB33512@200A=565.5板顶负筋HRB33512@2脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.82+0.10×1.12×1.82支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.158×1.82-0.117×1.12×1.82σ=Max(0.404×106,0.476×106)/5080=93.701N/mm2；大横杆的最大挠度3.684mm小于大横杆大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.8=脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.8/(2+1)=最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准qmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:pmaxpmaxqmaxpmax最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计qmax集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmaxν=1677.12×800×(3×8002-4×8002/9)pmaxqmaxpmax算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5c小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015k脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×R<8.00kN，单扣件抗滑承载力NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.28kN；工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×13.28+1.4×4.32=21.984kN；在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横a1=arctg[2.000/(0.800+0.150)]=64.592度a2=arctg[2.000/0.150 α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取1；gWk=0.zω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷0μ--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》zzμ--风荷载体型系数：取值为1.12s经计算得到，风荷载标准值为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》σ=7632.317/(0.186×489)+210273N/mm2；σ=7960.838/(0.186×489)=87.526N/mm2；连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ=0.775，μ=1.126，ω=0.62，0fAhγ1fAhγ1sα---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低1yχ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(αyu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×14.300×1000×10.605×风荷载高度变化系数μ,计算连墙件强度时取0.756，计算立杆z稳定性时取0.74，风荷载体型系数μ为1.126；s脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa)脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.82+0.10×1.12×1.82支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.158×1.82-0.117×1.12×1.82σ=Max(0.404×106,0.476×106)/5080=93.701N/mm2；大横杆的最大挠度3.684mm小于大横杆的大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.8=脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.8/(2+1)=最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准均布荷载最大弯矩计算公式如下:qmaxqmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:pmaxpmaxqmaxpmax最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmaxqmax集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmaxνpmax=1677.12×800×(3×8qmaxpmax算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5c小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015k脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×R<8.00kN，单扣件抗滑承载力NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.263kN；工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.263+1.4×4.32=13.564kN；0其中ω--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》00μ--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》zzμ--风荷载体型系数：取值为1.12s经计算得到，风荷载标准值为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》N/mm2；G2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2GkNG2K=NG2+NG3+NG4=3.544kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gks/(1+0.001Hs)连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μ=0.756，μ=1.126，ω=0.62，0立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求g地基承载力设计值: