脚手架与卸料平台施工策略解析

一、编制根据

1、建筑施工图

2、《建筑施工安全检查原则》JGJ59-99

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2023

4、《高层建筑施工手册》

5、悬挑式脚手架安全技术规程DGTJ08-2023

6、有关法律、法规、规章、管理文献

7、《钢构造设计规范》(GB50017-2023)

二、工程概况

1、工程概况：

2、脚手架方案设想

本工程A3、A4楼脚手架设置九层（23.2m）如下用双排钢管落地

搭设（6.5米如下为双立杆），23.2m（九层）、40.6m（十五层）、58m（二十

一层）上采用16#工字钢作为挑架，在挑架上搭设挑排脚手架，立杆间距

为1.5m,搭设高度为六层（17.4m）,分四组挑设。遇阳角处、采光井选

用联梁加斜支撑悬挑方式处理；山于本工程楼梯间与电梯间高出檐口

6M,则在最上悬挑面的J楼梯、电梯间位置的悬挑钢梁下均加12.6#槽钢

斜撑增长稳定性。二幢楼循环上下翻，整个二幢楼配置八套六层的脚手

既可满足需要。

二、组织机构及人员安排

1、组织机构如下：

2、重要人员安排如下：

（1）施工员1名：重要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。

（2）安全员1名：重要负责脚手架搭设、验收和拆除的安全工作。

（3）脚手架技术工人50人：根据进度需要，重要负责脚手架的搭设、

拆除工作，人员必须具有专业上岗证书。

（4）其他配合人员5人：重要负责协助操作人员对钢管、扣件口勺运送

工作。

四、材料及规定

1、钢管的材质及规格规定

采用符合GB700《一般碳素构造钢技术条件》技术规定日勺Q23.钢，

外表平直光滑，无裂缝、分层、变形扭曲、打洞截口以及锈蚀程度不不

小于0.5mm的钢管,必须具有生产厂家KJ产品检查合格证或租赁单位H勺

质量保证证明。各杆件均采用外径048mm,壁厚3.0mm的（焊接钢管，

用于立杆、大横杆和斜杆H勺钢管长度以4〜6m为宜，用于小横杆H勺钢管

长度以0.8〜1.0m为宜。

2、扣件H勺材质及规格规定

扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接H勺，它有回转、直隹（十

字）和对接（一字）三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术规定

应符合GB15831《钢管脚手架扣件》口勺规定，严禁使用变形、裂纹、滑

丝、砂眼等疵病口勺扛件，所使用的（扣件还应具有生产厂家的J产品检查合

格证或租赁单位的质量保证证明。在使用时，直角扣件和回转扣件不容

许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不容许沿十字轴方向承受扭力；对接

扣件不适宜承受拉力，当用于竖向节点时只容许承受压力。扣件螺栓日勺

紧固力矩应控制在40〜50N.M之间，使用直角和回转扣件紧固时，钢管

端部应伸出扣件盖板边缘不不不小于100mm。扣件夹紧钢管时，开口处

最小距离不不不小于5mm。回转扣件的两旋转面间隙要不不小于1

mm。

3、竹笆脚手板的材质及规格规定

竹笆脚手板是用平放带竹青H勺竹片纵横编织而成，每根竹片宽度不

不不小于30mm,厚度不不不小于8mm,横筋一正一反，边缘处纵横

筋相交点用铁丝扎紧，板长为1.8m,宽度为0.8〜1.0m。

4、安全密网

架体外侧必须用密目式安全网封闭，安全密网密目在2023目以上,

网体与操作层不应有不小于10mm区I缝隙，网间不应有不小于25mm的

缝隙。

5、栏杆和挡脚板

操作层必须设置1.2m高口勺栏杆和180mm高口勺档脚板，挡脚板应与

立杆固定，并有一定的机械强度。

五、外脚手架基本构造

（一）落地脚手架出J构造

1、基础构造

1.1基础回填土扎实上做100厚的C20险散水坡，等混凝土达

到设计强度后方可搭设。

1.2脚手架立管底部处理采用方木（50*100）作衬垫。

2、平面布置

落地脚手架立杆纵向间距1800mm,横向间距800mln,内排立杆与建筑

物的距离为300mm,立杆与大横杆相交处必须采用直角扣件扣紧，不得

隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应互相错开0.5节长且不能设置在同

步内，其接头与大横杆的距离不不小于步距的1/3。（见附图）

3、立面布置

大横杆步距1800nrni,上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不不

不小于纵距的1/3,和临横杆接头不能设置在同跨内，扶手杆水平设置

每步架L2高处。剪刀撑规定满设，并沿高持续布设，斜杆与立杆接角

部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45°〜60°之间，剪刀撑的

节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不

不不小于1500mm,且不少于三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连

接外，中间还增长2〜3个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。

（见附图）

4、斜道搭设

斜道坡度为1:3,宽度不不不小于1m,斜道脚手板应铺严，上面设

厚3cm间距不不小于30cm日勺防滑条，转变处搭设休息平台，宽度不不不

小于1.2m,护拦高度1.2m。斜道设置在便于员工通行的脚手架外侧，用

安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设剪刀撑，进出口搭设防护棚，并

悬挂标志牌。

5、纵向水平杆的构造

纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接

扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头或不一样跨两个相邻谖头

在水平方向错开的距离不应不不小于500mm，各接头中心至近来主节点

的距离不适宜不小于纵距的1/3。

6、横向水平杆的构造

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件时中心距离不应不小于150mm,在双排脚手架中,

靠墙一端的外伸长度不应不小于0.4L,且不应不小于500mm。

作业层上非主节点处日勺横向水平杆，宜根据支承脚手板於J需要等间

距设置，最大间距不应不小于纵距的1/2。

7、立杆日勺构造

7.1＞每项立杆下端必须设置固定日勺垫板。

7.2、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆亦采用直角扣件

固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

7.3、脚手架底层步距亦为1.8m。

7.4、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。

7.5、立杆除顶层顶部可采用搭接外，其他各层少接头必须采用对

接扣件连接，并应符合下列规定：

7.5.1、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应

设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开口勺距

离不适宜不不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不适宜不小于步

距的1/3。

7.5.2、搭设长度不应不不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固

定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应不不小于100mm。

（二）悬挑脚手架的构造

1、平面布置

悬挑脚手架立杆纵向间距1500mm,横向间距800mm,内排立杆与

建筑物的距离为300mm,立杆与大横杆相交处必须采用直角扣件扣紧，

不得隔步设置和遗漏。且立杆日勺直接头应互相错开0.5节长且不能设置

在同步内，其接头与大横杆日勺距离不不小于步距aJ1/3。（见附图）

2、立面布置

大横杆步距1800mm,上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不不

不小于纵距H勺1/3,用临横杆接头不能设置在同跨内，扶手杆水平设置

每步架1.2高处。剪刀撑规定满设，并沿高持续布设，斜杆与立杆接角

部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45。〜60°之间，剪刀撑时

节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不

不不小于1500mm,且不少于三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连

接外，中间还增长2-3个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。

（见附图）

3、挑架的构造

3.1、挑架悬挑长度为1.20m,内固定长度为2.4m,固定部分前后各

布置一根616日勺钢筋吊环用双螺帽固定挑架。工字钢横向间距1500加，

详细布置见附图。

3.2、当挑架在阳角转角处及建筑外形有变化悬挑长度不小于1.6m

时挑架设置斜撑，斜撑材料选用12.6#槽钢，详细布置见附图。

4、脚手架通道

在脚手架内部留L0m*L5邮勺洞口，再用钢管搭设爬梯，便于施工人员

上下通行。

其他各部构造与落地脚手架同。

六、连墙件的设置

为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设

置连墙件，设置阐明如下：

1、连墙件用短钢管制成，长度约500mm〜800mm,一端用U型抱箍固

定于脚手架日勺立杆上，另一端焊上50*50角铁预埋于碎；遇剪力墙时可

以运用原有日勺穿墙螺杆洞用螺杆焊钢管拉结，连墙件均采用短钢管。按

二步二跨设置，上下错开，成菱形布置。

2、连墙件尽量设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体

垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。

七、脚手架的设计计算书

（一）、落地脚手架扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

一、参数信息：

L脚手架参数

双排脚手架搭设高度为23.2米，6.50米如下采用双管立杆，6.50米以上采用

单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆『、J横距为0.80米，大小横杆的步距

为1.80米;

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为40米；

采用的钢管类型为①48x3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用螺栓连接;

2.活荷载参数

施工均布活荷载原则值:3.000kN//；脚手架用途:构造脚手架；

同步施工层数:2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏省苏州昆山市，基本风压为0.50kN/m2；

风荷载高度变化系数也为1.42,风荷载体型系数|Js为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的构造向重原则值（kN/裙）:0.1248：

脚手板自重原则值（kN/哨:0.300；栏杆挡脚板自重原则值（kN/d）:0.14C；

安全设施与安全网（kN/m?）:0.010；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重原则值（kN/nO:0.033；

5.地基参数

地基土类型:碎石土；地基承载力原则值（kN//）：500.00；

立杆基础底面面积（武）：0.09；地面广截力调整系数:0.40。

a]a

la—搔向间距或排距h-一步距

U-—内排架与堵距离

落地架拗立面图

二、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横

杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的

脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重原则值:P产0.033kN/m；

脚手板的自重原则值:P2=0.300X0.800/(2+1)=0.080kN/m；

活荷载原则值：Q=3.000X0.800/(2+1)=0.800kN/m；

静荷载的设计值:qi=l.2X0.033+1.2X0.080=0.136kN/m；

活荷载的设计值:02=1.4X0.800=1.120kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

5q?

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

踏中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

陷皿=O.O8"2+(noq/

跨中最大弯距为此皿=0.08X0.136X1.500-+0.10X1.120X1.5002=0.276

kN.m；

支座最大弯距计算公式如下：

%=-0.10"-0.117初尸

支座最大弯距为M^-0.10X0.136X1.500-0.117X1.120X1.5002=-0.325

kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩时最大值进行强度验算：

a=Max(0.276x106,0.325x106)/4490.0=72.383N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为a=72.383N/mm2不不小于大横杆的抗压强度设

计值[f]=205.0N/mm2,满足规定！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

34

0.677+0,990

100SZ100班

其中:

静荷载原则值:q尸P1+P2=O.033+0.080=0.113kN/m；

活荷载原则值：qz=Q=0.800kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677X0.113X1500.07(100X2.06X105X107800.0)+0.990X0.800X

1500.07(100X2.06X103X107800.0)=1.980mm；

大横杆的最大挠度1.980mm不不小于大横杆H勺最大容许挠度1500.C/150

mm与10mm,满足规定！

三、小横杆的计算：

根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大

横杆在小横杆日勺上面。用大横杆支座H勺最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最

不利荷载布置下计算小横杆H勺最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重原则值：p.=0.033X1.500=0.050kN；

脚手板的自重原则值:P2=0.300X0.800X1.500/(2+1)=0.120kN；

活荷载原则值:Q=3.000X0.800X1.500/(2+1)=1.200kN；

集中荷载的设计值:P=l.2X(0.050+0.120)+1.4XI.200=1.884kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的原则值最不利分派

日勺弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mf=//8

Mqlwx=1.2X0.033X0.80078=0.003kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

._Pl

=­

Max=1.884X0.800/3=0.502kN.m；

最大弯矩M=NU+NU=0.506kN.m；

坡大应力计算值a=M/W=0.506x106/4490.000=112.602N/mm2；

小横杆的最大应力计算值。=112.602N/mm2不不小于小横杆的抗压强度

设计值205.000N/mm2,满足规定!

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派

口勺挠度和

小横杆向重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

AM

s

Vqnax=5X0.033X800.07(384X2.060X10X107800.000)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=Pi+p2+Q=0.050+0.120+1.200=1.370kN；

集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:

=产?(32-4尸/9)

*=—TZET

25

VpniIX=1369.950X800.0X(3X800.0-4X800.079)/(72X2.060X10

X107800.0)=1.121mm；

最大挠度和V=V—+V-=0.008+1.121=1.129mm；

小横杆的最大挠度和1.129mm不不小于小横杆的最大容许挠度

800.000/150=5.333与10mm,满足规定!

四、扣件抗滑力的I计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力

系数0.80,该工程实际口勺旋转单扣件承载力取值为6.40kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件日勺抗滑承载力按照下式计算（规范

5.2.5）:

RW&

其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R~纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

大横杆的自重原则值:P.=0.033X1.500X2/2=0.050kN；

小横杆的自重原则值:P2-0.033X0.800-0.027kN

脚手板的自重原则值：P3=0.300X0.800X1.500/2=0.180kN；

活荷载原则值:Q=3.000X0.800X1.500/2=1.800kN；

荷载的设计值：R=L2X(0.027+0.180)+1.4X1.800=2.768kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！

五、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内

容:

(1)每米立杆承受口勺构造自重原则值(kN),为0.1248

NGl=[0.1248+11.50X2/2+1.50X2)X0.033/1.80]X23.20=4.827；

(2)脚手板日勺自重原则值(kN/耐)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.30

N(i2=0.300X5X1.500X(0.800+0.3)/2=1.238kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，原则值为

0.14

g=0.140X5X1.500/2=0.525kN；

(4)吊挂日勺安全设施荷载，包括安全网(kN/nO；0.005

NG4=0.010X1.500X23.200=0.348kN；

经计算得到，静荷载原则值

NG=NGI+NG2+NG3+NG〃=6.937kN；

活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载

总和口勺1/2取值。

经计算得到，活荷载原则值

NQ=3.000X0.800X1.500X2/2=3.600kN；

风荷载原则值按照如下公式计算

wk=0.7%y,%

其中w.,"基本风压(kN/哨，按照《建筑沟造荷载规范》(GB50009-2023)

H勺规定采用：

W.,=0.500kN/m2；

U-风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)

H勺规定采用：

&二1.420；

Us~风荷载体型系数：取值为0.653；

经计算得到，风荷载原则值

2

Wk=0.7X0.500X1.420X0.653=0.325kN/m；

不考虑风荷载时\立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NC+1.4NQ=1.2X6.937+1.4X3.600=13.365kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N-1.2NO+O.85X1.4NQ-1.2X6.937+0.85X1.4X3.600-12.60SkN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩为

2

M=0.85X1.4WkLah/10=0.850XI.4X0.325X1.500X

1.800710=0.188kN.m；

六、立杆的稳定性计算：

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造规定设置，不进行稳定性计算，只进

行单立杆的稳定性计算。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:

力

立杆的轴向压力设计值：N=13.365kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：|J=1.500；

计算长度，由公式lo=kph确定：10=3.119m；

长细比L/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数（p,由长细比L/iH勺计算成果查表得到：（p=

0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cmJ；

立杆净截面模量（豕御矩）：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205.000N/mm2；

o=13365.000/（0.188x424.000）=167.662N/mm2：

立杆稳定性计算a=167.662N/mm2不不小于立杆的抗压强度设计值［门

=205.000N/mm2,满足规定!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

阳wuJ

立杆啊轴心压力设计值：N=12.609kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：p=1.500；

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

长细比:U/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比L/i的成果查表得到：@=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量（诋御矩）：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

o=12608.712/（0.188x424.000）+187695.042/4490.000=199.981N/mm2；

立杆稳定性计算a=199.981N/mm2不不小于立杆的抗压强度设计值[f]

205.000N/mm2,满足规定!

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭时

脚手架可搭设高度按照下式计算：

_西一(1.2%….4&磔)

i~L.-1

构配件自重原则值产生的轴向力NG窈(kN)计算公式为：

+

NG2K=NG2NG3+NG4=2.IllkN；

活荷载原则值：NQ=3.600kN；

每米立杆承受的构造自重原则值：Gk=0.125kN/m；

乩=[0.188X4.240X101X205.000X10-(1.2X2.111

+1.4X3.600)]/(l.2X0.125)=58.549m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度乩等于或不小于26米，按照下式调整且不

超过50米：

U

[H]=——

1+0.001也

[II]=58.549/(H0.001X58.549)=55.3111)；

[H]=55.311和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50000

m,满足规定！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚

手架可搭设高度按照下式计算：

耙时[1.2%减+O.85xl.4(N0+姐印)]

sL2g上

构配件自重原则值产生的轴向力N侬(kN)计算公式为：

NG2K=NC2+NC3+NC4=2.IllkN；

活荷载原则值：NQ=3.600kN；

每米立杆承受的构造自重原则值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载原则值产生的弯矩:M.k=M/(1.4X0.85)=0.188/(1.4

X0.85)=0.158kN.m；

43

Hs二(0.188X4.240X10-X205.000X10--(1.2X2.111+0.85X1.4X

(3.600+0.188X4.240X0.158/4.490)))/(1.2X0.125)=41.347m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度也等于或不小于26米，按照下式调整且不

超过50米：

14-0.0017/,

[H]=41.347/(1+0.001X41.347)=39.706n；

[H]=39.706和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]

=39.706m,满足规定!

八、连墙件的计算：

连墙件H勺轴向力设计值应按照下式计算：

N"Nlw+No

2

风荷载原则值Wk=0.325kN/m；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧啊迎风面积鼠=10.800m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=

5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：

Nu-=1.4XWkXAw=4.907kN；

连墙件的轴向力设计值M=Nw+No=9.907kN；

连墙件承载力设计值按下式计算:

Nf=(p-A[f]

其中（p-轴心受玉立杆H勺稳定系数;

由长细比10,i=300.000/15.900/、J成果查表得到（p=0.949,1为内

排架距离墙H勺长度:

又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.240X10^X205.000X10、82.487

kN；

N,=9.907<Nr=82.487,连墙件的设计计算满足规定!

连墙件采用一般螺栓连接，一般螺栓计算参见《施工计算手册》钢构造部分。

连墙件一般螺栓连接示意图

九、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式H勺规定

P＜九

地基承载力设计值：

2

fg=fgkXkc=200.000kN/m；

其中，地基承载力原则值：f#500.000kN/n2；

脚手架地基承载力调整系数：k.=0.400；

立杆基础底面的平均压力:p=N/A=140.097kN/m2；

其中，上部构造传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.609kN；

基础底面面积：A=0.090m2o

p二140.097W^=200.000kN/m2。地基承载力满足规定!

（二）、挑架计算书

1、一般悬挑式扣件钢管脚手架计算书

一、参数信息：

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80

米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根：

脚手架沿墙纵向长度为40米；

采用的钢管类型为①48x3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，采用螺栓连

接；

2.活荷载参数

施工均布荷载原则值(kN/m?):3.000；脚手架用途:构造脚手架；

同步施工层数：2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏省苏州昆山市，查荷载规范基本风压为0.500,风

荷载高度变化系数也为L950,风荷载体型系数内为0.645；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的构造自重荷载原则值(kN//)：0.1248；

脚手板自重原则值(kN/nd:0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/nO:0.15C；

安全设施与安全网自重原则值(kN/m?):0.010；

脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚

固段长度2.40米。

与楼板连接艮I螺栓直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C30；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为：1；

a一内排架距离墙长度1b一立杆的演距或排距

m一悬挑梁锚固长度t一悬挑梁悬挑长度

悬挑脚手架侧面图

悬挑水平钢梁采用悬臂式构造，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横

杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的

脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重原则值:Pi=0.033kN/m；

脚手板的自重原则值：Pz=O.300X0.800/(2+1)=0.080kN/m；

活荷载原则值:Q=3.000X0.800/(2+l)=0.800kN/m；

静荷载的设计值:qi=l.2X0.033+1.2X0.080=0.136kN/m；

活荷载的设计值：q2=1.4X0.800=1.120kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

1q?

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支库最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

=0吟1+0.2

跨中最大弯距为此3=0.08X0.136X1.50040.10X1.120X1.5002=C.276

kN.m；

支座最大弯距计算公式如下：

%*=-0.10^/2-0.117^/2

支座最大弯距为-0.10X0.136X1.5002-0.117X1.120X1.5002=-0.325

kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩H勺最大值进行强度验算：

a=Max(0.276x106,0.325x106)/4490.0=72.383N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为。=72.383N/mm2不不小于大横杆的抗压强度设

计值[f]=205.0N/nun2,满足规定！

3.挠度验算：

最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

-0.677+0.990

100SZ1005Z

其中：

静荷载原则值:q尸P,+P2=0.033+0.080=0.113kN/m；

活荷载原则值：q2=Q=0.800kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677X0.113X1500.07(100X2.06X105X107800.0)+0.990X0.800X

1500.07(100X2.06X105X107800.0)=1.980mm；

大横杆的最大挠度1.980mm不不小于大横杆口勺最大容许挠度1500.C/150

mm与10mm,满足规定!

三、小横杆的计算：

根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大

横杆在小横杆日勺上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最

不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重原则值:Pi=0.033X1.500=0.050kN；

脚手板的自重原则值：P2=0.300X0.800X1.500/(2+l)=0.120kN；

活荷载原则值：Q=3.000X0.800X1.500/(2+1)=1.200kN；

集中荷载的设计值:P=1.2X(0.050+0.120)+1.4XI.200=1.884kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载口勺原则值最不利分派

H勺弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

仁=//8

Mq1m=1.2X0.033X0.80078=0.003kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

.-Pl

NU=1.884X0.800/3=0.502kN.m；

最大弯矩M=NU+NU=0.506kN.m；

最大应力计算值a=M/W=0.506x106/4490.000=112.602N/mm2；

小横杆的最大应力计算值Q=112.602N/mm2不不小于小横杆的抗压强度

设计值205.000N/mm2,满足规定！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派

日勺挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

s

Vqnilx=5X0.033X800.07(384X2.060X10X107800.000)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=Pi+p2+Q=0.050+0.120+1.200=1.370kN；

集中荷载原则值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:

H(攵2-4/2/9)

72£2

225

Vpnax=1369.950X800.0X(3X800.0-4X800.0/9)/(72X2.060X10

X107800.0)=1.121mm；

最大挠度和V=丫由+Va=0.008+1.121=1.129mm；

小横杆的最大挠度和1.129mm不不小于小横杆的最大容许挠度

800.000/150=5.333与10mm,满足规定!

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力

系数0.80,该工程实际H勺旋转单扣件承载力取值为6.40kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

5.2.5):

RWR(

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆H勺竖向作用力设计值；

大横杆的自重原则值：Pi=0.033X1.500X2/2=0.050kN；

小横杆的自重原则值:P2=0.033X0.800=0.027kN；

脚手板的自重原则值：P3=0.300X0.800X1.500/2=0.180kN；

活荷载原则值:Q=3.000X0.800X1.500/2=1.800kN；

荷载的设计值：R=l.2X(0.027+0.180)+1.4X1.800=2.768kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值包括如下内

容:

(1)每米立杆承受H勺构造自重原则值(kN),为。.1248

NGl=[0.1248+；1.50X2/2+1.50X2)X0.033/1.80]X17.40=3.620；

(2)脚手板H勺自重原则值(kN//)：采用竹笆片脚手板，原则值为0.30

电二0.300X5X1.500X(0.800+0.3)/2=1.238kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/川)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则

值为0.15

N(；3=0.150X5X1.500/2=0.563kN；

(4)吊挂日勺安全设施荷载，包括安全网(kN/nf)；0.005

=0.010X1.500X17.400=0.261kN；

经计算得到，静荷载原则值

'=NG1+NG2+NG3+NC.,=5.681kN；

活荷载为施工荷载原则值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载

总和口勺1/2取值。

经计算得到，活荷载原则值

NQ=3.000X0.800X1.500X2/2=3.600kN；

风荷载原则值按照如下公式计算

wk=0.7%,q・%

其中此一基本风压(kN/nO，按照《建筑福造荷载规范》(GB50009-2023)

H勺规定采用：

K,=0.500kN/m2；

U-风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)

日勺规定采用：

U2=1.950；

Us~风荷载体型系数：取值为0.645；

经计算得到，风荷载原则值

Wk=0.7X0.500X1.950X0.645=0.440kN/m2；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2X5.681+1.4X3.600=11.857kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X5.681+0.85X1.4X3.600=11.101kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩曲为

M=0.85X1.4WkLah710=0.850XI.4X0.440X1.500X

1.800710:0.255kN.m；

六、立杆的稳定性计算：

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

〃斐“［力

翻

立杆的轴向压力设计值：N=11.857kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：p=1.500；

计算长度，由公式In=kph确定：1。=3.119m：

长细比Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比L/i的计算成果查表得到：（p=

0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量（诋御矩）：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/nim2；

a=11857.000/（0.188x424.000）=148.752N/mm2；

立杆稳定性计算a=148.752N/mm2不不小于立杆的抗压强度设计值[f]

205.000N/mm2,满足规定!

考虑风荷载时,立杆H勺稳定性计算公式

=乙%#力

四wLyJ

立杆的轴心压力设计值：N=11.101kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：p=1.500；

计算长度，由公式10=kuh确定：lo=3.119m；

长细比：Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比L/i的成果查表得到：（p=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量（诋御矩）：W=4.49cm:5；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

a=11101.284/(0.188x424.000)+254592.497/4490.000=195.970N/mm2；

立杆稳定性计算a=195.970N/mm2不不小于立杆的抗压强度设计值[f]

=205.000N/mm2,满足规定!

七、连墙件的计算：

连墙件H勺轴向力没计值应按照下式计算：

N.=Nlw+No

2

风荷载原则值Wk=0.440kN/m；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积上二10.800m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=

5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：

Nu=1.4XWkXAA=6.656kN；

连墙件的轴向力设计值Ni=Nlw+No=11.656kN；

连墙件承载力设计值按下式计算:

Nf=(p-A[f]

其中（p-轴心受玉立杆日勺稳定系数；

由长细比10i=300.000/15.900/、]成果查表得到（p=0.949,1为内

排架距离墙H勺长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205.00

-43

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.240X10X205.000X10=82.487

kN：

N,=11.656<N,=82.487,连墙件的设计计算满足规定!

连墙件采用一般螺栓连接，一般螺栓计算参见《施工计算手册》钢构造部分。

连墙件一般螺栓连接示意图

八、悬挑梁的受力计算：

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载Nlft作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

勺="(2+刍+卬+处(1+1)

2

%=-歆仁+占）+去。-/）

乙

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

~舞。+中缪。+铲翡,+4—

其中k=m/1,kl=ml/1,k2=m2/lo

本方案算例中，m=1.200m,1=2.400m,nl=0.300m,m2=1.10Cm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.000cm,,截面模量（抵御矩）W=141.000

cm3o

受脚手架作用集中强度计算荷载P=5.681+3.600=9.281kN；

水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61X103X78.500=0.205kN/m；

k=1.200/2.400=0.500

kl=0.300/2.400=0.125

k2=l.100/2.400=0.458

代入公式，通过计算得到

支座反力RA=24.283kN

支座反力RB=-5.230kN

最大弯矩MA=13.141kN.m

最大应力a=13141015.200/(1.05X141000.000)=88.761N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值88.761N/mm2不不小于水平支撑梁口勺抗压强

度设计值215.000N/mn；满足规定！

受脚手架作用集中计算荷载N=5.681+3.600=9.281kN

水平钢梁自重计算荷载q=0.003X78.500=0.205kN/m

最大挠度V—4.693mm

按照《钢构造设计规范》(GB50017-2023)附录A构造变形规定，受弯构件的跨

度对悬臂梁为

悬伸长度的两倍,即2200.000mm

水平支撑梁日勺最大挠度4.693mm不不小于水平支撑梁的最大容许挠度

2200.000/400mm,满足规定!

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

嬷弘

其中q）b--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:

,570必235

电fy

(pb=570x9.9x88.0x235/(2200.0x160.0x235.0)=1.41

由于（Pb不小于0.6,查《钢构造设计规范》（GB50017造设3）附表B,得到佻值

为0.870o

通过计算得到最大应力a=13.141X106/(0.870x141000.00)=107.112

N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算O=107.112不不小于［门=215.000N/mm2,满足规

定!

十、锚固段与楼板连接的计算:

L水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.230kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

=白［力

其中［f］为拉环纲筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》10.9.8条［f］

50N/mm-；

所需耍的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=［5229.501X4/(3.142X50

X2)]l/2=8.160mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm

以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如

T：

锚固深度计算公式:

C品

其中N-锚固力，即作用于楼板螺栓的I轴向拉力，N=5.230kN；

d—楼板螺栓的直径，d=16.000mm

[f.J-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取L430N/nmi2；

h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到h要不小于

5229.561/(3.142X16.000X1.430)=72.754哂

3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

N-3

其中N-锚固力，即作用于楼板螺栓FJ轴向压力，N=24.283kN；

d—楼板螺栓的直径，d=16.000mm；

b~楼板内的螺栓锚板边长,b=5Xd=8O.000mm；

fee-混凝土『口局部挤压强度设计值，计算中取0.9508=14.300N/mn?；

通过计算得到公式右边等于88.64kN,不小于锚固力N=24.28kN,楼板混凝

土局部承压计算满足规定!

2、阳角联梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书

一、参数信息：

L脚手架参数

双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆时横距为0.80米，立杆