钢结构设计规范大全专业版

钢结构设计规范大

会专业版

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

钢结构设计规范

（GB50017-）

第一章总则

第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策,

做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制订本规范。

第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢

结构设计。

第1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标

准》（CBJ68-84））制订的。

第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用

材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中

的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采纳定型的和标准化的结构和

构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性

能。

第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采

纳的钢号（对一般碳素钢尚应包含钢类、炉种、脱氧程度等）、连

接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附

加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质

量级别（焊缝质量级其余检验标准应符合国家现行《钢结构工程施

工及验收规范》）。

第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计,

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

尚应符合国家现行相关规范的要求。

第二章材料

第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特

征、连接方法、工作温度等差别情况选择其钢号和材质。承重结

构的钢材宜采纳平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn

钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现

行标准《一般碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条

件》和《桥梁用碳素钢及一般低合金钢钢板技术条件》的规定。

第2.0.2条下列情况的承重结构不宜采纳3号沸腾钢:

一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季

计算温度等于或低于-201时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架

或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于-30℃时的其它承重结

构。

二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于-201时的重级工

作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。

注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计

规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的

结构可按该规定值提高10℃采纳。

第2.0.3条承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服

强度（或屈服点）和硫、磷含量的及格保证，对焊接结构尚应具有碳

含量的及格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的及

格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50t的中级工作

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性

的及格保证。但当冬季计算温度等于或低于-20℃时，对于3号钢

尚应具有-20℃冲击韧性的及格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、

15MnV钢或15MnVq钢尚应具有-40七冲击韧性的及格保证。对

于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，必要时

亦应具有冲击韧性的及格保证。

第2.0.4条钢铸件应采纳现行标准《一般工程用铸造碳钢》

中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG27。-50。或ZG31。-57。

号钢。

第2.0.5条钢结构的连接材料应符合下列要求：

一、手工焊接采纳的焊条，应符合现行标准《碳钢焊条》或

《低合金钢焊条》的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相

适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采纳低氢型

焊条。

二、自动焊接或半自动焊接采纳的焊丝和焊剂，应与主体金属

强度相适应。焊丝应符合现行标准《焊接用钢丝》的规定。

三、一般螺栓可采纳现行标准《一般碳素结构钢技术条件》

中规定的3号钢制成。

四、高强度螺栓应符合现行标准《钢结构用高强度大六角头

螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件》或《钢结构用扭

剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件》的规定。

五、钾钉应采纳现行标准《一般碳素钢钾螺用热轧圆钢技术条

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

件》中规定的ML2或ML3号钢制成。

六、锚栓可采纳现行标准《一般碳素结构钢技术条件》中规

定的3号钢或《低合金结构钢技术条件》中规定的16Mn钢制

成。

第三章基本设计规定

第一节设计原则

第3.1.1条本规范除疲惫计算外，采纳以概率理论为基础的极

限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算。

第3.1.2条结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定

的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足

设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状

态进行设计：

一、承载能力极限状态为结构或构件到达最大承载能力或到达

不适于继续承载的变形时的极限状态；

二、正常使用极限状态为结构或构件到达正常使用的某项规定

限值时的极限状态。

第3.1.3条设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果,

采纳差别的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取

为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定。

第3.1.4条按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效

应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用

极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合梁外，应只考虑荷载短期

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

效应组合。

第3.1.5条计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度

时，应采纳荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算疲惫和

正常使用极限状态的变形时,应采纳荷载标准值。

第3.1.6条对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定

性时,动力荷载设计值应乘动力系数;在计算疲惫和变形时,动力荷载

标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲

惫时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。

第3.1.7条设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、

荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重

要性系数，应按《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）的规定采纳。

第3.1.8条计算重级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动结

构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表

3.1.8的增大系数。

吊车横向水平荷裁的增大系鼓表*La

计算后车笫（或后至计算后率学（或后车场

阱吊架）、制动结拘的架）、制动/构、柱相互

(0保度和舄足性问的连接偏度

5^202040

蚊施阱W90-276Lfi&0

>900L326

夹用或刚性

&C&0

科把居生

其它联的肝生Lfi

第3.1.9条计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平

台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数:

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

主梁0.85

柱（包含基础）0.75

第二节设计指标

第3.2.1条钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分

项系数），应根据钢材厚度或直径（对3号钢按表321-1的分组）按

表321-2采纳。钢铸件的强度设计值应按表3.2.1-3

3号纲钢材分组尺寸（mm）表*4

角钢、工宇钢和

圆纲、方娴和烟板的谆度

组别扁钢的直粒或厚度搐烟的谆度

第1缎<40

第2级>40-100>20-40

第S级>20>40-»

注,工宇钢和搐纲的厚度系推腹板的厚度。

钢材的强度设计值（N/nm1）表3.41-3

钢材执位、挑挑翦堵面承压

压和挑弯（刨平顶案）

弱号级剂谆度或a

役（mm）fA/»

第1级—215125320

3号纲第2缎—200115320

第8缎—190110320

—<16316185445

16Mli钢、

一17<^25900175425

16Mnq串

一26^96290170410

—<163W206460

16MQV烟、

一17-25385196436

l&fnVq烟

一26-«6820185416

注*3号璜邰引钢材的执收、抗压、拉弯和抗翦焉度设计但，而按我中的效值增加

采用,连接的强度设计#应才蛾&21T至表区21-6采用.

钢铸件的强度设计值（N/mm*）表*41-3

执位、执任和抗变抗翦猊面承压（刨平顶紧）

钢号

fA/■

33200-400155902W

20230-4W180106290

33270-600210120326

Z3310-OT0240140370

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

焊缝的强度设计值(N/mm*)表3A1-4

构件制材对接焊缝角烬缝

嗥缝质量为下抗位、

煌接方法厚度抗压列级别时，执执翦

抗任和

位和如零尸

和焊条型号弱号殂别立a城

一缸挤契

(mm)翼三般汗

二娘万

自动炸、斜自动鹤1级—215216185125160

煌和骡XX理焊条3号钢翳2缎—200200170116160

的手工燥消S级—190190160110160

自动宓、挈自动—<16316315270185200

16Mli以、

煤和BMXX型烬_17<-2fi300900265175200

16Mnq窜

条的手工煤—»<-«6290290246170200

自动烟、N自动—063608W30020622。

15MDV见

燥和B65XX狙烬—17也S36336286195220

lAfnVq纲

条的手工煽—26T6820320270185220

注.自动燥和号自动煌的乘用的:烽H和炸剂，位保＜2其母敢金屎就收看度不低于

相感手工操焊条的敏值■.

8P钉连接的强度设计值3/54表

检件钢材执位(牌执翦

打头承任八

牌灯和料件的烟号

厚度位股)

缎剂【类扎【类孔

(mml/FI类孔I类扎

牌仃ML2或ML8-1201S5166—

3号纲嘉1〜8级———445960

构件06610500

1儡如织

17-25690480

16Mz物

—26-«6——时400

注，①孔壁质量屎FF别情况者为I类礼,

力在装配好的构件上按设计礼役站成的礼,

幻在单个窑件和恂件上按慢计礼役分别用砧垓帖成的«.»

3)在雌个窑件上先钻成或冲成较小的礼衽，然后隹骏配好的料件上府犷帖

里设计礼役的礼.

②在故个窑件上一次冲成或不用估枚钻成谀计礼彼的礼屎FI类礼.

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

螺栓连接的强度设计值Z/md）表I&1一,

普遹嬷粉家压曳高

构件钢件瞒检

堪松的纲号

C皴眼榜A版、仲松怎度嬷桧

（或性能等级）

厚度抗位怵位C美的第

和构件的弱号级别

(mm)ft井fin孽心力

fi介n

普遹

煤检3号烟—170190-170170————

3号钢140

筋桧16Mli烟二二二二二二二180二二

承压型

&8级——250

高保度—二

嬷椎如，9级310

第1〜

3号钢——-905——400——465

3缎

16Mti纵06-420660640

构件16M叫钢17-^26-400690616

—2^^96—-385——610——690

钢<16-435CT0666

IfiMnV—17-25―420碗64C

26-96-400690616

注，孔壁质量屎于F列情况者为【类扎*

JD在畿配好的构件上按设计礼在帖成的礼；

幻在做小零件和构件上按设计孔径分别用帖模帖成的扎，

8）在故小寥科上先帖成或冲成较小的礼衽.海后在港配好的构件上府犷帖登

设计礼径的礼。

第3.2.2条计算下列情况的结构构件或连接时，第3.2.1条规定

的强度设计值应乘以相应的折减系数：

一、单面连接的单角钢

1.按轴心受力计算强度和连接0.85;

2.按轴心受压计算稳定性

等边角钢a6+0.0015入，但不大于1.0（

短边相连的不等边角钢0.5+0.002W,但不大于1.0；

长边相连的不等边角钢0.70,

X为长细比，对中间无连系的单角钢压杆,应按最d恒I转半径

计算，当入＜2。时，取入=20.

二、施工条件较差的高空安装焊缝和钏钉连接0.90；

三、沉头和半沉头钏钉连接0.80o

注：当几种情况同时存在时,其折减系数应连乘。

第3.2.3条钢材和钢铸件的物理性能指标应按表3.2.3采纳。

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

钢材和纲铸件的物理怅首指标表**3

婵性极量E翦变根是G纹肱系数a质量畜度P

（N/MB8）（N/mn吟（以母匕计）

2O6X10179X10*12X10-478W

第三节结构变形的规定

第3.3.1条计算钢结构变形时，可不考虑螺栓（或锦钉）孔引起

的截面削弱。

第3.3.2条受弯构件的挠度不应超过表3.3.2中所列的答应

值。

第3.3.3条多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与

总高度之比值不宜大于1/500,层间相对位移与层高之比值不宜大

于l/400o

受弯构件的容许挠度表42

项政的件类别容许挠度

阱生*和屏生箱架

1O）手动阱和我k后空（包恬昼桂舟车）1/600

⑵轻领工作制和起近呈、询的中领工作制析式导车ywc

⑸里级工作制和起电呈QAOt的中级工作制析式fft车1/750

2设百易桂电动H式后至的屋面黑或屋架（仅用可变新旗计算），阳。

3手动或电动第卢的讥道第"40。

4有更讥（篁量等下或大干38t8九。轨道的工作平台*ywc

育轻幼（奥呈等干或小于21/n»例道的工作平台荣"我。

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

项次构件类别容许能度

松盖和工作平台父34项除弁）、平台板

00士k（包恬设百昼挂起更设缶的k）"40。

6⑵苗诙顶曲的k（但用五变希蚊计算）《胸。

（3）除⑴、（2）款外的其它梁（包恬横排X〉t/250

（公平台板M/150

屋盖棕条

CD无枳灰的无秘映和石棉比反面1/160

6

⑵压理钢板、有枳泰的处援铁和石棉品等属面1/200

⑸其它届面J/200

妫架料件

CD文桂t/400

⑵抗风加溶（作为连续支柱的支承时）“10W

7

（R胡体能的揍kCK平方向）J/300

（外压整砌板、比楞铁和石棉正她面的桢第OK平方向）M/200

（©特有版前窗的搂k（基立和水平方向）K/200

注，?为受弯构件的跨度（对晶楮k和伸楮梁为昼神长度的2格）。

注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与

层高之比值宜适当减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可

不受限制。

第3.3.4条在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊

车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜

超过制动结构跨度的l/2200o

第3.3.5条设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制

吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大

吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表3.3.5中所列的答应

值。

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

衽的容许计算变形表2AS

按平面鞋的按空间穗榆

项政变彩的种类

图彩计算图再计算

1L房柱的桢囱变彩HJ126Uffr/2000

2露天栈析柱的揽向变彩Hr/2800—

3厂房和露天栈桥柱的纨向变影ffr/4000—

注a©Hr为柱阔底面至后例或阱主薪费顶面的商度。

②计算厂房或器天栈桥柱的纵向变彩时，b四运后车级向水平荷裟分配在温度区

段内所有柱间玄旭或袁同框架上.

⑧在设有夹仲后空或刚性抖杷后茎的L房中，L房柱的容许计算变膨值位减小

如外。

第四章受弯构件的计算

第一节强度

第4.1.1条在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列

规定计算：

一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时,

剧+晟号"I")

式中M,、%—绕S轴和v轴的弯矩《对工字形截面；x轴

知星轴，y轴相寻轴力

亚•《、W”----对as蹄ny轴的净截面抵抗矩；

人、方一截面塑性发展系数,对工字形截面，Y.=

1.05,yr=l.20不施面，丫==胃=

1.%对其它截面,可按表5.幺1采用.

f—破的抗理呈度设计值,

当世鹰绿的自由夕M用宽度与其厚度之比大于13J235/fr

而不超过第4&9条的规定时，应取丫*=1.0.力为钢材屈服

强度〈或屈服点)：对3号钢，取力=235N/mm"对lain钢、

=z

1电fnq钢，取f7345N/mmf对15MnV钢、15MnVq钢，取fr

=390N/mm。

二、直接承受动力婕时，仍按公式〈41.1>计算，但应

取丫*=丫7=1>0.

第41.2条在主平面内受弯的实腹构件，具抗剪强度应

按下式计算，

，二签《入〈41.2)

式中v——计算截面沿腹板平面作用的煎力.

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

S—计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩,

I—毛截面惯性矩.

J腹板厚度F

f.—钢材的抗剪弓虽度设计值，

第4.1.3条当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且

该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强

度应按下式计算：

式中F——集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数:'

厂一集中荷载噌大系数।对重级工作制吊车梁,取=1.

35,对其它梁，5T=LOF

%—集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长

度，按下式计算，

*r+2A,<4.1.3-2）

。——集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，对吊车梁可

取为50mm；

即一自吊车㈱顶或其它梁顶面至腹板计售高度上边

缘的距离.

在麴及座处，当不设置支承力呦助时，也画蚣式〈4.1.3-1）

计算腹板计算高度下边缘的局潮玉应力,但①取LD.支座集中反力

的雄狮雉,应中睡支限阳寸可才蚣式《4LA2甜露

注.题板的计算高度轴,豺轧帝।曳烟柔,为腹板导上、F翼踪相接比两内m起点

何的距虑,对煤接缎合梁，为腹板高度？对钾接（或高修度膘检连接）缎合

菜，力上、F翼嫌与腹板连按的饼打（或高修度嬷•检）长的最近距离（见图

4.3.1）.

第4.1.4条在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大

的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应

力（如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下

式计算：

JdE■叫+注0V<4.1.4-1）

式中。、T、OC一—腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应

力、剪应力和局部压应力，r和。c应按公式（4.1.2）和公式（4.1.3-1|）

计算,。应按下式计算：

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

〈41.4—2）

。和&以拉应力为正值，压应力为负值F

】■—耕截面惯性矩,

n—所计算点至梁中和轴的距离,

A—计算折算应力的弓虽度设计值噌大系数I当

。与&异号时，取*=]>2（当。与g同

号或•==（）时，取国=1.L

第二节整体稳定

第4.2.1条符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性:

一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上

并与其牢靠相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。

二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之

比不超过表4.2.1所规定的数值时。

工字形装面简支梁不需计算整体稳定性的最大u/bi值

表&2.1

聘中无侧向文承虎的父

聘中百例向文家点的柔，

烟号街或作用在希我作用在

希我作用于何处

上嵬^飞嘎图

3号钢182016

1德加娴

111718

16Mg钢

ISMtiVlFl

101612

ISMnVq钢

注.露古钢号的柔不得计算整体榜定饯的属大而/bi值，应取3号钢的强色英

以融

②梁的支座处,应采纳构造措施以防止梁端截面的扭转。

对跨中无侧向支承点的梁，L1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁,

L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。

第4.2.2条除第4.2.1条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的

构件,其整体稳定性应按下式计算：

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

式中—绕强轴作用的最大弯矩,

W.—才媛好维确定的梁毛截面抵抗矩,

9%—梁的整体稳定性系数，应按附录一确定.

注:见第4.2.1条注②。

第4.2.3条除第4.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的工

字形截面构件,其整体稳定性应按下式计算：

急+导，〈“3)

式中W.、W,—按受压纤维里的对X脚对y轴毛截面抵

礴

n—绕强蝌曲所确定的梁整体稳定系数，见第

4.2.2条.

注:见第4.2.1条注②。

第4.2.4条不符合第4.2.1条第一项情况的箱形截面简支梁,

其截面尺寸(图4.2.4)应满足h/boW6,且U/bo不应超过下列数

值：

3号钢95

16Mn钢和16Mnq钢65

15MnV蹄ISMnVq钢57

符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。

注:其它钢号的梁,其□/bo值不应大于95(235/fy)o

第4.2.5条用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心

力应根据侧向力F确定,梁的侧向力应按下式计算:

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

<4-2.5)

式中A,一梁的受压翼缘截面面积*

图424箱宛截面

第三节局部稳定

第4.3.1条为保证组合梁腹板的局部稳定性，应按下列规定在

腹板上配置加劲肋（图4.3.1）:

一、当h。/tw<80235/fy时，对有局部压应力（0c力0）

的梁，宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（oc=0）的梁,

可不配置加劲肋。

二、当80235/fy<ho/tw<170235/fy时，应配置横向加

劲肋，并应按第4.3.2条的规定进行计算（对无局部压应力的梁，当

ho/tw<100235/fy时，可不计算）。

三、当ho/tw>170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受

压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按

第4.3.2条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算高度，tw为腹

板的厚度。

四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲

肋,并应按第4.3.8条的规定进行计算。

第4.3.2条无局部压应力（oc=0）的梁和简支吊车梁，当其腹

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第4.3.3条

至第4.3.6条计算加劲肋间距。其它情况的梁，应按附录二计算腹板

的局部稳定性。

第4.3.3条无局部压应力（o=。）的梁，其腹板仅用横向加劲肋加

强时,横向加劲肋间距。应符合下列要求:

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

一、当黑标=120。时，应取间?巨a不超酒4S7条规

定的最大间距.

二、当1200<吴师45g时，

~—<43.3-1）

，、保一1000

三、当3标>1500时，

aW1g叽_<43.3-2）

—5—500

式中X——所考竣段内最大剪力产生的腹板平均剪应力〈N/

如婚），师安T=V/计售，片为腹板的高度.

n—考虑。随响的增大系数，西安表4.&3采用：

系敛Q表4.1S

010014010020022024026028。

nLOO101102LOSL04LOSL06LOTL09

dW300320340960380400420440460

n110L12L14L16118L21L24L27LSI

，At

480碎。碗54c网590WO62064。

tr〔1叫

n136L40L46L83161171184201224

注*乘中的系数n系按F式算得，

二1

J1-阖壶"

a——与T同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力（N/mm2）,

应按。=My/I计算，I为梁毛截面惯性矩，yl为腹板计算高度受压

边缘至中和轴的距离。公式（4.3.3.1）右端算得的值若大于第4.3.7

条规定的最大间距时，应取。不超过最大间距。

第4.3.4条无局部压应力（oc=。）的梁，其腹板同时用横向

加劲肋和纵向加劲肋加强时（图4.3.1b、c）,纵向加劲肋至腹板计

算高度受压边缘的距离hl应在ho/5〜/ho/4范围内，并应符合下

式的要求:

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

<43.4-1)

式中。一一所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应

力(Nmm2),应按o=MmcixYl/I计算。横向加劲肋间距a仍

应按第4.3.3条和第4.3.7条确定，但应以h2代替hO,并取n=1.0。

第4.3.5条简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋

的间距a应同时符合下列公式的要求：

a<.—<4.3.5—1)

aWT-他一<4.&5—2)

詈-匕

式中方、*2-----参数,明安表4-&5-1采用F

h、匕----参数,明安表4.&5-2采用.

丁——梁最大剪力处腹板的平均剪应力〈"加mz),应

按k-g/计算F

“—梁最大弯矩处腹板计算高度腾的弯曲压应力

小一梁腹板计算高度边缘的局部压应力《改加皿2〉，

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

应按公式＜4.1.3-1）计算，但物系数取取

1.0.

参数表&$4—1

ki匕ki3匕kt

3271270014618680&2497414

0.870969715606Ww&4480402

6470669116696664&6471390

6670068517即542&84«2378

0,6刚S761867869040463368

0,76856661956962042444850

0.8676喇2。660Ml44435360

0.96676422254148846426341

L。65869024£2947648417332

L164961826617即a0408328

L264060628605439

L8690893&0494426

公式（435-1）和公式（435-2）右端算得的值若大于2ho或分母为

负值时，应取a=2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不

超过梁跨度的1/6时，a值应按下列情况确定：

一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的a值应符合公式

（4.3.5-1）的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，T取梁

端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的a值，应同时符合公

式（4.3.5-1）和公式（435-2）的要求，式中T取两区段交界处的腹板

平均剪应力。

二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的a值,应同时

符合公式（435-1）和公式（435-2）的要求，但。取变截面处腹板计

资料内容仅供参考，如有不足或者侵权，请联系本人删除。

算高度边缘的弯曲压应力，同时由表4.3.5-2查得的k3sk4值应乘

以。.75；中部不变截面区段的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公

式（435