电力系统项目设计

1序言

电气主接线重要是指在发电厂、变电所、电力系统中，为满足预定的功率传送和运

行等规定而设计的、表明高压电气设备之间互相连接关系的传送电能的电路。电路中的

高压电气设备包括发电机、变压器、母线、断路器、隔离刀闸、线路等。它们的连接方

式对供电可靠性、运行灵活性及经济合理性等起着决定性作用。一般在研究主接线方案

和运行方式时，为了清晰和以便，一般将三相电路图描绘成单线图。在绘制主接线全图

时，将互感器、避雷器、电容器、中性点设备以及载波通信用的通道加工元件（也称高

频阻波器）等也表达出来。

对一种电厂而言，电气主接线在电厂设计时就根据机组容量、电厂规模及电厂在电

力系统中的地位等，从供电日勺可靠性、运行H勺灵活性和以便性、经济性、发展和扩建日勺

也许性等方面，经综合比较后确定。它日勺接线方式能反应正常和事故状况下的供送电状

况。电气主接线又称电气一次接线图。

2.负荷计算和无功功率赔偿

2.1负荷计算各厂房和生活区H勺负荷计算如表2.1

编设备容量需要系数计算负荷

号名称类别Pc/kWKucos。tan。Pw/kWQio/kvarS^kVAIx/A

1铸造车动力3800.40.651.17152177.7233.8355.3

间照明90.81.007.207.232.7

小计389—159.2177.7238.6362.5

2锻压车动力3600.20.651.177284.2110.8168.3

间照明70.81.005.605.625.5

小计367—77.684.2114.5174

3金工车动力3000.30.651.1790105.2138.5210.4

间照明80.91.007.207.232.7

小计308—97.2105.2143.2217.6

4工具车动力3000.30.651.1790105.2138.5210.4

间照明90.81.007.207.232.7

小计309—97.2105.2143.2217.6

5电镀车动力2800.60.750.88168148.2224340.3

间照明70.91.006.306.328.6

小计287—174.3148.2228.8335.3

6热处理动力1600.50.750.888070.6106.7162.1

车间照明70.71.004.904.922.3

小计167—84.970.6110.4167.7

7装配车动力1600.40.71.026465.391.4138.9

间照明80.91.007.207.232.7

小计168—71.265.396.6146.8

8机修车动力1600.30.651.174856.173.8112.2

间照明30.81.002.402.410.9

小计163—50.456.175.4114.6

9锅炉房动力600.60.750.883631.74872.9

照明20.81.001.601.67.3

小计62—37.631.749.274.8

10仓库动力150.30.850.624.52.85.38

照明20.71.001.401.46.4

小计17—5.92.86.59.9

11生活区照明3000.80.90.48240116.2266.7344.4

总计动力21751095.5963.2

（380V侧）照明362

0.73876.4818.711991821.7

计入KE昨0.8

K〃=o.85

2.2无功功率赔偿

由表2.1可知，该厂380V侧最大负荷是的功率因数只有0.73o而供电部门规定该

厂10KV进线侧最大负荷是功率因数不应当低于0.91。考虑到主变压器的无功损耗远不

小于有功损耗，因此380V侧最大负荷是功率原因应稍不小于0.91,暂取0.92来计算

380V侧所需无功功率赔偿容量：

Qc=P30(tan(px-tan心=871.6X(0.94-0.42)=453.23kvar

故选PGJ1型低压自动赔偿屏，并联电容器为BW0.4T4-3型，采用其方案1(主屏)

1台与方案3(辅屏)5台相组合，总共容量84kvarX6=504kvar如图所示。

图2.1PGJ1型低压自动赔偿解

因此无功赔偿后工厂380V侧和10KV侧口勺负荷计算如表2.2所示。

计算负荷

项目cos小

Pao/kWQto/kvarS3o/kVAU/A

380V侧赔偿前负荷0.73876.4818.711991821.7

380V侧无功赔偿容量-504

380V侧赔偿后负荷0.941876.4314.7931.21414.8

主变压器功率损耗0.015s30=0.06SM=

1455.9

10kV侧负荷总计0.923890.4370.6964.455.7

表2.2无功赔偿后工厂U勺计算负荷

3变电所位置和型式的选择

变电所的位置应尽量靠近工厂的负荷中心.工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定.

即在工厂平面图的下边和左侧，任作一直角坐标的X轴和Y轴，测出各车间和宿舍区负荷

点H勺坐标位置，例如Pi(xi,y,)>P2(x2,y2)>P3(x3,点等.而工厂的负荷中心设在P(x,y),P

为P1+P2+P3+…=£Pi.因此仿照《力学》中计算重心的力矩方程，可得负荷中心的坐标:

PlXl+P2X2+P3X3..._Z(PiXi)

(3.1)

Pl+P2+P3...gPi

Piyi+P2y2+P3y3.・・_Z(P>yi)

(3.2)

Pl+P>+P3...XPi

3.1变电所位置的选择

变电所的位置应尽量靠近工厂W、J负荷中心。

在工厂平面图的下边和左侧，分别作一条直角坐标W、Jx轴和y轴，然

后测出各车间(建筑)和生活区负荷点的坐标位置pl(2.5;5.51)；

p2(3.6,3.54)；p3(5.56,1.3)；p4(4,6.7)；p5(6.2,6.7)

p6(6.2,5)；p7(6.2,3.4)；p8(8.55,6.7)；p9(8.55,5)；pl0(8.55,3.4)；

p0(1.2,1.1)(工厂生活区)，如图31所示：而工厂日勺负荷中心假设在P

(x,y),其中P=P1+P2+P3…=仿照《力学》计算重心日勺力矩方程，可

得负荷中心的坐标如图3-1：

_6.+Px+&q_159.2x2.5+77.6x3.6+97.2x5.56+97.2x4+174.3x6.2+84.9x6.2+71.2x6.2

X=22=

[+4+4+…159.2+77.6+97.2+97.2+174.3+84.9+71.2

+50.4x8.55+37.6x8.55+5.9x8.55+240x1.24745.9

--^*133

+50.4+37.6+5.9+2401095.5,

《另+6刈+6%_159,2x5.51+77.6x3.54+97.2x1.3+97.2x6.7+174.3x6.7+84.9x5+71.2x3.4

y=----=~=--:—:—=-----------------------------------------------

4+4+勺+…159.2+77.6+97.2+97.2+174.3+84.9+71.2

+50.4x6.7+37.6x5+5.9x3.4+240xl.l_45736

=，*417

+50.4+37.6+5.9+240-1095.5

由计算成果可知，X=4.33y=4.17工厂/J负荷中心在2号厂房日勺东北角。

考虑H勺以便进出线及周围环境状况，决定在2号厂房KJ东侧紧靠厂房修建

工厂变电所，其型式为附设式。

4变电所主变压器和主结线方案的选择

4.1变电所主变压器的选择

根据工厂的负荷性质和电源状况,工厂变电所口勺主变压器可有下列两种方案：

⑴装设一台主变压器型式采用S9,而容量杈据式SN.72s却有1000>964.4,即选

择一台S9T000/10配电变压器。至于工厂二级负荷的备用电源，由与临近单位相连日勺

高压联络线来承担。

⑵装设两台主变压潜形式采用S9,而每台容量根据下式选择，即：

SN•产（0.6-0.7）x964.4=（578.64〜675.08）KVA

并且SN.T>S^n=（238.6+228.8+49.2）kVA=516.6KVA

因此选两台S9-80C/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷日勺备用电源亦由与临近

单位相联的高压联络线来承担。

4.2变电所主结线方案的选择

按上面考虑的两种主变压器日勺方案可设计如下两种主结线方案：

（1）装设一台主变的主结线方案,如图4.1所示。

（2）装设两台主变的）主结线方案，如图4.2所示。

FS4-10

•1HZ3-

年2

r0

(',

H巴

&

<T£

-8—7

£Hr1

-y

S9-1000(A（备用电源）-

10/0.4kV(y

220V/380V

高E柜列

pH

主堂（小用）

图4.1装设一台主变压器日勺主结线方案图4.2装设两台主变压器的主结线方案

(3)两种主结线方案日勺技术经济比较如下表所示:

表4.1两种主接线方案的比较

比较项目装设一台主变的方案装设两台主编的方案

技供电安全性满足规定满足规定

术供电可靠性基本满足规定满足规定

指供电质量由于一台主变，电压损耗略大由于两台主变并列，电压损耗略小

标灵活以便性由于一台主变，灵活性稍差由于两台主变，灵活性很好

扩建适应性稍差某些更好某些

电力变压器的1综合由表2-8得S9-1000单价为由表2-8得S9-800单价为9.11万元，因

投资额10.76万元，而由表4-1查得此两台综合投资为4x9.11万元=36.44万

变压器综合投资约为其单价元，比一台主变压器方案多投资14.92万

的2倍，因此其综合投资为元

2x10.76万元=21.52万元

高压开关(含计量查表4-10得GG-IA(F)型柜单本方案采用6台GG-IA(F)型柜，因此其综

经柜)打勺综合投资额价为3.5万元，而由表4-1查合投资约为6x1.5x3.5万元=3：.5万元,

济得其综合投资按设备价L5比一台主变压器方案多投资10.5万元

指倍计，因此其综合投资约为

标4x1.5x3.5万元=21万元

电力变压器和高压参照表4-2计算，主变和高压主变和高压开关柜的折旧和维修管理费

开关柜日勺年运行费开关柜的J折旧和维修管理费每年为7.788万元，比一台主变压器方案

每年为4.893万元多耗2.895万元

交供电部门的一次按800元/kVA计，贴费为贴费为2x800x0.()8万元=128万元，比

性供电贴费1000x0.08万元=80万元一台主变压器方案多交48万元

从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主结线方案略优于装设一台主变的

主结线方案，但按经济韦标，则装设一台主变的主结线方案远优于装设两台主变日勺主结

线方案，因此决定采用装设两台主变日勺主结线方案。

5短路电流的计算

5.1绘制计算电路

图5.1短路计算电路

5.2确定基准值

设Sd=100MVA,Ud=%，即高压侧心=10.5kV,低压侧Ud2=0.4kV,则

,S100_.

/.,=—'d=〒-------=5.5Ck1A

U忑员10.5匹

Sd100ME4

14-________________=144kA

U.忑百X0.4&V

5.3计算短路电流中各元件的电抗标幺值

(1)电力系统X；=100MVA/400MVA=0.25

⑵架空线路查表8-3£,得LJ-95的x0=0.36C/kni,而线路长8km故

X；二(0.36x8)QxI二2.6

-(I。O。.5何AV)必2

(3)电力变压器查表2-8,得Uz%=4.5,故X；二至x他丝2=5.6,因此得

z100800史VA

5.6

0.252.6

5.6

图5.2等效电路

5.4算k-1点（10.5kV根D的短路电路总电抗及三相短路电流的短路容・

⑴总电抗标幺值XM）=X：+X；=0.25+2.6=2.85

（2）三相短路电流周期分量有效值/忠二G/X/g）=5.5/2.85=1.9KA

（3）其他短路电流

z-（3）=/（3i=/（3）=L9KA

蟒二2.55/⑶=2.55x1.9=4.9KA

7^=1.51Z"（3）=l.51x1.9=2.9KA

（4）三相短路容量

睨=SjX^（Jtl）=100MVA/2.85=35.09MVA

5.5计算k-2点（0.4kV侧）的短路电路总电抗及三相短路电流的短路容量

⑴总电抗标幺值X。"=X；+X；+X；//X：=0.25+2.64-2.8=5.65

⑵三相短路电流周期分量的有效值谓二j/X£2=M4kA/5.65=25.5kA

⑶其他短路电流

/”⑶=/%=%=25.5KA

84/F）=l.84x25.5=46.9KA

/09/"(3)=l.09X25.5=27.8KA

⑷三相短路容量SOS,//X£(I「100MVA/5.55=17.7MVA

表5.1短路的计算成果

三相短路

三相短路电流/kA

短路计算点容量/MVA

小,”⑶婢5

k-11.91.91.94.92.935.09

1-225.525.525.546.927.817.7

6变电所一次设备的选择校验

6.110kV侧一次设备的选择校验

表6.110KV侧一次设备时选择校验

选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他

参数

^30

装置地点条件%婢

数据10kV57.7A1.9kA4.9KA

1.92x1.9=6.859

额定参数*

UN%'max

高压少油断路器LOkV630A16KA40KA

162x2=512

SN10-10I/630

高压隔离开关LOkV200A25.5KA

102x5=500

GN；-10/200

高压熔断器lOkV0.5A50KA

次RN2-10

设电压互感器10/0.IkV

备JDJ-10

型电压互感器

号JDZJ-10

规

格

0.1,

w

22KV

3

电流互感器lOkV100/5A二次负

225xV2(90x0.1)2x1=8

LQJ-10荷

xO.lkA=1().6。

31.8

避雷器FS4-10lOkV

户外是高压隔离L5kV200A

开关GW4-15G/200

表6.1所选设备均满足规定。

6.2380V侧一次设备的选择校验

表6.2380V侧一次设备的选择校验

选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他

参数/(3)2,

,30曾ooinui

装置地点条件

数据380V1414.8A19.6kA36.1kA25.52xO.7=455.2

额定参数

%’max中

低压断路器380V1500A40kA

DW15-1500/3电动

低压断路器380V630A30kA

次

DZ20-630

设

低压断路器380V200A25kA

备

DZ20-200

型

低压刀开关380V1500A

号

HI)13-1500/30

规

电流互感器500V1500/5A

格

LMZJ1-0.5

电流互感器500V160/5A

LMZ1-0.5100/5A

表6.2所选设备均满足规定。

6.3高下压母线的选择

参照表5-25,10kV母线选LMY-3(40x4),即母线尺寸为40mmx4mm；380y母线选

LMY-3(12023x)+80x6,即母线尺寸为120mmx10mm,中性母线尺寸为80mmx6nlm。

7变电所进出线以及邻近单位联络线的选择

7.110kV高压进线和引入电缆的选择

1.10kV高压进线的选择校验采用LJ型铝绞线架空敷设，接往10kV公用干线。

(1)按发热条件选择由4=/匹/=57.74及室外环境温度32。。，查表S-35,初选

LJ-16,其35℃时口勺&=93.54>/30满足发热条件。

(2)校验机械强度查表8-33,最小容许截面因此按发热条件选择H勺

LJ-16不满足机械强度规定，故改选LJ-35。由于此线路很短，不需校验电压损耗。

2.山高压配电室至主变的一段引入电缆FI勺选择校验采用YJL2270000型交联聚乙

烯绝缘口勺铝芯电缆直接埋地敷设。

(1)按发热条件选择由/如=公7=57.74及土壤温度25。。查表8-43,初选缆芯截面

为AM”=25,〃加的交联电缆，其&=90A>，3。，满足发热条件。

(2)校验短路热稳定按式名="计算满足短路热稳定日勺最小截面

W

Anin==1900xWmm2=21Anu?i2<A=25mm2

min977

式中c值由表5-12查得；按终端变电所保护动作时间0.5s,加断路器断路时间0.2s,

再加0.05s计，故％=0.75s。

因此YJL22-10000-3*25电缆满足规定。

7.2380V低压出线的选择

1.馈电给1号厂房(铸造车间)的线路采用VV22-1000型聚氯乙烯绝缘铜芯电缆直

埋地敷设。

(1)按发热条件选择由4=359.92及地下0.8m土壤温度25℃,查表8-42,初选缆

芯截面240〃〃/,其&=411.51A>Ao，满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图11-1所示工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为36m,

而由表8-41查得240m/的铝芯电缆K)=o.]Q/h〃(按缆芯工作温度75。。计),

Xo=O.O7Q/to,又1号厂房日勺&=159.2tW,030=177.7A:var,因此按式

△UrU")得:

%

159.2kWx(0.1x0.036)Q+177.7Z:varx(0.07x0.036)Q。…

AAtr/r=---------------------------------------------------------------------=2.69V

0.38氏

269V

At/%=-——x1(X)%=0.70%<AU“％=5%

380V"

故满足容许电压损耗H勺规定。

(3)短路热稳定度校验按式生="计算满足短路热稳定的最小截面

W

Anin==19600x^^"?〃z2=223.3mm

C76

故选缆芯截面为240加加2时电缆，即选VLV22-1000・3x240+1x120H勺四芯聚氯乙烯

绝缘的铜芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

2.馈电给2号厂房(锻压车间)的线路由于锻压车间就在变电所旁边，并且共一

建筑物，因此采用H勺聚氯乙烯绝缘欧I铝芯导线BLV-1000型(见表8-30)5根(包括3

根相线、一根N线、1根PE线)穿硬塑料管埋地敷设。

(1)按发热条件选择由4=174A及环境温度(年最热月平均气温)32。。，查表

8-40,相线截面初选185，初/，其/.芦1834乂。，满足发热条件。

按规定，N线和PE线也都选为185心苏，与相线截面相似，即选用

BLV-1000-lx4mm2塑料导线5根穿内径25mm的硬塑管埋地敷设。

(2)校验机械强度查表8-34,最小容许截面积A1m=25〃〃/,因此上面所选

185m痴/'J导线满足机械强度规定。

(3)校验电压损耗所穿选管线，估计长18用，而由查8-38查得

Rn=0.19Q/km,Xo=O.O81Q/km,又锻压车间的P30=77.6kW,Q30=84.2kvar,因此

77.6AWx(0.19x0.018)。+84.2Avarx(0.081x0.018)Q,

Ac/=---------------------------------------------------------------------------------=I.OZv

0.38—

10">V

A(7%=—^xl00%=0.2%<A(/.%=5%

380V"/

故满足容许电压损耗的规定。

3.馈电给3号厂房(金工车间)口勺线亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由4二217.6及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初选

缆芯截面150〃〃〃。其&=242A>，3O,满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图11T所示工厂平面图量得变电所至3号厂房距离约为34m,

而由表8-41查得150〃〃/的铝芯电缆飞=().25。/切？(按缆芯工作温度75。。计)，

X。=0.07。/加z,又3号厂房的&=97.2AW,23()=105.2X:var,因此按式

△u=E(pR+2得:

人〃97.2ZWx(0.25x0.034)0+105.2攵varx(0.07x0.034)C。

Ac/=---------------------------------------------------------------------------------=2.83V

0.38"

2QQV

\U%=-——X100%=0.74%<\U.%=5%

380Val

故满足容许电压损耗的规定。

3)短路热稳定度校验按式出="计算满足短路热稳定H勺最小截面

W

4n=//-=19600xmm2=223.3mm2

C76

由于前面按发热条件所选15(加小的缆心截面不不小于4亩，不满足短路热稳定规

定，故改选缆芯截面为240〃加日勺电缆，即选VLV22-1000-3x240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯绝缘H勺铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

4.馈电给4号厂房(工具车间)线路亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由&=217.6及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初选

缆芯截面150mm。其&=2424>/3O，满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图1『1所示工厂平面图量得变电所至4号厂房距离约为42nb

而由表8-41查得150皿〃22的J铝芯电缆/?o=O.25Q/公〃(按缆芯工作温度75。。计)，

Xo=O.O7Cl/km,又4号厂房的Ro=97.2AW,0U)=105.2A:var,因此按式

△u二加十亦)得:

A,,97.2kWx(0.25x0.042)Q+105.2Z:varx(0.07x0.042)Q)

Au=---------------------------------------------------------------------------------=4.3O1I1vZ

0.38"

431V

A(7%=--x100%=1.13%<△(/*%=5%

380V

故满足容许电压损耗H勺规定。

(3)短路热稳定度校验按式生=竺计算满足短路热稳定的最小截面

W

心=整=19600X而无"加=2233加

C76

由于前面按发热条件所选15()加加2时缆心截面不不小于儿面，不满足短路热稳定规

定，故改选缆芯截面为24()〃〃/日勺电缆，即选VLV22-1000-3X240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯绝缘H勺铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

5.馈电给5号厂房(电镀车间)线路亦采用VLV22-1000I的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由q=335.3及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初选

缆芯截面300〃〃/,其&=347A>Ao，满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图11T所示工厂平面图量得变电所至5号厂房距离约为64nb

而由表8-41查得240皿〃2日勺铝芯电缆9=0.16。/如？(按缆芯工作温度75。。计)，

Xo=O.O7qkm,又5号厂房的Ro=174.3AW,=148.2Avar,因此按式

“工得:

UN

_174.3AWx(0.16x0.064)C+148.26varu(0.07x0.064)。64V

-0.38""•

64V

AU%=——xl(X)%=1.68%<At/.%=5%

380Va

故满足容许电压损耗H勺规定。

(3)短路热稳定度校验按式名=”计算满足短路热稳定的最小截面

W

4m=^=19600xmm2=223.3mm2

C76

故选缆芯截面为240加疝的电缆，即选VLV22-1000-3x240+lx120H勺四芯聚氯乙烯

绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

6.馈电给6号厂房(热处理车间)的线路亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯绝缘

日勺铝芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由4=167.76及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初

选缆芯截面95〃〃/,其乙=189A>4,满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图11T所示工厂平面图量得变电所至6号厂房距离约为50nb

而由表8-41查得95Mm2的铝芯电缆。=0.4Q/加(按缆芯工作温度75。。计),

Xo=O.O7Cl/km,又6号厂房日勺勺=84.MW,。却=70.6Zvar,因此按式

△u，(p『x)得:

UN

△U=84-Wx(0.4x0.05)C+70"va>(。.07x0.05)Q=5jy

0.38此

5IV

△U%=00%=1.3%<△"〃％=5%

380VR

故满足容许电压损耗日勺规定。

(3)短路热稳定度校验按式出计算满足短路热稳定的最小截面

彳3)=19600xmm2=223.3mm

8c76

由于前面按发热条件所选95根川的缆心截面不不小于4„n,不满足短路热稳定规

定，故改选缆芯截面为240〃〃?/时电缆，即选VLV22-l(XX)-3x240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯绝缘H勺铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

7.馈电给7号厂房(装配车间)日勺线亦采用VLV22・10001的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由人)=146.87及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初

选缆芯截面70">，其*=]57A>4,满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图117所示工厂平面图量得变电所至7号厂房距离约为56nb

而由表8-41查得70皿〃2口勺铝芯电缆9=054(按缆芯工作温度乃。。计),

Xo=O.O7O/k〃，又7号厂房日勺6o=71.2ZW,=65.3Avar,因此按式

>(pR+qX)/I

\U----得：

%

712kWx(0.54x0.056)Q+65.3Z:varx(0.07x0.056)Q,

At7=--------------------------------------------------------------------------------=6.34V

0.38亚

634V

Af/%=-——x100%=1.6%<At/.%=5%

380V

故满足容许电压损耗口勺规定。

(3)短路热稳定度校验按式〃计算满足短路热稳定的最小截面

W

//)=19600xmm2=223.3mm

8c76

由于前面按发热条件所选70〃〃/时缆心截面不不小于Am，不满足短路热稳定规

定，故改选缆芯截面为240〃加日勺电缆，即选VLV22-1000-3X240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯绝缘日勺铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

8.馈电给8号厂房(机修车间)线路亦采用VLV22-1000I的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由4=114.6及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初选

缆芯截面50mM,其&=134A>L，满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图11-1所示工厂平面图量得变电所至8号厂房距离约为

108m,而由表8-41查得50〃加日勺铝芯电缆Z?o=0.76C/h〃(按缆芯工作温度75。。计)，

X。=0.071。/版，又8号厂房日勺&=50.4kW,Q30=56.1/:var,因此按式

△ur(pR+qx)得:

5

,50.4ZWx(0.76x0.108)。+56.16kvarx(0.071x0.108)Q

AAur=-----------------------------------------------=12.01V

0.382

1?01V

AU%二—^—x100%=3.1%<△〃“％=5%

380V"

故满足容许电压损耗的规定。

⑶短路热稳定度校验按式/吟计算满足短路热稳定四小截面

%=I?=19600x^^L2=223.3mm

F9c76

由于前面按发热条件所选50〃〃"的缆心截面不不小于A11n,不满足短路热稳定规

定，故改选缆芯截面为240〃〃〃?的电缆，即选VLV22-l（XX）-3x240+1x120[1勺四芯聚氯乙

烯绝缘日勺铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

9.馈电给9号厂房（锅炉房）的线路亦采用VLV22-1000的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

（1）按发热条件选择由4=74.8及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初选

缆芯截面25〃"/,其&=9OA>/3O,满足发热条件。

（2）校验电压损耗由图11T所示工厂平面图量得变电所至9号厂房距离约为98m,

而由表8-41查得25加疝口勺铝芯电缆4=1.51Q/6（按缆芯工作温度75。。计）,

Xo=0.075。/公〃，又9号厂房的&=37.6ZW,圆=31.7攵var,因此按式

△u二泗+qx）得:

△U=37.6加。.51x0.098)C+31.7Zvarx(。.075x0.098)。=［刈

0.38W

153V

A(7%=^^xl00%=4.0l%<A(7.%=5%

380V”

故满足容许电压损耗日勺规定。

（3）短路热稳定度校验按式2,=5计算满足短路热稳定的最小截面

4m==19600Xmm2=223.3nim2

C76

由于前面按发热条件所选25〃〃/时缆心截面不不小于Am,不满足短路热稳定规

定，故改选缆芯截面为24()〃〃/日勺电缆，即选VLV22・1000-3x240+1x120日勺四芯聚氯乙

烯绝缘日勺铝芯电缆，中性线芯按不不不小于相线芯二分之一选择。

10.馈电给10号厂房(仓库)的线路亦采用VLV22-1000I的四芯聚氯乙烯绝缘的铝

芯电缆直埋敷设。

(1)按发热条件选择由4=9.9及地下0.8m土壤温度25。。，查表8-42,初选缆

2

芯截面4mm,其Ial=31A>IM,满足发热条件。

(2)校验电压损耗由图11-1所示工厂平面图量得变电所至10号厂房距离约为

102nl，而由表8-41查得4加加日勺铝芯电缆4=9.45。/公〃(按缆芯工作温度75。0计)，

X。=0.093Q/m，10号厂房【付当=5.9AW,=2.Skvar,因此按式从/=/吧空。

UN

得：

人〃x(9.45x0.102)Q+2.8Z:varx(0.093x0.102)Q

Ac/=------------------------------------------------------------------------------------=15.()4v

0.38氏

1504V

△U%=———x100%=3.9%<\U,%=5%

380V

故满足容许电压损耗H勺规定。