高大模板支撑体系施工方案

高大模板支撑体系施工方案 2 4 4 6 9 14 29 36 48 55 69 71 73 75 76 79○○1.2.1控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，将扣件节点扭力矩控制在45~1.2.3框架柱应分段浇至梁底，支架应与完成浇筑框架柱抱箍形成整体稳定1.2.4在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设1.2.5砼浇筑应从中间向两端进行，如使用泵管应采取措施使泵管不对支架采用的钢管类型为Φ48×2.7；穿梁螺栓直质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规123的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还验算软件：品茗施工安全设施计算软件，版本体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1桁架支模方法时，其支撑结构的承载能力和刚度必模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能3.8.2在立柱底距地面200mm高处，沿当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增3.11当模板安装高度超过3.0m时，必3.12.1作业前应检查绳索、卡具，必跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于504.4严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平按现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（G5.1.10拆模如遇中途停歇，应将已拆5.1.11已拆除了模板的结构，应在混5.1.12遇6级或6级以上大风时，应暂5.1.13拆除有洞口模板时，应采取防除后，应按现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规5.2.3当拆除4～8m跨度的梁下立柱时件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上6.5.5扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工合格证外，对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，6.9施工用的临时照明和行灯的电压不得超过3及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有6.11安装高度在2m及其以上时，应遵守国家6.12模板安装时，上下应有人接应，随装随6.13支模过程中如遇中途停歇，应将已就位6.15模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。6.16在大风地区或大风季节施工时，模6.17若遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘、本工程高支模区域内施工极可能发生高空坠落）；切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救就近医院：无锡惠山区人民医院，地址：无锡市惠山区洛社镇站前北路2号，联系电话：120，撑体系时选取最具代表性的截面：400×1100、200×800梁，支撑高度取最高高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》当计算支架立柱及其他支承结构构件12模板支架顶部距地9风压高度变化系数1新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)241面板厚度t(mm)σ=Mmax/W＝0.064×106/37500＝1.719N/mm2≤[f]＝15N/mm2νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.15×133.3334/(100×10000×281250)=R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×34.202×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.93kN Max[5.299,5.299]/1=5.2τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.439×1000/(2×40×90)＝0.6N/mm2≤=l1/250＝450/250＝1.8mmν2Rmax=[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.Nσ=Mmax/W=0.091×106/4120=22.053N/mm2≤[f]=205N/mm2τmax=2Vmax/A=2×1.214×1000/384＝6.322N/mm2≤1σ=Mmax/W=0.607×106/4120=147.τmax=2Vmax/A=2×5.201×1000/384＝27.091N/mm2≤σ=Mmax/W＝0.064×106/4120＝15.445N/mm2≤[f]=205N/mm2查表得，φ=0.641q1=+1.4×0.9×1]×max[0.425-0.4/22]+0.9×1.2×0.15×(9.15-1.1)+Mw/lb==205N/mm2《混凝土结构工程新浇混凝土初凝时间t0(h)42混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝=min{34.213，26.4}＝26.4kN/m22承=γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]=52σ=Mmax/W＝0.224×106/37500＝5.982N/mm2≤[f]＝15N/mm2νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×2454/(100×10000×281250)==9.737kNσ=Mmax/W＝0.243×106/54000＝4.508N/mm2≤[f]＝13N/mm2τmax=3Vmax/(2bh0)=3ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.393×5004/(100×9000×)=ν2max＝qL4/(8EI)=7.393×2004/(8×9000×)=0.021234正常使用极限状态：R'1＝1.398kN，R'2＝4.066kN，R'3＝3.301kN，R'4=同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.965/1＝7.566kN≤Ntb=当计算支架立柱及其他支承结构构件12模板支架顶部距地9风压高度变化系数1新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)031面板厚度t(mm)σ=Mmax/W＝0.033×106/37500＝0.889N/mm2≤[f]＝15N/mm2νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1004/(100×10000×281250)=R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.908×0.1+0.437×1.764×0.1＝1.011kN梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[3.334]/1=梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[2.562]/1=σ=Mmax/W=0.068×106/54000=1τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.907×1000/(2×40×90)＝0.378N/mm2≤=l1/250＝450/250＝1.8mmν2Rmax=[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.NRmax'=[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=maR1'=0.841kN,R2'=1.279kN,R3'=0.841kNσ=Mmax/W=0.751×106/4120=182.τmax=2Vmax/A=2×2.056×1000/384＝10.708N/mm2≤σ=Mmax/W＝0.324×106/4120＝78.6N/mm2≤[f]=205N/mm2查表得，φ=0.641q1=+1.4×0.9×1]×max[0.425-0.2/2立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边=max[3.889+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.42f＝N/(φA)+Mw/W＝7974.29/(0.641×384)+=205N/mm2《混凝土结构工程新浇混凝土初凝时间t0(h)42混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝=min{34.213，19.2}＝19.2kN/m22承=γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]=421静L2+0.117q1活L2=0.1×2νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×226.6674/(100×10000×281250)=τmax=3Vmax/(2bh0)=3ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.787×5004/(100×9000×)=ν2max＝qL4/(8EI)=4.787×2004/(8×9000×)=0.02123234τmax=2Vmax/A=2×5.607×1000/384＝29.205N/mm2≤[同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.912/1＝6.567kN≤Ntb=当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载1模板支架顶部距地9风压高度变化系数1面板厚度t(mm)＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.q1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=ν=0.029mm≤[ν]＝L/250＝25+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1V1＝0.6q1静L+0.617q1活LV3τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.15挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.828×9004/(100×9000×243×104)=＝0.9×max[1.2(G1k+(G2+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(2按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1主梁计算简图一τmax=2Vmax/A=2×3.283×1000/384＝17.098N/mm2≤跨中νmax=0.757mm≤[ν]=900/250=3Nf=N/(φ1A)＝6.461×103/(0.6Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.072,4.87f=Nw/(φ1A)+Mw/W