高层公寓施工组织设计

高层公寓施工组织设计二、项目概况三、总体工作计划六、进度管理计划七、质量管理计划八、职业健康安全与环境管理计划九、成本管理计划十、资源需求计划十一、风险管理计划十二、信息管理计划十三、施工现场平面规划十四、项目目标控制措施十五、技术经济指标十六、工程回访及保修一、编制依据本施工组织设计作为指导施工的依据，编制时对项目管理机构设置、劳动力组织、施工进度计划控制、机械设备及周转材料配备、主要分部分项工程施工方法、确保工程质量技术组织措施、安全生产技术组织措施、确保文明施工技术组织措施、确保工期技术组织措施等诸多因素尽可能充12345678分部分地基基混凝土《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规《龙门架及井架物料提升机安全技术规123456789二、项目概况建筑总面积：13138平方米（其中地上建筑面积11140平方米，地下本工程地下一层，地上十七层。一至三层为商业用房，四至六层为综主要结构类型：住宅部分为钢筋混凝土剪力墙结构；商业及综合用房三、总体工作计划组织各专业技术及预算人员参加图纸会审，了解掌握设计意图，与设组织编制专项施工方案，编制项目质量保证计划，特殊部位、工序如基坑支护、屋面工程、保温工程等，做详细专题技术方案，向全体人员进对施工所用的材料制订质量检查验收计划，进行检验、试验，提前做①工程用水量计算:工程施工用水定额列表如下:----------------────────B、施工机械用水量计算:K3──施工机械用水不均匀系数，取1.施工机械用水定额列表如下:序号用水额定N1机械台数Q---------------─────────D、生活区生活用水量计算:E、消防用水量计算:F、施工工地总用水量计算:q1+q2+q3+q4=1.82+0.02+计算公式:A、用电量计算:123456789─────────────────────────B、变压器选择:C、配电导线截面计算:路工作电压值(V),三相四线制低压时P──各段线路负荷计算功率(kW)现场主施工通道循环闭合贯通，施工区内其它临时机械设备通道参照现场砂石堆放场地地面铺150厚碎石，上浇筑100厚素混凝土，找平压由于施工现场场地狭窄，工人住宿区在工地↓!项目经理应根据企业法定代表人授权的范围、时间和内容，对项目全律、方针、政策和强制性标准，执行集团公司的各项规章制度，维护企业对单位工程的施工技术全面负责。并负责制定单位工程的质量目标及组织学习施工图纸，并负责向施工人员及有关作业队进行技术及安全施工员（工长）是施工技术负责人的助手和参谋，在技术负责人的领向作业队操作者进行一般的技术交底，监督作业队严格组织一般项目的隐蔽工程验收，工序交接验收和作业队产品的质量检查，参加工地周检和上级有关部门进行的各项检查，协助作业队做好各项经常深入工地巡回检查，进行质量监督，严把质量关，坚决杜绝不合贯彻执行上级主管部门的方针政策，认真执行安全技术规程、劳动保经常深入工地巡回检查，进行安全督促，掌握安全生产情况，调查研制止违章指挥和违章作业，遇有严重险情，有权责令停产，并报领导对违反有关安全技术，劳动保护法规的行为经说服、劝阻无效时，有参加地基与基础和其他关键项目的隐蔽工程验收，分部分项质量验收协助技术负责人推行全面质量管理，提高工程质量，确保工程全部合认真贯彻执行各项规章制度，全面负责项目部材料的验收、保管、领根据工程预算及工料汇总，做好施工前的材料准备工作，搞好供应和配合本单位材科主管部门与建设单位商定材料供应事宜，及时向建设门，并按照采购范围及供货地点，分期、分批组织进场，把好质量和数量按照现场施工平面布置图的要求堆放材料，码方码跺、堆放整齐，并负责工地仓库物资的管理工作，执行材料限额领料制度，认真填写限及时对合格物资供方进行评估、考核，并将结果报本单位材料主管部准确填制各种材料凭证，及时搞好经济核算和材料耗用的经济活动分内部人际关系的协调依据各项规章制度，通项目经理部与企业管理层关系的协调严格执行“项目管理目标责任项目经理部进行近外层关系和远外层关系的组织协调，必须在企业法项目经理部在施工准备阶段要求发包人按规定的时间履行合同约定的责任，保证工程顺利开工。项目经理部应在规定时间内承担合同约定的责项目经理部在设计交底、图纸会审、设计变更、地基处理、隐蔽工程验收和交工验收等环节中与设计单位密切配合，同时应接受发包人和监理项目经理部与分包人关系的协调应按分包合同执行，正确处理技术关系、经济关系，正确处理项目进度控制、项目质量控制、项目安全控制、在认真研究了本工程的施工特点以后，我们除按需要配备项目经理部成员外，并选派抽调技术成熟、组织严密、有同类工程施工经验的作业队土，回填土完成后采用现场搅拌混凝土现场泵送，在现场设置一个混凝土搅拌站；设立一个钢筋加工车间，集中下料制作；设置一个木工车间，集根据本工程的结构特点和场地情况，本着“先地下后地上，先主体后地平整清理地面原有建筑垃圾；进行工程定位测量及标高抄测工作，制做永久性工程控制桩；根据工程定位定为放线确定降水井位置，进行打井工作；进行第一步挖土方；第一步支护；第二步挖土方；第二步支护；第三步挖土方；第三步支护；特殊部位进行特殊处理；人工清理槽底并钎探；进行土方回填；地下室墙、梁、顶板同时浇筑一次性施工成活，不得留置施工缝；做地下室外墙防水；做好保护墙后再进行地下室外侧土方回填；在标高-0.050施工完成后，首先施工A区，A区主楼施工完后，再进区部分施工。进行主体验收，可分段验收。主体施工完后先进行屋面、外墙抹灰先上后下施工；外墙保温板铺设先下后上；窗框安装完毕后进行室为保证工程工期及工程质量，采取平面流水、立体交叉作业的施工部在结构工程施工期间，安装各专业应与土建各专业密切配合，安排专人负责预留洞、预埋件的预留、预埋，并应与装修各专业协调好关系，并由于依据设计图纸人民路与东关大街交叉坐基础轴线根据定位放线控制点采用经纬仪向下传递主轴线，然后根据根据定位放线控制点精确测设一层控制轴线，在楼层转角处设置永久根据建设单位提供的西侧门头房门前第二块红色方砖东南角提高0.5注意结构标高与建筑标高的不同。对于建设单位所提供的水准点应根据场地实际情况就近引测至超然食品机械宿舍楼（此楼为桩基础）较为永久的标高复测点，并标注其绝对标高值；建设单位所提供水准点及标高复测点楼层标高传递采用钢卷尺在楼梯间内进行标高传递，同层标高测量采用水准仪。为了尽可能避免因传导的次数而造成累计误差，在施工中高程每3层用钢尺复测一次，及时纠正误差。标高允许偏差：层高不大于±沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数为：基础做好之后每施工一层结构观测一次，主体竣工后每月观测一次，工程竣工后最大限度地压缩时间。施工中防止地基暴露时间及地面水流入槽内，以免（5）土方工程采用机械开挖与人工修槽相结合的方法，分A区和B区两部分流水进行，先按照边线挖好四周，将土方甩到中间部位，作为挖掘机工作平台、存土平台和运输车辆停放平台，方便挖掘机装车及运输车辆运输。土方全部外运，在土方开挖过程中严格控制，不超深、不欠挖，式打夯机分层夯实，边角部位，蛙式打夯机无法夯实时，采用立式气垫夯夯筑。当基槽底部高低不平时，除满足设计标高外，先从低处填土夯实，填至与高处同一水平后，再分层夯实。分段夯填时，交接部位填夯成梯形（3）回填土采用粘土或亚粘土不得含有树叶、垃圾等杂物，过15mm实后，按规范进行环刀取样，环刀取样部位在每层厚的干密度，压实系数必须达到94%以上，再进行上一层的铺土，严格按要确定打钎顺序→就位打钎→记录锤击数→整理记录→拔钎盖孔→检查采用机械打钎按照设计图纸绘制钎探孔位平面布置图，按梅花形顺序排列，纵横向探点间距为1.5米，斜向间距1米。根据平面图放线，洒上白灰点。因地基需要下挖至第三层粉质粘土，并出现石核，经勘查单位和作一标记，锤重为6公斤，将触探杆尖对准孔钎探结束后由施工方、监理方共同验孔，深度、数量正确后进行沉砂。灌Q1.366K(2HS)Slg(Rr0)/r0d——过滤器外径(mm)。α'q 由以上计算结果：每个降水单元将潜水水位降低至含水层底板附近时，所需降水井数为8个，井间距约为10m，两个降水单元共布置降水井降水井井深12.0m，孔深≥11.5m；孔径700mm，井管为直径500mm的水泥砾石滤水管，井管外填入直径为2mm～8mm的砾石或石硝滤料(含泥量制泥浆稠度；终孔后要换浆清孔，换浆后泥浆比重不大于1.1，确保孔底选择具有一定强度、渗透能力较好的水泥砾石滤水管；接头处的死管长度小于2cm；换浆后立即下入井管，井管连接牢固顺直，下放要缓慢居确保滤料不架空，滤料必须沿四周均匀下入，边洗井边下滤料，上部1~成井后立即洗井，采用井内洗井方法，由上至下分层清洗，要求洗至水清砂净。井管下入后，边下滤料边用污水泵洗井；待水清砂少时，改用潜水泵进行抽水；如井中水位达不到设计要求时，采用大空压机进行重复施工结束前，对所有井的井深和水位进行验收，达不到设计要求的井点，应进行从新洗井，洗井后仍达不到要求的，应补打；但对洗井、抽水时，井内出砂严重，应停止进行洗井和抽水，防止砂土流失而引起不良后降水设备当自渗降水效果不明显时应按一井一泵的原则，下置潜水管道及沉淀池再排入基坑周边的排污管道排至场区外，每个管井应加盖保各项工序工程完成以后，先进行试抽运转排水，在此期间要全面检查降水设备、排水管路、电器安装设备(闸箱、开关、线路)等有无不达标的地方，应立即排除，待质量达标以后，即可开始连续降水，并定期观察水位、流量的动态变化，也应观察了解周边建筑物的安全状况，所测及了解情况应及时汇总，发现问题及时解决调整，做到掌握管井疏干降水全过程动态，保质保量保安全地完成基坑降水疏干任务。必要时，对周围建筑本工程边线距离周围建筑物近，施工现场狭窄，无法进行正常放坡工作。在距离建筑物较近的坑边采用预应力锚杆，其它部位采用土钉墙。联系有资质、施工实力雄厚的支护公司，进行数据验算设计并出具具体的专根据场地周围条件和建筑物结构要求，为保证基坑开挖及建筑物地下结构所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程基坑深度：基坑内地下水深度：基坑外地下水深度：序号超载类型超载值(kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边线距离(m)形形序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度)钻孔直径(mm)土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数：******************************************************************************************************************34所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程基坑深度：基坑内地下水深度：基坑外地下水深度：序号超载类型超载值(kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边线距离(m序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度)钻孔直径(mm)序号水平间距(m)竖向间距(m)入射角度(度)锚固体直径(mm)锚杆长度(m)锚杆锚123土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数：******************************************************************************************************************--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程基坑深度：基坑内地下水深度：基坑外地下水深度：序号超载类型超载值(kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边线距离(m)形序号水平间距(m)垂直间距(m)入射角度(度)钻孔直径(mm)土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数：******************************************************************************************************************基坑边坡放坡系数详见基坑支护剖面图。锚杆（土钉）倾角第一道为10~123123123基坑2-2剖面位置支护方式采取垂直分层，水平分段的方式进行支护，在上特殊部位如科技局附房支护、北侧高压分流箱支护、配电室支护制定专项一般土方施工方案，大都分支分段开挖修坡，每段开挖时，开挖深度开挖顺序通常是先开挖基坑周边，后开挖基坑中央。本工程基坑面积采用挖掘机挖土时，应防止边壁出现超挖或造成边壁土体松动。预留距基坑设计边线一定厚度的土层，用人工开挖并修坡。坡角大小和坡面平土钉每隔2米设置一个对中支架，支架的下方设置用铁将注浆管捆扎在土钉上，注浆管端头距土钉端头约20cm，设置的排气推送土钉前应对钻孔进行检查，若发现孔中有碎土、石、杂物及泥浆推送完毕后，随即检查孔中是否有碎土堵孔，若有立即处理，必要时采用一次注浆工艺。注浆时应采用底部注浆方式，注浆导管底端应先插入孔底，在注浆同时将导管缓慢地以匀速撤出，导管的出浆口应始终处每次向孔内注浆时，预先计算所需的浆体体积并根据注浆泵的冲程数求出实际向孔内注入的浆体体积，以确认注浆的充填程度，实际注浆量应当浆体和易性不能满足要求时，适量掺入减水剂和早强剂。为防止注注浆应连续进行，并使浆体饱满。随浆液慢慢渗入土层，孔口出现缺面网钢筋在制网前均应拉伸调直，严格按设计尺寸布网，网点分别用钢筋网片用插入土中的钢筋牢固地固定在边壁上，使之在混凝土喷射边壁面上垂直打入钢筋段作为喷射混凝土厚度的标志，以保证混凝土喷射混凝土前，应对机械设备、风、水、电管线进行全面检查及试运混凝土严格按照配合比通知单配制，用料称量要准确，拌合要均匀，喷射混凝土应分段分片依次进行，同一段内喷射顺序应自下而上；段喷射手应控制好水灰比，保持喷射混凝土表面平整，湿润光泽，无干斑或喷射钢筋部位的混凝土，先喷填钢筋后方，然后喷填钢筋前方，防止喷射混凝土终凝2h后，应喷水养护，并在至少7d内始终保持其表面湿从侧向喷入混凝土.如发现上层滞水或污水渗入，可按下述方法设置排水系统。在支护面基坑地表水的防渗可在基坑周边近边坡处地表作1.0m泛水层，与土钉面网参数相同。基坑边排水沟为钢管或软管排水，以避免因水沟漏水渗透为排除积聚在基坑内的渗水，在坑底设置排水沟及集水坑，离边壁采用TDJ2E型光学经纬仪，精度指标：相邻点位中误差<±3.0mm测角中误差<±1.8°绑扎，搭接长度严格按照规范和施工图纸的规定，同时墙体立筋的搭接区（3）水平钢筋直径≥Ф22的钢筋连接采用钢筋等强度直螺纹连接；墙体钢筋均为双向双排钢筋，水平筋在外，竖筋在内，水平筋锚入邻门洞口加固筋与墙体钢筋同时绑扎，钢筋位置要箍筋开口方向四道一循环，暗柱箍筋距地5为了保证各流水段主体结构施工连续进行，考虑到转换层结构，模板按六针对模板接缝处易漏浆等缺陷，模板与模板、模板与阴阳角接缝处采用舌板式企口连接，舌板宽40mm，留2mm调节缝，可有效处漏浆缺陷，同时还可以保证接缝部位不错台，平整度达到设计及规范要材料选择：钢管采用φ48mm×3.5米无缝钢管，钢管要顺直，有弯曲技术要求：支撑钢管垂直度不大于2‰，钢管接头方式采用对接扣件六层转换层以800×1850为标准进行梁模板配置，600×1200的大梁模板按照800×1850的梁模板配置。其它楼层梁模板配置及支撑体系同六①、梁支撑：承重支设方式2根承重立杆，木方垂直梁截面。系梁底木方为5根80×100mm，梁底支撑小横杆间距为0.4米，梁两侧钢梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×1850mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.60米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加2道承重立杆。800467267467图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.200×0.500×0.600=1.800kN。采用的钢管类型为48×3.5。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.850×0.600=27.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.600×(2×1.850+0.800)/0.800=1.181kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.600=1.440kN均布荷载q=1.2×27.750+1.2×1.181=34.718kN/m集中荷载P=1.4×1.440=2.016kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；A\B计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.728kNN2=7.935kNN3=8.464kNN4=7.935kNN5=2.728kN最大弯矩M=0.148kN.m最大变形V=0.3mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.148×1000×1000/22500=6.578N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4215.0/(2×600.000×15.000)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.348mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=8.464/0.600=14.106kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.11×0.60×0.60=0.508kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×14.106=5.078kN最大支座力N=1.1×0.600×14.106=9.310kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.508×106/133333.3=3.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×5078/(2×80×100)=0.952N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×11.755×600.04/(100×9500.00×.0)=0.163mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.540kN.m最大变形vmax=0.333mm最大支座力Qmax=13.920kN抗弯计算强度f=0.540×106/5080.0=106.36N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.92kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=13.92kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×4.500=0.804kNN=13.920+0.804=14.724kN--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A--立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W--立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；0--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算k1--计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=97.76N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=44.73N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算k2--计算长度附加系数，按照表2取值为1.012；公式(3)的计算结果：=53.85N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数k1步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.1631.1671.1851.243---------------------------------------表2模板支架计算长度附加系数k2---------------------------------------------H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091-------------------------------------------------除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。直径φ16设置三道，在断面内水平间距400+600+600mm，断面跨度方向梁侧模板计算书计算断面宽度800mm，高度1850mm，两侧楼板高度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用80×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+600+600####mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。800mm1850mm4006006001850mm400600600模板组装示意图强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃;V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；,g1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=29.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取1.57m。荷载计算值q=1.2×29.000×1.570+1.4×6.000×1.570=67.824kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=157.00×1.50×1.50/6=58.88cm3；I=157.00×1.50×1.50×1.50/12=44.16cm4；A计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.426kNN2=14.921kNN3=14.921kNN4=5.426kN最大弯矩M=0.271kN.m最大变形V=0.3mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.271×1000×1000/58875=4.603N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×8138.0/(2×1570.000×15.000)=0.518N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.278mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=14.921/1.570=9.504kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨变形图(mm)内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.760kN.m经过计算得到最大支座F=7.529kN经过计算得到最大变形V=0.4mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.760×106/133333.3=5.70N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×3801/(2×80×100)=0.713N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.4mm内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.527kN.m最大变形vmax=0.111mm最大支座力Qmax=16.187kN抗弯计算强度f=0.527×106/.0=51.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!计算公式:其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.187对拉螺栓强度验算满足要求!强度设计值1.4N/㎜2,面板抗弯强度设计值15N/㎜2,面板的弹性模量200mm。穿梁螺栓的计算跨度为400mm，穿梁螺栓的排数为3排梁木模板与支撑计算书梁截面宽度B=800mm，梁截面高度H=1850mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的木方截面80×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃;V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；,g1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下A图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——计算的最大弯矩(kN.m)；q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.85=79.476N/mm最大弯矩计算公式如下:M--0.10qiM=-0.10×79.476×0.2002=-0.318kN.mf=0.318×106/69375.0=4.582N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力Q=0.6×0.200×79.476=9.537kN截面抗剪强度计算值T=3×9537/(2×1850×15)=0.516N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=28.80×1.85=53.28N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×53.280×200.04/(100×6000.00×520312.6)=0.185mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.185mm小于[v]=200/250,满足要求!计算公式:其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.85×0.40/3=10.60kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=10.597kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置3道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。模板。200mm厚板模板的钢管支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手算六层以下各层支撑体系不得拆除。150mm厚板按照200mm厚的板支撑体一至六层板支撑应注意：六层转换层大梁底部各层板支撑应按照转换层大梁的支撑方式，钢管上下对齐，上下钢管应避免错距过大，防止钢筋混凝土板受剪力破坏。钢管垂直度要符合要求。六层转换层要隔跨设置竖模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为4.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.00米。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.000+0.350×1.000=5.350kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1.20×1.20/6=24.00cm3；I=100.00×1.20×1.20×1.20/12=14.40cm4；（1）抗弯强度计算其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×5.350+1.4×3.000)×0.200×0.200=0.042kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.042×1000×1000/24000=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算其中最大剪力Q=0.600×(1.2×5.350+1.4×3.000)×0.200=1.274kN截面抗剪强度计算值T=3×1274.0/(2×1000.000×12.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]面板最大挠度计算值v=0.677×5.350×2004/(100×6000×144000)=0.067mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。A、荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.200=1.000kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.200=0.070kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m静荷载q1=1.2×1.000+1.2×0.070=1.284kN/m活荷载q2=1.4×0.600=0.840kN/mB、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.062/0.500=2.124kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.12×0.50×0.50=0.053kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×2.124=0.637kN最大支座力N=1.1×0.500×2.124=1.168kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.053×106/53333.3=1.00N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:截面抗剪强度计算值T=3×637/(2×50×80)=0.239N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×1.070×500.04/(100×9500.00×.5)=0.022mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。A支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.350kN.m最大变形vmax=0.631mm最大支座力Qmax=5.111kN抗弯计算强度f=0.350×106/5080.0=68.99N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。\\支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.894kN.m最大变形vmax=2.355mm最大支座力Qmax=10.988kN抗弯计算强度f=0.894×106/5080.0=176.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.99kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×4.500=0.670kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×0.800=0.280kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.000×0.800=4.000kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.950kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×0.800=2.400kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=9.30轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89 W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算k1——计算长度附加系数，取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；公式(1)的计算结果：=44.30N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=24.41N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取7.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3585.6mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=5976mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.20m，短边7.20×0.83=5.98m，楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+1×1.2×(0.67×8×8/7.20/5.98)+1.4×(2.00+1.00)=24.66kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.98×24.66=147.34kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0664×ql2=0.0664×147.34×5.982=349.40kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天后混凝土强度达到69.10%，C40.0混凝土强度近似等效为C27.6。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.17N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=3585.60×300.00/(5976.00×180.00×13.17)=0.08查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.077×5976.000×180.0002×13.2×10-6=196.3kN.m结论：由于ΣMi=196.31=196.31<Mmax=349.40所以第10天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.20m，短边7.20×0.83=5.98m，楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+2×1.2×(0.67×8×8/7.20/5.98)+1.4×(2.00+1.00)=38.69kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.98×38.69=231.22kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0664×ql2=0.0664×231.22×5.982=548.30kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到20天后混凝土强度达到89.90%，C40.0混凝土强度近似等效为C36.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=17.16N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=3585.60×300.00/(5976.00×180.00×17.16)=0.06查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.058此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2=sbh02fcm=0.058×5976.000×180.0002×17.2×10-6=192.7kN.m结论：由于ΣMi=196.31+192.72=389.03<Mmax=548.30所以第20天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土30天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.20m，短边7.20×0.83=5.98m，楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+2×1.2×(0.35+25.00×0.20)+3×1.2×(0.67×8×8/7.20/5.98)+1.4×(2.00+1.00)=52.73kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.98×52.73=315.10kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0664×ql2=0.0664×315.10×5.982=747.21kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到30天后混凝土强度达到102.07%，C40.0混凝土强度近似等效为C40.8。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=19.43N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=3585.60×300.00/(5976.00×180.00×19.43)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.058此层楼板所能承受的最大弯矩为：M3=sbh02fcm=0.058×5976.000×180.0002×19.4×10-6=218.2kN.m结论：由于ΣMi=196.31+192.72+218.22=607.25<Mmax=747.21所以第30天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土40天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.20m，短边7.20×0.83=5.98m，楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第5层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+3×1.2×(0.35+25.00×0.20)+4×1.2×(0.67×8×8/7.20/5.98)+1.4×(2.00+1.00)=66.76kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.98×66.76=398.98kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0664×ql2=0.0664×398.98×5.982=946.11kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到40天后混凝土强度达到110.70%，C40.0混凝土强度近似等效为C44.3。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=20.81N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=3585.60×300.00/(5976.00×180.00×20.81)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为：M4=sbh02fcm=0.048×5976.000×180.0002×20.8×10-6=193.4kN.m结论：由于ΣMi=196.31+192.72+218.22+193.43=800.68<Mmax=946.11所以第40天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6.计算楼板混凝土50天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.20m，短边7.20×0.83=5.98m，楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+4×1.2×(0.35+25.00×0.20)+5×1.2×(0.67×8×8/7.20/5.98)+1.4×(2.00+1.00)=80.80kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.98×80.80=482.86kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0664×ql2=0.0664×482.86×5.982=1145.01kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到50天后混凝土强度达到117.40%，C40.0混凝土强度近似等效为C47.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=21.88N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=3585.60×300.00/(5976.00×180.00×21.88)=0.05查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.048此层楼板所能承受的最大弯矩为：M5=sbh02fcm=0.048×5976.000×180.0002×21.9×10-6=203.4kN.m结论：由于ΣMi=196.31+192.72+218.22+193.43+203.39=1004.07<Mmax=1145.01所以第50天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第6层以下的模板支撑必须保存。7.计算楼板混凝土60天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.20m，短边7.20×0.83=5.98m，楼板计算范围内摆放8×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第7层楼板所需承受的荷载为q=1×1.2×(0.35+25.00×0.20)+5×1.2×(0.35+25.00×0.20)+6×1.2×(0.67×8×8/7.20/5.98)+1.4×(2.00+1.00)=94.84kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=5.98×94.84=566.74kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0664×ql2=0.0664×566.74×5.982=1343.92kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃,查温度、龄期对混凝土强度影响曲