660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(设计计算)

南京舛地大学

热力发电厂报告

学号_____________________________________________

姓名_____________________________________________

专业_________热能与动力工程_____________________

指导教师____________________________________________

能源与机械工程学院

2015年1月

课程设计任务书

（-）设计题目

660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）

（二）设计内容

1.对该系统的设计布置方式进行初步的分析飞

2.在〃-s图上做山蒸汽的汽态膨胀线（不必按比例），并表示山各点参数；

3.计算额定功率新汽流量及各处汽水流量；

4.计算机组的和全厂的热经济指标；

5.绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上（要求CAD绘图,

A4纸打印）；

6.撰写课程设计说明内。

（三）设计要求

1.计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据；

2.字迹清楚，绘图线条分明；

3.有关表格均用计算机绘制。

（四）书写格式要求

1.封面：题目、姓名、时间、指导教师姓名；

2.正文：汽态线图、汽水参数表、计算过程及结具；

3.参考文献。

1绪论1

2热力系统与原始资料.............................................................2

2.1热力系统简介..............................................................2

2.2原始资料..................................................................3

3热系统计算......................................................................6

3.1汽水平衡计算..............................................................6

3.2汽轮机进汽参数计算.......................................................7

3.3辅助计算..................................................................8

3.4各加热器进、出水参数计算.................................................9

3.5高压加热器组抽汽系数计算................................................10

3.6除氧器抽汽系数计算......................................................12

3.7低任加热器组抽汽系数计算................................................13

3.8凝汽系数熊计算..........................................................15

3.9汽轮机内功计算..........................................................16

3.10汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算................................17

3.11全厂性热经济指标计算...................................................18

四反平衡校核....................................................................20

4.1锅炉输入热量%..........................................................20

4.2锅炉损失A佻.............................................................20

4.3排污损失△佻।.............................................................20

4.4全厂工质渗漏损失.....................................................20

4.5厂用汽损失△夕pi....................................................................................................................20

4.6凝汽流冷源损失4次.......................................................20

4.7小汽机冷源损失人以.......................................................20

4.8化学补充水冷源损失443...................................................................................................20

4.9轴封加热器疏水冷源损失△孤sg.........................................................................................20

4.10均压箱去热水井的冷源损失A^yx....................................................................................21

4.11暖风器损失&/林..........................................................21

4.12管道散热损失Aqp...............................................................................................................21

4.13轴封汽散热损失ZAgsg.......................................................................................................21

参考文献.........................................................................22

致谢............................................................................23

2热力系统与原始资料

2.1热力系统简介

某火力发电厂二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一

机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包

炉；汽轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式汽轮机。

全厂的原则性热力系统如图2・1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第

一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台

低压加热器，第四级抽汽作为0.9161MPa压力除氧器的加热汽源。

第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为

-1.7℃、0℃、-1.7℃o第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却

器，下端差均为5.5℃。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器,

进入除氧器。然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达

到274.8C,进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；第五、六、七级低压加热器的疏

水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结

水出口。

凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力4.4/5.38kPa。给水泵汽轮机（以下

简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入

凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。

锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力

1.55MPa,扩容溶的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排地沟。

锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。

热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（Q）33OOOkg/h.厂用汽（⑪）

22000kg/h（不回收）、锅炉暖风器用汽量为65800kg/h,暖风器汽源（。）取自

第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焰697H/kg。锅炉排污损失按

1%取值。

高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR,高压虹的

轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（④和⑥）均压箱（⑤和⑦）。中压位的

轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧、⑨）。从均压箱

引出三股蒸汽：一股去第七级低加（⑭），一股去轴封集热器SG（。），

2

股去凝汽器的热水井。

图2-1660MW亚临界压力凝汽式机组热力系统图

2.2原始资料

2.2.1汽轮机型式及参数

（1）机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮

机；

（2）额定功率R=660MW；

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：po=16.68MPa,g=538C；

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段p「h=3.232MPa,0h=538℃；

冷段p1h=3.567MPa/rh=315℃；

（5）汽轮机排汽压力po=4.4/4.538kPa,排汽比焰儿=2315.6kJ/kg。

2.2.2回热加热系统参数

3

(1)机组各级回热抽汽参数见表2/；

(2)最终给水温度加=274.8℃；

(3)给水泵出口压力ppu=21.47MPa,给水泵效率用11=0.83；

(4)除氧器至给水泵高差/u=22.4m；

(5)小汽机排汽压力pCJcj=6.27kPa；小汽机排汽啥〃c,xj=2422.6kJ/kg。

表2-1回热加热系统原始汽水参数

H4(除

项目单位HlH2H3H5H6H7H8

氧器)

抽汽压力0MPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197

抽汽始hikJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8

加热器上端差加*C-1.70-i.7—2.82.82.82.8

加热器下端差劭,c5.55.55.5—5.55.55.5—

水侧压力p、、MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758

抽汽管道压损△门%33353333

2.2.3锅炉型式及数据

(1)锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循

环汽包炉；

(2)额定蒸发量。b=2208t/h；

(3)额定过热蒸汽压力〃b-17.42MPa,额定再热蒸汽1K力〃r-3.85MPa；

(4)额定过热汽温Zb=541C,额定再热汽温片541℃；

(5)汽包压力pdu=18.28MPa；

(6)锅炉热效率佻=92.5%。

2.2.4其他数据

(1)汽轮机进汽节流殒失厢=4%,中压缸进汽节流损失加=2%；

(2)轴封加热器压力psg=102kPa,疏水比的抽、sg=415kJ力g；

(3)机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表2-2；

(4)锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表2・2；

(5)汽轮机机械效率％=0.985,发电机效率小=0.99；

(6)补充水温度%=20℃；

(7)厂用电率*0.07。

表2-2各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据

4

汽、水点代

①②③④⑤⑥⑦⑧

号

汽水流量

18243896624029082C99323625721369

(kg/li)

流量系数

0.00090230.00019240.032770.0014380.0010380.0016010.0012720.0006772

〃够k

汽水比培

3397.23397.2773.43024.3302433024.33024.33169

(kJ/kg)

汽、水点代

⑨@Q©©⑭0

号@

汽水流量

155127852200065800659893300012705821

(kg.'h)

流量系数

0.00076720.C013780.010880.032550.032610.016320.00062820.002879

的g.k

汽水比培

347434743169.03169.084.13397.23154.73154.7

(kJ/kg)

2.2.5简化条件

(1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失。

(2)忽略凝结水泵的介质焰升。

5

3热系统计算

3.1汽水平衡计算

3.1.1全厂补水率dma

全厂汽水平衡如图3-1所示，各汽水流量见表3-1。将进、山系统的各流量

用相对量a表示。由于计算前汽轮机进气量D）为未知，故预选。）=2021600kg/h

进行计算，最后校核。

图3-1全厂汽水平衡图

表3-1全场汽水进出系统有关数据

⑭全厂工质③过热器减温

名称锅炉排污⑪厂用汽⑫暖风器

渗漏水

汽（水）量，kg/h33000l%Do223006580066240

离开系统的介质比焰3397.2209.43169.03169.0773.4

返回系统的介质比玷X4.0«4.084.0697.()773.4

全厂工质渗漏系数

斯=Dx/D0=33000/2021600=0.01632

下面是锅炉连续排污利用系统的计算。

扩容器工作压力为1.55MPa,此压力下的饱和水比焰小bi=851.7kJ/kg；泡和

蒸汽比焰/『2792.0U/kg。汽包压力pdu=18.28MPa,此压力下的饱和水比熔

//bi=l743.6kJ/kgo

6

扩容器产生的蒸汽力可由下式计算：

D;.（%.力一〃7）.20216x（1743.6x1—851.719293151]

'瓦-2792.0-851.7

扩容器的疏水引入排污水冷却器，=。皿-口=20216-9293=10923kg/h

z

则。尸0.004597,abi=0.005403o

假设排到地沟的污水温度为50℃,由p=0.101325MPa,查得排污水的比焰

/?ps=209.4kJ/kgo

由补充水温度ha=20℃和p=0.101325MPa,查得补充水的比焙/7ma=84.0U/kg。

由疏水加热器的热平衡4（%「%）小=%（〃;%）解得

"ma=a'biS'b「〃ps）仇/«ma+^rna=0.005403x（851.7-209.4）/0.03261+84.0=190.4kJ/kg

其余各量经计算为

厂用汽系数6M=0.01088；

减温水系数匿P=0.03277；

暖风器疏水系数。产0.03255；

由全厂物质平衡

r

补水率am=ccL+aM+apl=0.01632+0.005403+0.01088=0.03261

3.1.2给水系数dfw

a=（z+（/.+a-cz_=1+0.01632+0.01—0.03277=0.9936

fI•w»U（＞LQMI2s»p

3.1.3各小汽流量系数dsg,k

按预选的汽轮机进汽量A和表2・2原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏

汽等各小汽流量的流量系数，填于表2-2中。

3.2汽轮机进汽参数计算

321主蒸汽参数

由主汽门前压力po=16.68MPa,%）=538℃,查水蒸气性质表，得主蒸汽比熔

值/7o=3398.8kJ/kgo

主汽门后压力p\=（1一％加0=（1-0.04）x16.68=16.0128MPa

由“o=16.O128MPa,%=%=3398.8kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后汽

温治=535.3℃。

3.2.2再热蒸汽参数

7

由中联门前压力Prh=3.232MPa,温度公=538℃,查水蒸气性质表，得再热

蒸汽比焰值/7rh=3540.3kJ/kgo

中联门后再热汽压.凌=(l-rp2)〃M=(1-002)x3.232=3.167MPa

由p7h=3.167MPa,/frh=/?rh=3540.3kJ/kg,查水蒸气性质表，得中联门后再热

汽温小=537.7℃。

3.3辅助计算

3.3.1均压箱计算

以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焰版，。计算详见表3-2o

表3-2均压箱平均蒸汽比喻计算

项目②⑤⑦⑧⑨£

漏汽量G，kg/h38920992572136915517980

漏汽系数彷0.00019240.0010380.0012720.00067720.00076720.003947

漏汽点比熔hi3397.23024.33024.331693474—

总熠QiAi0.649883.121083.825742.133052.6492712.37903

平均比焰hiy12.37903/0.003947=3154.7

3.3.2轴封加热器计算

轴封加热器平均进汽比焰Asg=3154.7kJ/kgo

333凝汽器平均压力计算

由Psi=4.4kPa,查水蒸气性质表，得Zsi=30.62C

由〃s2=5.38kPa,查水蒸气性质表，得人2=34.19℃；

凝汽器平均温度D.5&汽公尸32.41℃；

查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力ps=4.87kPa；

将所得数据与表2-1的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在/z-s图上绘

制出汽轮机的汽态膨胀过程线，见图3-2。

8

3.4各加热器进、出水参数计算

首先计算高压加热器H1。

加热器压力pi：

=(1-0.03)x5.945=5.767MPa

式中p\—第一抽汽口,玉力；

△口一抽汽管道相对压损。

由pi=5.767MPa,查水蒸气性质表得

加热器饱和温度ZSi=273.0℃

HI出水温度Zw,i：

%二却一出=273.0-(-17)=274.7℃

式中也一加热器上端差。

HI疏水温度m：

9

5=%+四=243.5+5.5=249C

式中3人一加热器下端差，8/|=5.5℃；

七」一进水温度，C,其值从高压加热器H2的上端差31计算得到。

已知加热器水侧压力pw=21.47MPa,由fw,i=274.7℃,查得H1出水比始

Aw,1=1204.8kJ/kg

由/；v,i=243.5℃,jpw=21.47MPa,查得HI进水比焰//w.2=1056.6kJ/kg

由Zd.i=249*C,pi=5.767MPa,直得Hl啖水比焰//dj=10K0.8kJ/kg。

至此，高压加热器Hl的进、出口汽水参数已全部算出。按同样计算，可依

次计算出其余加热器H2〜H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表3-3。

表3-3回热加热系统汽水参数计算

H4（除

项目单位HlH2H3H5H6H7H8SG

氧器）

抽汽压力用MPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197—

抽汽比熔灰kJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.83154.7

汽

抽汽管道压损%33353333—

侧

加热器侧压力P）MPa5.7673.5581.7230.91580.40350.21920.10570.01910.102

汽测压力下跑和温度C273.0243.5205.0176.1144.0123.1101.259.0—

水侧压力p“MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758

加热器上端差初C-1.70-1.7—2.82.82.82.8—

出水温度fwjC274.7243.5206.7176.1141.2120.398.456.232.6

出水比焰kkJ/kg1204.81056.6890.6746.0595.9506.9414.4237.6138.9

水

进水温度C243.5206.7179.9141.2120398.456.632.631.9

侧

讲水比烯力必kJ/kg1056.6890.6773.4594.7506.9414.4239.2128.9136.2

加热器下端差加C5.55.55.5—5.55.55.5——

疏水温度出C249.0212.2185.4—125.8103.962.159.0—

疏水比培瓜kJ/kg1080.8908.3787.4—528.6435.6260.0247.0415.0

3.5高压加热器组抽汽系数计算

3.5.1由高压加热器H1热平衡计算内

高压加热器H1的抽汽系数内：

33%=0.993638-1056.6)36

%一如3144.2-1080.8

高压加热器H1的疏水系数四」：

%i=%=0.07136

10

3.5.2由图压加热器H2热平衡计算痣、«rh

高压加热器H2的抽汽系数如

%=-―）/仇-%颂-吐=。.9936'（1。56.6-89。.6）-。.。7136，（］。8。.8-908.3）=0.07203

3027.1-908.3

高压加热器H2的疏水系数田,2：

%2=%+-2=007136+0.07203=0.1434

再热器流量系数%:

100009023

«rh=1-a.gj-4g,2一«sg,4-«sg.5-«sg.6~«sg,7~~«2=-

-0.0001924-0.001438-0.001038-0.001601-0.001272-0.07136

-0.07203=0.8502

3.5.3由高压加热器H3热平衡计算（X3

本级计算时，高压加热器H3的进水比焰今心为未知，故先计算给水泵的介

质比熔升A〃pu。如图3-3所示。

给

水

泵

图3-3给水泵焰升示意图

11

泵入口静压p'u：

〃'p,u="4+P'g"pu=09⑹+975x10-6x9.8x22.4=U30lMPa

给水泵内介质平均压力〃pj：

f

/?pj=0.5x(/?pu+ppu)=0.5x(21.47+1.1301)=11.30MPa

给水泵内介质平均比焙/切：

取如=〃'pu=746.1kJ/kg

根据ppj=11.30MPa和丽=746.1kJ/kg查得：

3

给水泵内介质平均比容vpu=0.001112m/kg

给水泵介质焙升后

u(p-p')x10'

=/_h，=pu—pu---------

pupupu

Vpu

0.001112x(21.47-1.1301)xi03”

=------------------------------=27.3nklJ/kg

0.83

给水泵出口比焰力pu：

%=h'pu+A%=746.1+273=773.4kJ/kg

高压加热器H3的抽汽系数s：

砥依.「心)/%—%。=0.9936x(890.6-773.4)-0.1434x(908.3-787.4)=0.03866

3352.2-787.4

高压加热器H3的疏水系数四.3：

=%2+^3=0.1434+0.03866=0.1821

3.6除氧器抽汽系数计算

除氧器出水流量恁4：

ac4=a(yfl+asp=0.9936+0.03277=1.0263

抽汽系数04：

除氧器的物质平衡和热平衡见图3-4。由于除氧器为汇集式加热器，进水流

量”、5为未知。但利用简捷算法可避开求取依,5。

12

%=[%4氏,4一%)/%一%3仇,3-L)--初)

一%,6(砥,6一儿.5)一4g.lO(%.10一%、S)一%,12Ssg,12一%,5)

-af(hf-hwS)]/(h4-hw5)

=[1.0263x(746-595.9)-0.1821x(787.4-595.9)-0.001438x(3024.3-595.9)

-0.001601x(3024.3-595.9)-0.001378x(3474-595.9)-0.03255x(697-595.9)

-0.004597x(2792-595.9)]/(3024.3-595.9)

=0.03674

a4

3.7低压加热器组抽汽系数计算

3.7.1由低压加热器H5热平衡计算痣

低压加热器H5的出水系数

由图3-4,

a_-a-

^c,5=c.4-夕心一^sg.4sS,6~^sg.10-^sg.12%

=1.0263-0.03671-0.1821-0.001438-0.001601-0.001378-0.03255-0.004597

=0.7660

低压加热器H5的抽汽系数3：

__/5(鼠,5一儿,6)/d_0.7660x(595.9—506.9)_n俏7M

OCs———U・UZ/o3

2978.5-528.6

低压加热器H5的疏水系数Qd.5

%,5=a5=002783

13

3.7.2由低压加热器H6热平衡计算a6

低压加热器H6的抽汽系数

~_45%.6-k)/%-(&5-&6)

0.7660x(506.9-414.4)-0.02783x(528.6-435.6)

(2851-435.6)

=0.02826

低压加热器H6的疏水系数Gd.6：

怎,6=+a(、=002783+0.02826=0.05609

3.7.3由低压加热器H7热平衡计算内

由于低压加热器H8的疏水采用疏水泵打回本级的主凝结水出口的形式，低

压加热器H7的进水比焰未知，故先假设/7Q=239.24kJ/kg,最后进行校核。

低压加热器H7的抽汽系数田：

_/式%7一,w,7)/4h一(%一"d.7)一4g/6(力sg16一k)

=

0C1

hl~%

0.7660x(414.4-239.24)-0.05609x(435.6-258.3)-0.002879x(3154.7-258.3)

2716-258.3

=0.04723

低压加热器H7的疏水系数Gd,7：

%=M.6+4+/16=005609+0.04723+0.002879=0.1062

3.7.4由低压加热器H8热平衡计算。8

由于低加H8的进水焰心、疏水焰加.8为未知，故先计算轴封加热器SGo

乂由于轴封加热器SG的出水系数未知，故先假设依锂=0.6322,最后进行校核。

下面先求凝结水泵进口凝结水比焰Aco

由热井的热平衡得

h，二..a〃'皿+ajy/m+(a'+>。闾)><4

C%6g

0.03261X190.4+0.0004398u3154.7+(0.56105+0.03747)x135.9

-0.6322

=136.3kJ/kg

式中Qjyx为均压箱引出蒸汽去热水井的流量系数，由下式计算:

14

jyxs&i一a岑”,,•ins-4s,&1iv6>=0.003947-0.0006282-0.002879=0.0004398

由小32.41℃和palm=0.101325MPa,查得九=l35.9kJ/kg。

由SG的热平衡，得轴封加热器出水焰力“腿：

«s.i6(^g.i6-^g)^0.002862x(3154.7-415)

g=139.0kJ/kg

《阳0.6322

由pw、sg=2.758MPa.//w^=139.0kJ/kg,查得轴封加热器出水温度“犍=32.6℃。

由于低压加热器H8未设疏水冷却器，所以疏水温度&8=k8=59.0℃。

由小=0.0191MPa,&8=59.0℃,查得低加H8疏水焰加.8=247.0kJ/kgo

低压加热器H8的抽汽系数派：

_入(仆8一〃w.sg)/%一%7(&7-4.8)

(Xa—

%X-hd,.Xx

0.6322x(237.6-138.6)-0.1062x(258.3-247)

2455.8-247

=0.02760

低压加热器H8的疏水系数Gd,8：

48=。<17+4=0.1062+0.02760=0.1338

3.8凝汽系数既计算

381小汽机抽汽系数熊闵：

1.0263x27.3

=0.03747

3169-2422.6

3.8.2由凝汽器的质量平衡计算出

%,=*—a4一%、,=0.6322-0.03747-0.0006282-0.03261

4V.AJIQ*ni<iJjA

-0.0004398=0.561052

3.8.3由汽轮机汽测平衡校验生

H4抽汽口抽汽系数和必：

a1=4+*+«nf+=0.03671+0.03747+0.03255+0.01088=0.1176

****V»«»JIII1/1

各加热器抽汽系数和26：

15

=0.07136+0.07203+0.03866+0.1176+0.02783+0.02826+0.04723+0.02760

=0.43058

轴封漏汽系数和Wasg.k：

Z%好=a%2+&g,4+%,5+«Sg,6+«sg,7++q&9+«SgJ0

=0.0001924+0.001438+0.001038+0.01601+0.01272+0.0006772+0.0007672+0.001378

=0.008364

凝汽系数以：

a.cJS8«K=1-0.43058-0.008364=0.561053

该值与由凝汽器质量平衡计算得到的以的相对误差在0.2%以内，凝汽系数

计算正确。

3.9汽轮机内功计算

391凝汽流做功做

吗=4（4一儿+9rh）-asg』Prh

=0.561052x（3398.8-2315.6+513.2）-0.0009023x513.2

=895.20kJ/kg

式中他一再热汽吸热,qrh=/?rh-//2=3540.3-3027.1=513.2kJ/kg

3.9.2抽汽流做功汇sj

IkgHl抽汽做功.：

>%］二%—九=3398.8-3144.2=254.6kJ/kg

lkgH2抽汽做功Wa.2：

wa2=h0-h2=3398.8-3027.1=371.7kJ/kg

lkgH3抽汽做功R3；

%3=h.-h3+qjh=3398.8-3352.2+513.2=559.8kJ/kg

lkgH4抽汽做功*4：

*<=%_%+6=3398.8-3169+513.2=743.0kJ/kg

其余H5、H6、H7、H8抽汽做功（每kg）的计算同上，结果列于表6。

表3-4做功量和抽汽量计算结果

III112113114115116117118

16

（除氧器）

1kg抽汽做功（kJ/kg）254.6371.7559.8743.0933.51061.01196.01456.2

各级抽汽量（k&h）1442621456197815723776256255571379547355800

抽汽流总内功必“：

Z＞匕1++13”，,34＞匕,4+«5^,5+«6%,6++081%8

=0.07136X254.6+0.07203x371.7+0,03866x559.8+0.1176x743.0

+002783x9335+002826x1061+004723xI196+002760x14562

=306.6kJ/kg

3.9.3附加功量£伙以

附加功量2Mg.k是指各小汽流量做功之和：

E＞%k=%,2仇一%2)+(&g、4++%.6+4g,7)(4一%4)

+4MS。-%,8+夕小)+(4g,9+«Sg,10)(%-%+夕rh)

=0.0001924x(3398.8-3397.2)+(0.001438+0.001038+0.001601+0.001272)

x(3398.8—3024.3)+0.0006772x(3398.8—3169+513.2)+(0.0007672+0.001378)

x(3398.8-3474+513.2)

=3.446kJ/kg

3.9.4汽轮机内功

%=n，c+Z/+Z%=895.20+306.643.446=1205.26kJ/kg

3.10汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算

汽轮机比热耗夕0：

%=ho—hfw+a小%=3398.8-1205.3+0.8502X513.2=2629.8kJ/kg

汽轮机绝对内效率〃i：

.=叫/%=1205.26/2629.8=0.45831

汽轮机绝对电效率〃e：

77c=77m•%•q=0.985X0.99x0.45831=0.44692

汽轮机热耗率g

q=3600//=3600/0.44692=8055.2kJ/(kWh)

汽轮机汽耗率d：

d=q/q()=8055.2/2629s=3.0630kg/(kWh)

17

汽轮机进汽量Do：

。0=1000・d•[=1000x3.0630x660=2021599.7kg/h

式中几一汽轮机额定功率，Pe=660MWo

检验：汽轮机进汽量0o=2021600kg/h,与初选值相等。

给水流量GM：

Gf“,=ac4D0=1.0263x2021600=2074816kg/h

凝结水泵流量Gcp：

Gcp=•A=0.6322X2021600=1278055kg/h

凝汽量Pc：

2=%•A=0.56105X2021600=1134223kg/h

第一级抽汽量Oi：

4=。出=0.07136x2021600=144262kg/h

其余第二级至第八级抽汽量的计算结果，列于表3-4中。

3.11全厂性热经济指标计算

3.11.1锅炉参数计算

过热蒸汽参数：

由pb=17.42MPa,/b=541℃,查表得过热蒸汽出口比焰/?b=3399.0kJ/kg。

再热蒸汽参数：

锅炉设计再热蒸汽出口压力p「=3.85MPa,该压力已高于汽轮机排汽玉力

”,h=3.567MPa,故按照汽轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压力p尸;4h(l-1.75%

-5%)=3.326MPa。由pr=3.326MPa和修541℃,查表得再热蒸汽出口比焰

//r=3546.2kJ/kgo

再热器换热量q'rh=瓦一〃2=3546.2—3027.1=519.1kJ/kg。

3.11.2锅炉有效热量夕1

%=际-%)(『％)+际(\,-%)+%(4-%

=(0.9936-0.01)x(3399.0-1205.3)+0.01x(1743.6-1205.3)

+0.03277x(3399.0-773.4)+0.8502x519.1

=2690.4kJ/kg

18

3.11.3管道效率为

77P=%/%=2629.8/2690.4=0.9775

3.11.4全厂效率〃cp

77cp=m为%=0.925x0.9775x0.44692=0.40409

3.11.5全厂发电标准煤耗公

2690.4

系数,•=—%=1.02845

%-%2690.4-0.925x80.46

式中如L暖风器吸热量，按下式计算：

4nf=«nf(%f一%)=0.03255X(3169-697)=80.46kJ/kg

相应于1kg标煤的输入热量状：

。:=29300-《=29300x1.02845=30134kJ/kg

发电标准煤耗以

3.11.6全厂热耗率夕cp

/p=F