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文档简介
2009年全国大学生电子设计竞赛
(四川赛区,陕西赛区,湖北赛区,江苏赛区)
TI优秀作品精选集
Lowestpowerampdrives
highestaccuracyconversionTHS4521DAC9881
High-SpeedPrecision
AmplifierDataConverter
Industrial,Instrumentation,
Medical,AudioTestEquipment
Fastestdual14-bitADC
ADS62P49TPA6140A2
High-SpeedAudioAmplifier
DataConverterMobilePhones,
WirelessPortableMedia
Speed(MSPS)CommunicationsPlayers
德州仪器半导体技术(上海)有限公司大学计划部
2009-12-8
I
精彩瞬间
£■■(2
II
光伏并网发电模拟装置
全国一等奖
西安电子科技大学刘东林何昊郭世忠
摘要本设计利用锁相环倍频、比较器过零触发和单片机DA产生。输入信号同频同相且幅值
可控的正弦波,作为DC-AC电路的输入参考信号,其中DC-AC电路采用I)类功放中自激反
馈模型,利用负反馈的自激振荡产生SPWM波,实现了输出波形的内环控制。单片机实时采
集入口电压电流并计算,实现最大功率点的跟踪,完成了题目的要求°在30欧额定负载F,
实测效率高达89%,失真度极低。频率相位均能实现小丁r秒的快速跟踪,跟踪后相差小于
0.9度,且具有欠压、过流保护及自恢复功能。
关键词:锁相环;DC-AC;MBPT
一、方案论证与比较
DC-AC逆变方案比较:
方案一:用DSP或FPGA产生SPW信号驱动半桥或全桥式DC-AC变换器,经输出
LC滤波后得到逆变信号。此方案的缺点在丁-SPWM控制为开环,在功率电源和负载变化
时难以保证波形的失真度满足题目要求。
方案二:采用I)类功放中自振荡式模型的逆变拓扑,利用负反馈的高频自激产生所
需的PWM开关信号。此方案为闭环系统,在功率电源和负载变化时波形基本无失真,且
硬件电路简单。因此本设计采用了方案二。
锁相锁频方案比较:
方案一:用高速A/D实时采集正弦参考信号Uref和输出电压的反馈信号,两者进
行比较,利用滞环比较控制算法控制主电路产生PWM驱动信号,从而实现波形跟踪。此
方案对单片机和A/D的速度要求均比较高,系统软件开销很大。
方案二:利用锁相环的银相锁频功能,将参考信号倍频,产生与其同步的时钟,以
此时钟调整输入。输出的频相关系。此方案完全由硬件电路实现,简单方便,因此本设
计采用方案
最大功率点跟踪方案比较:
方案一:采用经典MPPT算法,对光伏阵列的输出电压电流连续采样,寻找dP/dU
为零的点,即为最大功率点。
方案二:使用模糊逻辑控制(FuzzyLogicControl)等现代MPPT跟踪方法。这类算
法的优点是对于『线性的光伏发电系统能够取得良好的控制效果,但控制方法复杂,系
统开销很大,故未采用此方实。
图1原理框图
ill
在实际制作中,我们选用CD4046锁相环芯片,功率MOS管1RP540等性价比较高的
器件,采用基「MSP430F169单片机的经典控制算法,较为出色地完成了各项指标要求。
理论分析与参数计算
1.频率跟踪电路设计:
Uref------------鉴相器环路波波器乐捽振荡器
—a______PITATIT
—PDLFVCO
256分频*
图2锁相环电路框图
利用锁相环CD4046可以实现输入信号的倍频和同步,输入频率45-55Hz,经256
倍频后为11.52KHzT4.08KHz信号,送给单片机作为系统同步的时钟。单片机用DDS
原理产生幅度可调的小弦信号,此时钟作为D/A输出的时钟,即可追踪输入信号的相位
和频率“此小:弦信号送给本设计中自闭环的DC-AC逆变器作为输入,输出电压就可以
与参考输入Uref同频同相。为保证快速锁定,需要调整RI、R2、01的值使锁相环中心
频率稳定在50Hz。
2.MEET最大功率点跟踪的实现:
本设计采用MSP430F169单片机,它有两路D/A、8路A/D,可以轻松地实现连续的
电压电流采集。单片机由此数据计算出实时功率后根据MPPF算法自动调整,当
〃/dU>0时通过增加系统的输入阻抗增加实际得到的输入电压U以提高功率,反之
则降低U,最终达到//dU=0的最大功率点跟踪。
3.提高效率方法:
开关电源电路设计中的主要损耗包括:场效应管的导通电阻损耗利开关损耗;滤波
电路中电感和电容的损耗。综合考虑成本利性能,本电路选用了1*540,其导通电阻
仅为77亳欧,输入结电容为17()0pF。在带载额定电流1A时,全桥的静态功耗
&=4*〃x&“=0.308W,由于滤波电感和电容工作在高频下,起储能释能作用,
因此电感要尺量减小内阻,并保留1mm磁隙防止饱和,电容则要选取等效串联电阻ESR
较小的高频低阻类型」以减小在电容上产生的功率损耗。本作品中所用的电感线圈为多
股漆包线并绕以减小高频下导线集肤效应带来的损耗,并使用铁制体材料的磁芯以减小
其磁滞损耗。电容则选用聚丙烯电容,它具右较好的高频特性、稳定性和较小的损耗。
4.滤波参数设计:
滤波电感使用宜径36nlm磁罐,加Imm磁隙,用().4mm漆包线5股并绕20匝,实测
电感为200uH左右;为减小通带衰减,取截止频率为5kHz,百百倍丁•基频,得C=4.7ul;。
为进一步减小正弦波谐波分量,乂用60uH铁粉环电感。().68uF电容进行了二次流波,
最终效果比较理想。
二、电路与程序设计
IV
1.DC-AC电路
DC-AC逆变器由自振荡原理的1)类功率放大器构成,利用负反馈的高频自激,产生
幅度较弱的高频振荡尚加在一频信号上,经过比较器产生高频SPWM开美信号通过浮栅
驱动器驱动MOS管半桥。
由「负反馈在T.频上是稳定的,因此输出的信号的放大倍数由R20R4的分压比决
定,而自振荡(产生的SPWM)频率可通过微调补偿网络中的电阻、电容值来调整,实际
中综合考虑损耗和滤波电路的设计,选定频率约为28KHz左4,保证输出电压在功率电
源HVDC范围内,比例放大系数选为12。
这种逆变器自身闭环,整个电路只使用一个比较器,可以根据负载的变化自动调整SPWM
的占空比,使输入输出电压始终成比例关系。
在本设计中,使用两个上述的自振荡逆变器构成平衡桥式
(BalancedTransformerLess)DC-AC变换器,以LM393作逆变的比较器,配合自带
死区的IR21094浮栅驱动器驮动11小540功率NMOS管,获得了较高的效率和极低的失真
度。
v
2.过流保护及自恢攵电路
电流1在采样电阻上产生的电压经过LM358放大10倍后与参考电压比较,超过则
输出低电平,C7经过二极管迅速放电,使#5口信号被拉低,浮栅驱动器输出被关闭,向
单片机报警。同时1变小,运放1脚(如图7)输出高电平,+5V经过R17对C7充电,
经过一段时间达到浮栅卵动器的高电平门限时,再次打开场效应管。这样可以保证过流
时迅速关断输出,关闭一段时间后自行试探,在故除消除后可自动恢复。
3.欠压报警指示,实时显示当前入口处。/电压:
欠压时MPPT算法将自动使输出为零,功率最小。单片机实时采集0/电压后在液晶上显
示,小于25V时报警。
4.控制电路。控制程序
在功率电源入口处用470K:20K金属膜电阻分压到合适电压后进行电压采样,电流则
由4()亳欧电阻高端采样后经隔离差动放大器HCPL7800放大后再由仪表放火器AD620转换成
单端电压,送给A/D采样,其中HCPL7800和AD620带有48倍的增益,将电压放大到2V左
右,保证采样电流有足够的精度。
功率最大时行dP/dU=d(UI)/dU+IdU/dU=O,可得UdI=TdU,令
M=UdI=U(I(k+\)-I(k))fkU=-IdU=IW(k)-U(k+l》,则当△/二AU时认
为达到最大功率点。
VI
图8经典控制算法流程
三、测试仪器
数字示波器TDS1002;4位半数字万用表VC9807A+;20M数字信号源R1G0LDG1022;
双路可跟踪直流稳定电源HY1711:
四、测试方法与数据、结果分析
测试框图:
图9测试流程
测试方法:
1.最大功率点跟踪功能:在60V输入电压情况下,根据表1改变跟与&(30-36欧),
记录电压表2。电压表1的示数。
2.频率相位跟踪功能:根据表2改变输入信号Uref从45Hz至55Hz步进,从示波器观
察频率跟踪的速度和输出电压的频率,以及两者的相位差,记录在表2中。
3.效率:额定&-&=30欧时,记录电压表1、2,电流表1、2的示数,效率=
4.失真度:用示波器观察显示波形,记录基波和各次谐波的幅度。
测试数据:
VII
1、
Ud(V)
Rs<Q)RL(Q)Usrv)偏差(v)
30306030.10.1
3035.16030.120.12
35.1306030.160.16
35.135.16030.180.18
表1最大功率点跟踪
2、
’REFfr
相差(度)
4544.99().9
47470.9
50500.9
52520.9
55550.9
表2频率相位跟踪
3、
(J
d(V)
,d<A>Uo<V>[O<A)
30.121.0313.812.02
表3DC-AC变换器效率
pU〜
计算效率得:n="X1OO%=以axlOO%=89.9193%
Pinin
in
4、输出过流保护和自恢复功能:将输出短路,电路进入过流保护,指示灯亮,液晶
屏显示报警,除去短路后报警消失,电路恢复正常。
5、输入欠压保护和自恢灾功能:调节输入电压Us,当电压表2显示电压低丁•25V
时液晶屏显示报警。再提高电源电压,报警消失,电路重新正常T.作。
五、总结
本设计采用更少元件、更低成本的模拟方案实现频率相位跟踪、DC-AC逆变、欠压、过
流自恢复保护等功能,通过精巧的模拟电路设计,在频相跟踪、波形失真度、变换效率等方
面远远超过指标要求,并且大大缓解了数字部分的逻辑负担。设计中所选的器件均具力.相当
高的性价比,如MSP430F169微控制器,IRF540功率管,IR21094浮柳驱动器,对比传统的
DSP光伏逆变方案,本作品更经济简洁,实用性更强。
参考文献
[1]赵争鸣,刘建政等.太阳能光伏发电及其应用.北京:科学出版社,2008.
[2]孙肖子,邓建国,陈南等.电子设计指南.北京:高等教育出版社,2006.
[3]谢楷,赵建.MSP430系列单片机系统T程设计与实践.北京:机械工业出版社,2009.
附录一
VIII
图1自振荡D类放大器电路仿真原理图
图2自振荡D类放大器电路仿真波形
IX
光伏并网发电模拟装置
全国一等奖
南京航空航天大学崔益军康传华张京雷
摘要该设计装置模拟光伏并网发电,主要由主电路、控制电路、采样调理电路、驱动保护
电路、辅助电源以及显示电路等六部分组成。逆变器控制采用混合脉宽调制("PWM)方式,
很好地降低了开关损耗。系统的数字处理模块采用了具力.高处理速度、低功耗的芯片
TMS320F2812。采用P1控制策略进行逆变系统的控制,参数设置简单,易整定。系统能够实
现最大功率点的跟踪,具有欠压俣护、过流保护以及相位跟踪等功能,并在过流、欠压故障
排除后能自动恢复正常状态。DC-AC变换效率高达88乐失真度只有3九
一、方案论证
1.逆变器主电路拓扑结构的选择
半桥电路(图1)结构简单,但亢流电压利用率低,桥臂输山波形谐波含量大,需要高
的开关频率利大的滤波器,H只适用丁•中小容量的场合。
全桥电路结构(图2)相对复杂,但控制灵活,且输出电压是半桥电路的两倍%开关管
所承受的电压、电流应力均相对较低,且控制方式灵活。此外全桥逆变电路由于桥臂输出电
压存在零电压的续流状态,可实现倍频,在较低的开关频率卜,可以获得更好的谐波控制。
故本设计中采用全桥逆变器的拓扑结构。
2,逆变倦系统主控器的选择
为了能够实现复杂的控制策略,提高系统抗干扰能力及可靠性,使系统具有优良的一致
性,方便系统升级等优点,逆变器采用全数字控制方式。在数字控制处理器的选择时需要充
分的考虑处理器运算处理能力,处理器字长、A/D采样精度以及采样速度、通信接口等诸多
因素。综合考虑以上各方面因素后,逆变器数字控制器选用TMS320F2812。
3.系统总体方案
■电路框图,如图3。
X
图3总体电路框图
■软件算法包括并网算法(采〃P1调节,MPPT(实现最大功率点跟踪功能)、驱动电路
算法(开关功率放大作用),以及软件保护算法(过流、欠压保护功能)。
二、理论分析与计算
1.MPPT的控制方法与参数计算
实现最大功率点跟踪(MPIT)功能,使得逆变
器输入端的输入电阻笑于稳压电源的内阻,即
DC-AC输入端电压Ud。宜流稳压源Us存在如卜关
系:
Ud二*
本设计采用扰动观察法实现MPPT,算法流程如图,
5⑹、4④、P⑨分别为第k次采样的太阳能电池
输出电压、电流功率,为两次采样的功率差,
AV为产生的电压扰动量。
2.同频、同相的控制方法
题目本意是将外界输入的出弦基准电压作为
电流给定,本设计对此功能做了进一步优化,可在
输入正弦信号畸变(实际电网电压存在波形不好的
情况)的情况卜实现同频同相。实现方法如卜.:将
输入基准信号〃REF通过图5电路转换为方波信号,
由DSP捕获其上升沿利卜降沿,调整M弦表相位
和输入基准信号一致;通过计数法计算输入方波信
号的周期,调整正弦表读数频率,实现频率馈定。
图4扰动观察法实现M1V11流程图
XI
3.提高效率的方法
提高转化效率的重要途径是在电路设计中减少损耗。设计中发现,双极性控制的正弦脉
宽调制(bipolarPWM)跟单极性控制的正弦脉宽调制(unipolarPWM)t其功率管均以较高
的开关频率工作。虽然得到了较理想的输出正弦电压波形,但频率越高,损耗越高。
为了很好地将频率和损耗综合考虑,我们采用HPW"(hybridPWM)控制。它仍然属
丁•单极性控制方式,不同的是,工作时总是一个桥臂的两只功率管工作在高频,而另一个桥
臂的两只功率管T.作在低频.两只功率管以较高的开关频率互补开关,保证可以得到理想的
心弦输出电压波形;另外两只功率管以较低的输出电压基波频率工作,从而很大程度减小了
开关损耗,进而提高了效率。
4.滤波参数计算
为了保证滤波器的滤波效果,必须保证滤波器的转折频率远远大丁基波频率,通常取滤
波磊的转折频率为基波频率5〜10倍,开关频率也为转折频率的5〜10倍。确定了滤波器的
转折频率之后,只要在确定电感或电容的大小就能确定滤波器的参数。
■输出滤波电容的选取
本设计中输出交流电压的频率为‘0为50Hz,逆变器的开关频率为25KHz,滤波器的转
折频率一般取为(5〜10)人,输出滤波电容C,用来滤除输出电压〃。的高次谐波。为了减少
输出功率的无功分量,一般选取/W0.2/.ax为宜,其中为满我时的输出电流。
A>max=24
因此滤波电容C,值应满足卜式:
Vomax
5-2%皿,
由上式计算可得,输出低通滤波器的电容C,值取小于90M凡
■输出滤波电感的选取
由上述分析的滤波器的转折频率为基波频率5-10倍,并在确定输出滤波电容的基础
上,可以选择输出流波电感。的值:
XII
QnNfACf
其中,N代表转折频率的倍数,一般取5〜10。这里取N=/0,综合电感体枳等因素,
确定电感L/值约为加"。经SABER仿真和调试最终确定该输出低通滤波器的电容C,值为
4W”,电感"值为300〃/
三、电路与程序设计
LDC-AC主问路。器件选择
主回路的核心芯片选择为T1公司的TMS320F2812,其丁.作频率可至150MHz,内建16路
12.5MSPS的12位ADC和分辨率细至150pS的16路I1RPWM模块,『常适合用作数字电源,
电机控制等需耍闭环控制和数字信号处理的场合,同时其内建的SP1,12C,CAN接口也『常方
便我们。外部罂件通信。开关功率管选择为TRF740Ao
2.Pl控制算法
该设计中采用数字P1调节器进行同频同相的跟踪控制。它是一种线性控制器,它根据
给定值r(t)。实际输出值c⑺构成控制偏差:
将偏差的比例(P)和积分(1)通过线性组合构成控制量,对被控对象(频率或者相位)
进行控制,其控制规律为:
«(0=KP[e(t)+,工e(t)dt]
其中“。为Pl控制器的输出,e⑺为P1调节器的输入,Kp为比例系数,♦为积分时间
常数。简单说来,P1控制器各校正环节的作用如下:
■比例环节.:即成比例的反映控制系统的偏差信号《团,偏差一U产生,控制器0:即产生
控制作用,以减少偏差。通常随着Kp值的加大,闭环系统的超调量加大,系统响应速度加
快,但是当即增加到一定程度,系统会变得不稳定。
■积分环9:主要用丁•消除静差,提高系统的无差度。积分作用的强弱取次于积分常
数刀,刀越大,积分作用越弱,反之越强。通常在即不变的情况卜,7Z越大,即积分作用越
弱,闭环系统的超调量越小,系统的响应速度变慢.,
3.保护电路
硬件保护电路是交直流电源的重要组成部分,本逆变器系统主要由输入欠压保护、输出
过流保护组成。其基本原理类似,都牯通过采样电路采样相应的信号量,在进行幅值上的衰
减后与设定的阈值比较,超过此电压阈值就保护。具体保护电路如图6和图7所示,前一级对
信号进行衰减,然后通过二极管检波电路,取得信号的峰值,。相应的阈值比较,产生保护
信号。
XIII
+15V
+15V
图7输入电压保护电路
四、测试方案与测试结果
L测试方案及测试条件
(D测试仪器:克流稳压电源(DE1731SD2A)、数字万用表(DT9202)、数字示波器(DS1052E)
(2)测试主要方案:
■最大功率点跟踪的测试:改变电源内阻以及负载,用万用表分别测试DC-AC的输入端和
电源输出端电压,记录读数,计算是否满足MPPT。
■频率跟踪和相位跟踪的测试:双踪小波器的两个通道分别接参考信号和输出信号,对参
考信号进行调节(45〃Z~55HZ),利用数字示波器读出各个频率点的输出频率,。输入进
行比较:相位通过直接观察比较两路输入的波形。
■DC-AC变换器效率和失真度的测试:这一测试环节需要两个万用表利双踪示波器,万用
表串接入DC-AC的变换前后,测得。和⑶,注意后者是交流电。从示波器读出少和
Uoi,计算得到变换效率。
2.主要测试结果
表1最大功率点跟踪相对偏差(绝对值)
序号R/QR/QWVuyv变换效率输出失真度
136Q60.030.10.843.2%
236Q36Q60.030.20.853.5%
330。30Q60.029.90.863.4%
表2频率跟踪相对偏差(尾尸:45Hz~55Hz)
XIV
序号FREF/HZfp/Hz1相对偏差1
149.4049.800.8%
245.3745.210.35%
354.8254.950.24%
3.测试结果分析
由表1、表2测试结果可见,基本要求以及发挥部分均达到所需指标:
1)具有最大功率点跟踪功能,在各种负载情况F5均稳定在30V左右。
2)具有频率跟踪功能,相对误差<0.8机实际跟踪范围超过45Hz-55HZ。
3)在各种负载情况卜,DC-AC变换效率超过晒,最高达邈。
4)输出失真度在跳附近。
5)具行欠压保护和过流保护功能,且在故障排除后能且动恢复正常状态。
6)具有相位跟踪能力,在各种负载情况卜,偏差小丁三。
7)系统具行液晶显示功能。
8)为模拟实际电网电压畸变的情况,本系统可在输入正弦参考信号畸变(例如输入
方波信号)的情况卜正常工作。
XV
宽带直流放大器设计报告
全国特等奖
电子科技大学沈军、陈虹佐、袁德生
摘要:本系统创造性地采用可控增益放大器AD603和宽带低噪声运放OPA2846结合的方式,
通过继电器切换放大通路,很好地实现题目0〜60dB可调增益的要求。加入自动直流偏移
调零模块,最大限度地减小了整个放大器的直流偏移。放大器带宽可预置并显示,经测试,
大部分指标达到或超过题0发挥部分要求。
关键词:宽带放大器,可控增益,功率放大,自动调零
一,系统方案论证:
经过仔细地分析利论证,我们认为此次宽带克流放大器可分为可控增益放大,I占I定增益
放大,程控滤波,功率放大,自动宜流偏移调零这儿个模块。
11可变增益电路方案论证和选择
nJ•控增益芯片型号众多,本队在平时训练过程中常用AD603,故由单片机通过控制D/A
输出直流电压来控制AD603实现增益调节。其外围元件少,电路简单。
1.2冏定增益电路方案论证
采用低噪声宽带电压反馈运放OPA2846对信号进行30DB的放大。
1.3低通滤波器方案论证
结合题目要求,低通滤波器采用无源LC滤波器,它是利用电容和电感元件的电抗随频
率的变化而变化的原理构成的。无源LC滤波器的优点是:电路比较简单,不需要直流电源
供电,可靠性高;缺点是:通带内的信号有能量损耗。为了使通带尽量平坦,选用了通带比
较平坦的巴特沃斯滤波器。同时在滤波器后加入固定增益放大器,弥补信号通过滤波器时幅
度的衰减。
1.4功率放大器方案论证和选择
方案一:采用晶体管单端推挽放大电路。为获得较低的通频带卜限须率,可用直接耦合方
式,但是涉及到的计算量大,调试繁琐,不易实现,并且若耍得到较高的输出电压,输出较
大的信号功率,管子承受的电压要高,通过的电流要大,功耗很大,不满足题目低功耗,低
成本的要求。功率管损坏的可能性也比较大,不满足题目对放大器稳定性的要求。使用晶体
管也不易控制其零点漂移.
方案二:采用单片集成宽带运算放大器。提供较高的输出电压,再通过并联运放的方式扩
流输出,以满足负载要求该方案电路较简牝容易调成易于控制零点漂移,故采用本方案。示
意图如下所示:
幅度及功
幅度及功
率放大2
图1功放示意图
由「AD603输出最大有30mv的克流漂移,为了尽量减小直流电压漂移,应尽量减少
放大电路所用AD603的数量,但同时又要满足题目要求的0—40DB增益连续可调,0—60DB
XVI
增益程控步进nJ调的要求,我们采用可变增益放大和冏定增益放大结合的方式,在不影响可
控增益指标要求的前提F,最大限度地减小苴流漂移。
我们最终确定的系统详细方框图如下:
二.理论分析。计算
2.1带宽增益积
按照题目发挥部分的要求,信号通频带为。〜10MHz,最大电压增益A/WOdB,则增
益带宽积为:10MX10^(60/20)=10GHz,
我们采用分级放大的方式,使放大器整体增益超过60DBo
2.2通频带内增益起伏控制
对于通频带增益起伏的控制,我们设置放大器的频率范围从DC到超过10M,因此在10M
通频带内增益平坦。另外,选择通带最平坦的巴特沃兹滤波器来预置带宽。我们设计并制作
T3dB带宽5M和3dB带宽10M的巴特沃兹滤波器,使得放大器在两个预置频率范围内增
益平坦。
AD603的增益误差在90M的通带内小于±0.5DB,OPA2846/U00M以下频带范围内增
益起伏小于0.1DB,THS3091在±5V电源供电时,在增益为2倍,65M通频带内增益起伏
小于0.1DB,THS3092具仃50M带宽的0.1DB增益平坦度,均满足题目指标要求。
2.3线性相位
线性相位即输入信号通过系统后产生的相位延迟随频率成线性变化。信号的相位随频
率的变化会因放大器内部的电抗元件而失真。这种‘线性'失真称作相位线性度,可通过矢
量网络分析仪在放大器的整个工作频率范围内而测得,本队在调试过程中使用示波器对系统
的相位线性度进行观察利测试。系统相位线性度的标准尺度就是“组延迟”,其定义为:
完全理想的线性相位滤波器对于一定频率范围的组延迟是一个常数。可以看到,如果
滤波器是对称或者反对称的,就可以实现线性相位,如果频率响应卜'(w)是一个纯实或者
纯虚函数,就可以实现固定的组延迟。
2.4抑制宜流零点漂移
放大器输入为零时,输出出现的电压称为输出的偏置电压。偏置随时间,温度,电源电压
等一起变化的情况称为零点漂移。这是表现放大器特性的重:要性质。
抑制零点漂移,我们分为控制和补偿两个部分完成。由「AD603本身零点漂移较大,
XVII
最大能达到30mV,故应尽量减少使用AD603的数量。在增益控制中,我们创造性地采用
一片AD603可变增益放入9OPA2846固定增益放大配合,通过继电将切换选择信号放大通
路实现题目0—60DB增益可调的要求。OPA2846的输入偏置电压仅为0.15mV,THS3091和
THS3092在±5V供电时输入偏置电压仅为0.3mV。另外,在AD603输出端引入自动零偏调
零回路,即在可变增益放大级输出加入低通滤波器滤出直流偏移,送入AD,AD输出送MCU
处理,再通过DA输出。该偏移电压对应的反相补偿电压送回输入端进行补偿,从而最大限
度地抑制了放大器地直流零点漂移。
2.5放大器稳定性
系统的稳定性取决于系统的相位裕量。相位裕量是指放大器开环增益为(MB时的相位
与180°的差值。放大器一般会有自激的问题,有的情况是由于在放大器的相移为180度时,
其增益仍然大于1,这种情况可以在反馈环路中增加零点来做相位补偿。总体来说,自激振
荡是由于信号在通过运放及反馈同路的过程中产生了附加相移,用表示低频段的附加
相移,表示高频段的附加相移,当输入某一信号频率为力,使A6+A。=NH(N
为奇数),反馈量使输入量增大,电路产生正反馈。
由丁本系统中的反馈均为运放单级反馈,故应注意使每级运放自身产生的附加相移小
于180°。在电路调试过程中,对丁•电压反馈却运放OPA2846,AD60工我们可以人为地引入
电阻,电容,他们在力处产生的附加相移为Ag,若使得△()>«+域+想HN4N为奇数),
则自激振荡得以消除。对于高速,宽带的电流反馈型运放THS3091,THS3092,我们特别注
意了走线布局,如反馈环一定要走最短路线,因为长的线也会引起更大的附加相移;计算选
择了合适的反馈电阻阻值,使其不因阻值太大而产生更大的分部电容,导致更大的附加相移;
也不因限值太大而降低放大器的皆宽。
三.电路与程序设计
3.1第一级放大电路设计
第一级放大电路包含可变增益放大模块及固定增益放大模块。设计AD603可变增益范
围为一10〜30DB,由「AD603的输入电阻为100欧,故当继电器切换选择一10〜30DB可
变增益放大时,接入的电阻为100欧。采用单片机程控DA输出电压控制AD603的电压增
益,同时可手动按键预设电压增益。设计OPA2846的增益为30DB,电路如系统框图所示,
当继电器选择卜方导线通路时,放大器中没行接入固定增益模块,增益范围为一10到30DB
连续可调;当继电器选择上方。PA2X46放大器模块时,增益范围2UDB至IJ6UDB连续nJ调,
远远超过题目对增益指标的要求。
3.2第二级放大电路设计
第二级放大电路包含可切换滤波器模块及功率放大模块。为满足遮目对放大器带宽可预
置的要求,第二级放大电路加入5M和10M两个LC低通滤波器,亦用继电器选择切换滤波
器。为获得放大器通频带内最平坦的幅频特性曲线,使用滤波器设计软件Mullism设计并制
作了二阶巴特沃斯5M低通滤波器及5阶巴特沃斯10M无源LC低通滤波器。测试表明信号
经过滤波器后会衰减为原来的!,故在滤波器后加入由THS3091搭建的4倍增益放大器,
使信号恢复原来的幅度之后再送入功率放大电路。
XVIII
InthdorInductor
R2UL3
5M巴籽沃斯低通滤波10M巴特沃斯低通滤波
图2低通滤波器设计
佶号经THS3091放大4倍输出后接缓冲,以推动后级功放。为获得10V有效值及大电
流输出,我们采用两路THS3092并联扩流的方■式搭建功率放大模块。设置增益为5倍。该
模块可同时对信号幅度和功率进行放大。
3.3抑制零漂电路设计
由J--AD603最大有30mV的输出漂移,因此在电路设计时我们必须要对其直流漂移进
行调零处理,以免影响直流信号的放人。如图4所示,我们在第二级放大电路之后,缓冲器
之前加入连接第一级信号输入端的反馈问路,经AD采集并经单片机处理,测出当输入电压
为零时,输出端存在的直流漂移电压,再由DA输出。漂移电压大小成比例,极性相反的电
压反馈向信号输入端,以调节输入端的零偏。此处我们选择TI公司的TLV5616作为调零用
DAO
图4输出端直流漂移调零模块AD采样前端电路
34各级电源设计
采用自制±5V电源为前级AD603可变增益放大及OPA2846固定增益放大器供电;为满
足10V有效电压的输出,采用自制±18V电源为后级功率放大电路,主要是THS3902并联
功率放大电路供电;采用±5V电源为MCU,光耦及继电器等供电。±5V,±18V电源均由
XIX
线性稳压块7805,7905,7818,7918搭建。也源模块原理图见附图1。
3.5主控制那选择
选用8051单片机对系统进行控制。单片机主要完成以卜.功能:1.接收用户的按键信息,
对放大器增益及带宽进行预制和控制,并将增益和带宽信息显示在1602液晶屏幕上。2.对
AD采集|口|来的无输入信号时放大器输出的直流漂移电压数据进行处理,再控制DA输出大
小相同,极性相反的补偿电压反馈回输入级。3.接收用户按键信息,切换选择5M或10M的
低通滤波器模式。
3.6抗干扰处理
我们在实际制作中采用下述方法减少T•扰,避免自激:
I.将输入部分利增益控制部分加入屏蔽盒中,以避免级间干扰和高频自激。2.将整个运
放用很宽的地线包围,以吸收高频信号,减少噪声,在增益控制部分和用级功率放大部分也
都采用了此方法。在功率放大级,这种方法可以有效地避免高频辐射。3.各模块之间采用
同轴电缆连接。4.采用光耦隔离数字电路和模拟电路。
3.7程序设计
使用51单片机作为整个系统的控制核心,启动后系统自动读取上次关机前存入FLASH
的直流偏置调库控制信息,从而自动设置当前直流偏移补偿电压。此后单片机可接收用户按
健信息使系统实现预置增益,带宏并显示的功能。单片机同时控制AD采集此时直流偏置信
息并将该信息存入FLASH供卜次开机时使用。
四.系统测试
4.1放大器的基本性能测试
测试方法:用函数发生器产生频率1MHZ,有效值分别为2.5mv,10mv,100mv,1V3.5V正弦
波送入进行测量。测试条件:空载。
测试表格1
输入信号有预置增益输出信号有向流偏移波形质量增益误差
效值效值
2.5mv70DB7.50V-1.4-1.3V无明显失真5.1%
10mv60DB10.10V<20mv无失真1.0%
lOOmv40DB9.93V-30-40mv无失真0.7%
IV20DB9.99V90mv~1OOmv无失真0.1%
3.5VODB3.58V90mv~lOOmv无失真2.3%
测试结果分析:又数据可以看出,信号增益程控nJ•调,最大增益.,最小输入信号幅度均达到
题目发挥部分指标要求。最大输出电压正弦波有效值匕KOV,输出信号波形无明显失真。
4.2噪声测试
题目要求在Av=60dB时,输出端噪声电压的峰峰值%NPP3.3V,故对放大器进行噪
声测试。测试方法:增益预置60DB,示波器输入端加50欧电阻匹配到地,用示波器测量
输出端噪声。测得噪声幅值为80()〜90()mv。我们还另外测试了增益为55DB时的噪声,幅
XX
度为30〜40mv。测试结果表明放大器nJ.在一定的增益时满足题目对竦声的指标要求。
4.3通频带测试
4.3.15M通频带测试
测试方法:输入有效值为IV的正弦波信号,增益预置为20DB。用因数发生器产生多个单
频点的方式,用示波器观测输出信号的峰峰值。
4.3.210M通频带测试
测试方法同上。
测试表格2
5M通频带测试10M通频带测试(5MVpP29.6V)
1MVPP28.4V6MVpp30.2V
2MVPP28.56V7MVpp30.4V
3MVPp28.8V8MVpp30.8V
4MVPP27.6V9MVpp29.6V
5MVpP22.8V10MVpp22.6V
测试结果分析:通频带。题目要求的指标相比略微后延,表明放人器在预置增益的条件
下带宽人丁指标要求。
另外,我们的系统在输入信号为2.5mV时,预置增益为70DB,满足了题目发挥部分要
求的进一步降低输入电压提高放大器的电压增益。
五.总结
本系统由前置20DB衰减器,可变增益放大,固定增益放大,功率放大,单片机控制和
显示模块及自动宜流偏移调零等模块组成。第一级可变增益放大模块采用可变增益放大器
AD603实现从一10到30DB可变增益放大;第二级冏定增益放大模块采用宽带运放OPA2846
实现30DB的固定增益放大,通过继电器对不同信号放大通路的切换选择,使两级放大电路
配合实现0—60DB连续小词的放大。本放人器含行可程控选择的5MJ0M两个LC低通滤
波器以实现放大器的带宽预置;第二级功率放大采用两路THS3902并联配扩流的方式分别
对信号进行功率放大,再进行功率合成,从而实现题目要求的10V有效值输出。本设计对
压控增益器件和宽带高速运放进行合理的级联和匹配,同时加入自动克流偏移调零电路,全
面提高了系统增益带宽积,增强了稳定性,抑制了亢流零点漂移。
XXI
宽带直流放大器
全国一等奖
华中科技大学康跃藤彭盒贺
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