13楼高支模施工方案

目录TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc417475827”一、编制依据 -2—三、施工准备 -2—五、模板方案的选择 —4—HYPERLINK\l”_Toc417475832”六、架体、模板制作安装 —5—_Toc417475836”十、支、拆模板和混凝土浇注时的注意事项 —9-HYPERLINK\l”_Toc417475837”十一、质量标准及保证措施 -9-HYPERLINK\l”_Toc417475838”十二、安全文明施工 —11—HYPERLINK\l”_Toc417475839"十三安全生产事故应急预案措施 -12-HYPERLINK\l"_Toc417475840”十四、模板支撑系统计算书 -14—一、编制依据1、《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204—20022、《建筑施工计算手册》3、《建筑工程施工工艺规程》DBJ14-032—20044、《工程建设标准强制性条文》5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-996、《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-917、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20088、品茗脚手架工程计算软件二、工程概况1、工程建设概况：建设单位为山东龙腾房地产开发有限责任公司，设计单位为山东省城建设计院，勘察单位为山东惠裕土木工程有限公司，监理单位为山东省建设监理咨询有限公司，由济南一建集团第四有限责任公司承建。2、工程概况：本工程为龙腾国际花园13＃楼工程,位于张庄路以北，二环西路以东，建筑面积建筑面积10271.11M2，地下1层，地上18层,±0。000相当于绝对标高31。300；裙房结构形式框架结构。裙房抗震等级为三级；本工程耐火等级一级。结构安全等级二级，设计使用年限50年。其中13＃楼主楼主体结构已施工完成，主楼室内装饰基本完成,即将施工的为裙房部分.本工程主楼结构层高1层～3层层高4.9m，4层层高4.5m，其他层层高3m;裙房部分1层～3层为高支模施工，裙房基础底标高为—1.900，架体基础底标高—0。600，三层梁板结构标高9。800，板厚为120mm,三层梁最大截面尺寸为600*1500mm，C40混凝土，梁净跨度为23。63m；因裙房部分梁、板架体支设高度超过8m，为确保支架及模板施工的质量与安全，特编制此专项方案。三、施工准备(1）、放线根据平面控制网线，在板面上放出控制线,对裙房施工的位置,要放3条控制线:一条东西向控制线、两条南北向控制线。(2）劳动力计划序号工种人数1安全监督人12木工班组长23木工404力工20（3）、材料准备1、各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位2、根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责,确保材料按时进场并妥善保管.3、对于发生变形、翘曲、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。4、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密,下部垫起架空，防止日晒雨淋.5、模板脱模剂采用水质脱模剂。（4）、技术准备1、要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。2、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。3、认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作.4、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整.四、满堂架架体基础设置梁、板满堂脚手架架体基础设置因为满堂架架体搭设处,地基局部回填土，原有土层不能满足架体地基承载力要求,所以在高支模梁、板架体基础处区域土层上面位置先打夯、夯实地基，再浇筑200mm厚C30混凝土;根据裙房室外标高混凝土浇筑完成后顶面标高为-0.600;基础混凝土浇筑完成强度达到100%后方可搭设满堂架架体；梁、板满堂架架体基础区域如下图所示：五、模板方案的选择5.1、梁模板本工程顶板梁较少，现选取有代表性的YKL2做说明，梁尺寸为600*1500，支撑架搭设标高为-0。600~9。800，支模架高度为8。9m进行说明与计算。面板采用15mm厚双面覆膜竹胶板，木方垂直梁截面，梁底木方尺寸为80＊100mm，间距150mm，梁侧选用40＊80mm木方，间距200mm。在梁柱接头处对角设置清扫口，并在梁底设一个清扫口,以保证在混凝土施工前吹干净木屑等杂物，在混凝土浇前将其封堵.支撑为满堂脚手架，钢管选用φ48＊3。5型号,立柱沿梁跨度方向间距为450mm，梁两侧立柱间距1000mm,梁底设一道承重立杆，梁底支撑架扣件连接方式为双扣件连接,满堂脚手架立杆顶部均设顶丝,顶丝外露长度≤200mm。5.2、现浇楼板模板本工程现浇板厚度120mm，楼板满堂脚手架底标高为-1.900,楼板上平标高9。800，支模架搭设标高为—0。600~9.800,满堂脚手架搭设高度为10.28m.（1）现浇顶板采用15mm双面覆膜竹胶板，在竹胶板下采用40mm×80mm方木，间距200mm，设置满堂脚手架，脚手架底部必须设扫地杆,扫地杆距底200，立杆间距900×900mm,步距1500mm.满堂脚手架立杆顶部均设顶丝，顶丝外露长度≤200mm.(2)现浇楼板采用竹胶板，竹胶板必须采用尺寸规格一致，无起壳分层的优质竹胶板，模板应具有足够的承载能力,刚度和稳定性，应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中产生的荷载.方木无翘曲变形，经平刨、压刨加工成统一规格后使用。（3）满堂架剪刀撑在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m设由下至上的竖向连续式剪刀撑,剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45°～60°,宽度为4～6m.六、架体、模板制作安装1、梁模板架体安装（1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线,钉柱头模板。（2)梁底模板：按设计标高调整支撑的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁下支撑钢管立柱，应在基层加木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇注过程中不会发生支撑下沉。（4）支撑楼层高度为8。9m，高度每1.5m高设纵横向水平杆。（5）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、斜撑等.梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。(6）本工程几跨主梁采用后张有粘结预应力梁施工方试，梁模板支设前要同预应力专业厂家提前做好沟通，满足预应力张拉的要求.3、现浇板模板架体的安装（1）根据模板的排列图架设支撑和龙骨。支撑与龙骨的间距,应根据楼板混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定。满堂脚手架立杆支撑采用900mm×900mm，底部距板面200mm设一根水平拉杆，水平步距为1500mm，外侧周圈设剪刀撑，中间纵横向≤10m设连续剪刀撑。支撑排列要考虑设置施工通道。梁、板模板支设满堂架架体平面及剖面图如下：（2）各层支撑间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。（3)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时,角位模板应通线钉固。（4）楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固,模板梁面、板面应清扫干净。4、支撑梁、板的满堂架构造与安装、模板安装应符合下列规定:（1）钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧,其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。(2）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆.扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在≤1500前提下，进行平均分配确定步距,在每一步距纵横向应各设一道水平拉杆，本工程层层高＞8m，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。（3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用φ48＊3.5钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆，水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接,搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（4）施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除和移动.（5)水平杆与立杆起连接作用的扣件必须采用扭矩扳手对其进行抽检，其扭值必须达到40～65N·m。（6)吊运模板时，必须符合下列规定：(6.1)吊运模板时，作业前应检查蝇索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专指挥，统一信号，密切配合.(6。2）吊运大块或整体模板时,竖向吊运不应少于2个吊点,水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接,并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。(6.3）吊运散装模板时，必须码放整齐,待捆绑牢固后方可起吊;(6。4)严禁起重机在架空输电线路下面工作.（6。5）遇5级以上大风时，应停止一切吊运作业.（7)安装模板时安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂历在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。九、模板的拆除模板拆除前必须填好拆模申请单，经技术部同意后方可拆除。1、梁模板拆除梁混凝土必须达到下表强度后，方可拆除，梁模板的拆除，要满足后张法预应力厂家的要求.结构类型结构跨度设计强度标准值百分率%梁≤8m75>8m1002、顶板模板的拆除混凝土浇注完毕，应满足混凝土强度要求时，方可拆除.结构类型结构跨度设计强度标准值百分率%板≤2m50〉2、≤8m75＞8≥1003、拆除后的模板必须放到指定地点并及时清理干净，以便周转使用，清理时不得任意敲打模板，避免由于清理引起表面凹凸不平，清理必须以铲、刷为主，且每次清理必须保证模板上下口表面不沾有混凝土浆.4、底模板拆除必须遵循规范中规定混凝土强度达到设计强度的百分比后方可进行拆模,对重大复杂的模板的拆除需有详细的技术及安全交底，拆除前须经技术负责人同意。在混凝土强度符合下表后方可扫除。5、拆除时严禁用大锤应硬砸，以免损伤模板边框，每次拆除后，必须进行清理、涂刷隔离剂、分类堆放，拆下模板发现变形、短角、损坏等现象，应及时修理。6、后张预应力混凝土结构的侧模宜在施工加预应力前拆除,底模应在施加预应力后拆除；7、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须要装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施；8、模板拆除，除满足预应力要求外，其他采取先支的后拆,后支的先拆,先拆非承重模板，后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得扔抛,应按指定地点堆放；9、拆除有洞口模板时,应采取防止操作人员坠落的措施。10、拆除模板时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。11、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善或用绳钩放至地面。十、支、拆模板和混凝土浇注时的注意事项1、在模板面进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离,泵送混凝土的布料架脚和输送混凝土支架角、脚下应加垫板等有效措施。2、模板支设时，须仔细检查埋件及各类预留洞口的位置和数量标高，几何尺寸等是否正确、牢固可靠，安装工作检查无误后方可合模，封模前还必须做好墙底部的清理工作，杂物清理干净后方可合模拆除。3、模板支设完毕后,在浇筑前必须进行技术、质量、安全部门和监理单位验收合格，签发混凝土浇筑令后方可浇筑，并且在浇筑过程中须派专人看护模板及支撑的变化情况,发现异常，应立即停止混凝土的浇筑，并在混凝土初凝前将问题处理完毕，继续浇筑混凝土。4、成品保护,吊装模板时轻起轻放，不许碰撞已安装好的模板，随安随吊，模板拆除时不得用大锤或撬棍强行拆模，以免损坏混凝土绫角，钢板及竹胶模板在使用过程中及时维修钢模,保证混凝土截面的几何尺寸的正确性。十一、质量标准及保证措施1、浇筑时严格控制保护层厚度，注意查看垫块放置是否脱落。序号部位保护层厚度垫块形式1梁20mmPVC垫块2柱20mmPVC垫块3墙20mmPVC垫块4板15mmPVC垫块2、模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电暖通等工种和安装是否及时，并通过监理检查合格后方可封模。3、楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员正常工作。严格按照技术部要求交底进行操作，杜绝违章操作.4、对于柱、墙模板定位应严格五线控制法进行测量施工。5、所有模板制作后必须有足够的强度、刚度和稳定性,构件截面尺寸准确并对相同类别构件编号翻录,分录做到不混乱.6、模板安装完毕后必须先自检后复检并经工程部验收方可进入下道工序施工。7、模板安装允许偏差须符合下表规定：项目允许偏差（mm)轴线位置5底板上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-5每层垂直度6相邻梁板表面高低差6表面平整（2m以上）58、预埋件允许差表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置5外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10,09、当梁板跨度≥4m时，模板应起拱，起拱高度为梁跨的2/1000。先主梁起拱,后次梁起拱.10、所使用钢管规格为φ48*3。5mm，对锈浊、弯曲、压扁、裂缝等材料杜绝进场。11、本项目开展全面质量管理，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工，并坚持实行自检、互监和交接检的工作方法。12、测量人员测设结构施工中轴线、标高后,测量资料报工程部由责任工程师检查已放的小线的施工质量，重点是墙、梁、柱的截面几何尺寸和门窗尺寸是否正确。13、由于采用竹胶板施工，为了保证达到规定标准，模板接缝处采用硬拼，禁止使用胶带粘缝。14、梁模板、楼模板拆除前，必须填写拆模申请单，报总包和监理,当需要拆模部位的同条件养护的混凝土试块的抗压强度报告出来时,应满足规定的拆模强度要求时方可拆模。拆模时，以总包和监理下发的指令书为拆模依据。十二、安全文明施工1、进入现场的施工作业人员必须接受三级安全教育,经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。2、所有作业人员不许参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。作业人员必须严格遵守劳动保护规定,正确佩戴和使用个人防护用品。作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求.3、交叉工作时,要有可靠的防护措施，不得伤害他人.4、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时许经施工负责人允许方可拆动。5、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。6、作业人员除必须执行作业时间限制意外，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。7、作业人员要坚持文明施工、个人行为要适应CI形象管理要求。起吊模板挂钩时应用卡环，严禁采用短钢筋拐挂。8、模板就位应先将大模板与墙柱靠拢，方可摘钩。9、拆除模板应确认所有穿墙螺杆拨开方向可示意信号工起吊。10、拆除楼板顶板时应一边拆支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。11、卸料平台垂直转运模板,料不得超过围栏或踩围护栏杆工作，起吊模板时,配合人员必须离开平台.12、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查锯片是否上紧，锯盘有无裂口。13、操作者应站在锯片一侧,手背不得跨越锯片.14、接料应待料出锯片15cm，不得用手硬拉。15、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。16、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。17、手持电动锯时应按料厚度调整锯切深度，禁止架在腿上锯切.18、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用.19、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三个以上不得使用。20、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。21、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能,将其他功能的传动皮带拆除.22、现场严禁吸烟。23、木工加工棚必须封闭,有降噪隔音措施.十三安全生产事故应急预案措施为加强对施工生产安全事故的防范,及时做好安全事故发生后的救援处置工作，最大限度地减少事故损失，根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》等有关规定，同时参照公司《安全生产事故应急救援预案》的具体措施,结合本工程项目实际，特制定生产安全事故应急救援预案。13。1成立安全生产事故应急组织安全生产事故应急小组：组长：李宝俊；副组长:张红安成员:柴帅、高田亮、张宝山排出值班表：值班管理人员在事故发生的第一时间必须尽最快速度通知组长、副组长，组长、副组长组织相关人员启动安全生产事故应急预案措施。13.2发生重伤事故应急预案措施1、发生重伤事故，首先迅速组织抢救，将伤员送往医院进行积极治疗(急救电话：120），并保护好事故现场，通知项目经理和公司安全处前往事故现场取证调查,询问目击证人，做好事故调查工作，做为事故处理的事实依据。2、事故现场取证完毕后，立即采取加强防护措施，防止事故的连续发生。3、检查伤者的安全教育档案资料和项目部对班组、班组长对工人的安全技术交底记录。明确事故责任.同时确保施工现场的干部和工人受到这次事故的教育。4、查阅伤者病历，进行伤者伤残等级鉴定，书写事故调查报告.对事故责任者进行严肃处理.对该事故当事人争取妥善处理。不留后遗症。13.3发生死亡事故应急预案措施1、发生死亡事故，首先尽最大努力抢救伤员（急救电话:120），封锁保护好事故现场，为抢救伤员而必须移动的现场实物应做好标记。2、立即用电话通知项目经理、公司安全处.3、采取加强安全防护措施,防止事故继续发生和扩大.4、配合事故调查组对事故现场的调查和取证工作，寻找目击证人，提供真实和详细的事故发生情况，准备好项目部安全档案资料，提供给事故调查组真实的文字资料，保护事故当事人的合法权益。5、做好死者家属的接待工作,稳定死者家属的情绪,防止事态恶化.妥善做好事故处理的善后工作。依据国家相关法律、法规对死者家属进行补偿.并做好死者家属的思想工作。6、处理安全事故必须依据国家相关法律、法规和政策，不得瞒报，谎报,提供不真实的依据，对事故责任者处理也应依据国家相关法律、法规和行政处罚规定。使事故责任人和周围的群众得到教育。13。4发生火灾事故应急预案措施1、发生火灾事故首先拨打火警电话（119），积极采取灭火措施,设施隔离区，防止不明情况的群众误入火灾危险区，积极抢救火区内的危险伤员和群众,紧急疏散危险区群众，抢救火区内和危险区可能引起爆炸(或有毒有害）的物品和贵重物品。最大可能性地减少生命和财产的损失。2、组织业余消防队使用现场储备的各种灭火器材扑灭火灾，至少应遏止火灾蔓延的势头，等待消防警察的到来.3、保护好事故现场，提供真实的事故现场情况，寻找目击证人提供火灾发生的过程，以便于消防警察对事故的调查。4、加强防范措施，扑灭余火，防止死灰复燃。5、依据国家法律、法规和行政处罚规定对责任人进行处理。教育责任人和周围的群众。13.5重大设施事故应急预案措施1、模板垮塌事故：立即设置警戒区，派专人监护，防止不明情况人员误入危险区。拨打110求救电话和120急救电话抢救伤员，采取防范措施，防止事故进一步扩大，检查未倒部分并采取加固措施，使用汽车吊车稳定危险部分,将倒塌部分拆除，与未倒部分分离，直至全部拆除后方可取消警戒.2、依据国家法律、法规和行政处罚规定对责任人进行处理。教育责任人和周围的群众。十四、模板支撑系统计算书14.1楼板模板高支撑架计算一、参数信息：1。脚手架参数横向间距或排距（m)：0.90;纵距（m)：0。90；步距（m):1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0。10；脚手架搭设高度(m）:10.28;采用的钢管（mm）：Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度（m）:0。120;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：1。000；3。木方参数木方弹性模量E(N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。300;木方的间隔距离（mm）：200。000；木方的截面宽度(mm）：40。00;木方的截面高度（mm）：80。00;图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.000×8。000×8。000/6=42。67cm3；I=4.000×8。000×8.000×8。000/12=170。67cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重（kN/m)：q1=25。000×0。200×0.120=0。600kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0。200=0.070kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1。000+2.000）×0.900×0.200=0.540kN；2。强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1。2×（0.600+0。070）=0。804kN/m；集中荷载p=1.4×0。540=0.756kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.756×0.900/4+0。804×0。9002/8=0。252kN。m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.756/2+0.804×0。900/2=0。740kN；截面应力σ=M/w=0。252×106/42。667×103=5。895N/mm2；方木的计算强度为5。895小13.0N/mm2,满足要求！3。抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T］其中最大剪力:Q=0。900×0。804/2+0.756/2=0。740kN；截面抗剪强度计算值T=3×739。800/(2×40.000×80。000）=0.347N/mm2;截面抗剪强度设计值［T］=1。300N/mm2；方木的抗剪强度为0。347小于1。300，满足要求！4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0。600+0。070=0.670kN/m;集中荷载p=0。540kN；最大变形V=5×0。670×900。0004/(384×9500.000×1706666.67）+540.000×900。0003/（48×9500.000×1706666。67)=0。859mm；方木的最大挠度0.859小于900.000/250,满足要求！三、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.804×0。900+0。756=1。480kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN。m）支撑钢管计算变形图(kN。m）支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.604kN.m；最大变形Vmax=1.522mm；最大支座力Qmax=7。357kN；截面应力σ=0.604×106/4490.000=134。530N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7。357kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN)：NG1=0.129×10.280=1。327kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。（2）模板的自重（kN)：NG2=0。350×0.900×0.900=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3=25.000×0。120×0.900×0.900=2.430kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。041kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=（1。000+2。000）×0。900×0。900=2.430kN;3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1。4NQ=8.251kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N--—-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.251kN；σ-—--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i—计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1.59cm;A—--—立杆净截面面积（cm2）：A=4。24cm2；W———-立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3)：W=4.49cm3；σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2）；［f］——-—钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo—--—计算长度（m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1）或(2）计算lo=k1uh（1）lo=(h+2a)（2）k1—计算长度附加系数,取值为1.155;u--—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3；u=1.700；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。100m；公式（1）的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1。155×1。700×1。500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压强度计算值；σ=8250。778/（0。209×424.000）=93。107N/mm2；立杆稳定性计算σ=93。107N/mm2小于［f］=205.000满足要求!公式(2）的计算结果:立杆计算长度Lo=h+2a=1。500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700。000/15。900=107。000;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压强度计算值；σ=8250。778/（0。537×424.000）=36。237N/mm2；立杆稳定性计算σ=36.237N/mm2小于［f］=205。000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算lo=k1k2（h+2a)(3）k1—-计算长度附加系数按照表1取值1。243;k2-—计算长度附加系数，h+2a=1。700按照表2取值1.022；公式（3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a)=1。243×1。022×（1。500+0。100×2）=2。160m；Lo/i=2159。588/15.900=136.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.367;钢管立杆受压强度计算值；σ=8250.778/(0。367×424.000）=53。023N/mm2；立杆稳定性计算σ=53。023N/mm2小于［f］=205.000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.14。2梁高支撑架计算书图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3。50，底增加1道承重立杆。一、参数信息:梁段信息：YKL；1。脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m)：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；脚手架步距（m）:1。50；脚手架搭设高度(m):8.90；梁两侧立柱间距（m）:1。00；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；2。荷载参数模板与木块自重（kN/m2）：0。350；梁截面宽度B(m)：0。600；混凝土和钢筋自重（kN/m3)：25.000;梁截面高度D（m):1。500;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.000；3.木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。300；木方的间隔距离（mm):150。000；木方的截面宽度（mm)：80。00；木方的截面高度（mm):100.00；4。其他采用的钢管类型（mm）:Φ48×3。5。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25。000×1。500×0。450=16。875kN/m；(2）模板的自重线荷载（kN/m):q2=0。350×0。450×(2×1.500+0。600)/0。600=0.945kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：经计算得到,活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×0.600×0.450=1。080kN；2。木方楞的支撑力计算均布荷载q=1.2×16.875+1.2×0。945=21.384kN/m;集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN;木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力［即支座力］分别为：N1=2.432kN；N2=9.529kN；N3=2.432kN；木方按照三跨连续梁计算.本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8。000×10.000×10.000/6=133。33cm3;I=8。000×10。000×10。000×10。000/12=666.67cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载q=9。529/0.450=21。174kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0。1×21。174×0.450×0。450=0.429kN。m；截面应力σ=M/W=0.429×106/133333。3=3.216N/mm2；木方的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<［T］其中最大剪力:Q=0。6×21.174×0。450=5.717kN；截面抗剪强度计算值T=3×5717.105/（2×80。000×100。000)=1.072N/mm2;截面抗剪强度设计值［T]=1.300N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形V=0.677×17.645×450。0004/(100×9500。000×666.667×103）=0.077mm；木方的最大挠度小于450。0/250，满足要求!3。支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图（kN。m)支撑钢管弯矩图（kN。m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.790kN中间支座最大反力Rmax=12。241；最大弯矩Mmax=0。335kN.m；最大变形Vmax=0。234mm；截面应力σ=0.335×106/4490.0=74。526N/mm2;支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆.四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）:R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.24kN;R〈12。80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N—-立杆的