煤气管道设计

煤气管道设计

第一章

煤气管道的设计

1、管径的选择：

管径的确定首先根据煤气流量及允许的阻力损失，选定合适的流速然后决定管径。

2、压力损失的计算：

a.摩擦阻损按下式计算：

H=入V二2YX二273二+1MM水柱/M

2gD273

式中X一摩擦系数：钢材管采用0.03-0.04水泥或衬砖管取0.05-0.06.

D一管道直径M

V-煤气流速M/SeC

ke

。-煤气重度/NM“高炉煤气为1.3焦炉煤气为0.45发生炉煤气为1.16

混合煤气需按其组成另行计算）

M2

g—重力加速度9.81/seC

t-煤气温度30〜35℃

v2

对高炉煤气H=0.0022—MM水柱/M

D

对焦炉煤气H=0.00076—,MM水柱/M

D

e3k

对混合煤气（各种发热量）的H值列表如下：（高炉煤气按900kca/NM及1.3g/NN^,

焦炉煤气按4300kCae/NM3及0.45kg/NM3计算的）

各种发热量的混合煤气H值表

表一

温度七重度kg/NM3H备注

发热量kcae/Np

MM水柱/M

1150301.236v2

0.00208一

D

1200•・1.226v2

0.00206—

D

1400••1.175v2

0.00197—

D

1800・・1.074v2

0.00180——

D

2000・・1.026v2

0.00172—

D

2200・・0.977v2

0.00164——

D

对压力较高的煤气还应计算压力校正系数

v2Y273r10000

H=Xx+xMM水柱

2gD27310000+F

式中P-煤气工作压力MM水柱。

煤气的重度可由组成的体积百分比按下式计算：

Y=0.01（1.977CO2+1.539H2S+1.261CmHn+1.42902+1.25CO+0.09H2+0.717CH4+

3

1.251N2)kg/NM

当煤气温度为t℃时其重度Vt=Y。上27二3kg/M3

273+/

混合煤气的重度可按下式计算：

丫=高炉煤气的重度又体积百分比数+焦炉煤气的重度X体积百分数

b.局部阻损通常按总摩擦阻损的10〜15%计算，主要是弯头，异径管闸阀和流量孔，其

详细计算如下：

一般闸阀以煤气管道的当量长度来计算：

表2

闸阀直径D50060070080090010001200130014001500

当量长度50D61D78D85D97D100D135D148D162D176D

流量孔阻损按30-50MM水柱计算,

其它弯头三通等采用下列公式：

V2Y273+r

H=§

砺273

式中，§一局部阻损系数（见44、45、46页）

C.影响阻损的儿个原因：

⑴煤气温度越高体积增大，阻损也相对增加.

⑵含灰越多摩擦阻损越大，因之含尘量越小越好

⑶焦炉煤气中的秦焦油等易沉积于管壁上减小

管道的有效断面，因之含茶量要在0.05&/NM3左右应在生产时定

期用蒸汽吹刷。

3、跨距计算：

用于薄壁煤气管道上的跨距按简支楔公式计算，一般的跨距可按47、48、49

页LII.III类负荷选用特殊情况下需另作计算。

跨距按下列原则计算：

正常操作时冷凝水负荷的选用，

<1>900直径以下水高按100MM考虑，小100以下管子按充满水计算

。1500直径以下水高按150MM考虑

巾1600直径以上水高按200MM考虑

当排水器之排水管堵塞事故负荷时的冷凝水高为：

当管径小于或等于500时按充满水计算。

当管径大于500时按500计算。

附加荷重的考虑：按实有的附加管道的重量加上今后予加的管道重量等于总的附加负

荷。予加的管道重量是按（煤气管金属+操作冷凝水重）的20%.因此当坡度0.005时

煤气管道的跨距可按挠度£=上计算，荷重按操作负荷计算其管壁应力一般在

1300kg/cm2以下，当发生事故时，冷凝水高度增高道500MM,这时的管壁暂时应力部大

于1800kg/cm-此时的挠度可降至」一。

a.没有附加负荷时的跨距计算.（当f</600时)i=2.983

Q

”M_。./2

管壁应力：kg/cm'

W0.08W

f-0〃

挠度cm

161J

JI444

式中：J一断面惯性矩(D-d)cm

64

3

w-断面系数—cm

D

M-弯矩kg-M

Q-管道每M总负荷kg/M

b.附加有蒸汽或氧气管道时：

先选定跨距，再按6=M/N（当只考虑管道负荷而不考虑很多外加负荷时应力6不超过

2

1300kg/cm以卜）及f《i/600来验算已选定的跨距.

其中M=My+Mr+Mzi+Mz2+Mz3+，

f=fg+fr+fzl+fz2+fz3............

式中

Mgfg一煤气管道

Mrfr—氧气管道

MzlfzlMZ2fz2—蒸汽管道

由于附加负荷的间距不一致，其附加弯矩何挠度按下表公式求得（设&一附

加管道每一米长度之重量kg/M）

煤气管道上附加其它管道时之弯矩及挠度计算

Q-VMM-kgMP-kgf-cm

&-/ML-MJ-cmI-cm

荷重分布形式弯矩公式挠度公式

均布载荷

f」＜

MQ上3.84EJ

M二------------

B

22

f_P.aF(/-6z)l3

集中载荷3EJI[3J2

P.a(J-a)

M=-------------

1

8.L

P=——P.「

2f=--------

48£J

,P.2L8,L2

M

486./4

9600EJ

8./

P=—23Pl③

3f=----------

648£J

3

8./4

=0.000118——

_6pE.J

方

6.L

P=——19P./3

4f=----------

P.L384EJ

M=——

2

8J4

=0.000124——

J.I3E.J

8

8.L

P=——_63PJ3

5f

3P.L1000£J

M=------

56/

=0.000126——

_8.L2EJ

8.33

8.L

P=——11P/3

6f=----------

144EJ

3P.L

M=------

4

8J4

=0.000127—

_5.L2EJ

（例）（M520X6煤气管道，金属重224kg/M

冷凝水重：操作时92kg/M

事故时520kg/M

予加负荷63kg/M附加荷重：100kg/M

总负重：操作时479kg/M

事故时907kg/M

求其最大跨距和管壁应力：

⑴、跨距按操作荷重计算：

,°_,681600

L—2.98V-------=33.5M

479

⑵、管壁应力:

479x33.5…

8=-----------=775kg/cm'

0.08W0.08x8980

4、标高的决定：

管道和铁路交叉时，管底面距轨面一般为6M与公路交叉时最低为4.5”,沿公路敷设,

不跨铁路和公路的管线，一般可低至3.0”,与电线交叉时按电压不同确定，其范围为具体要

求参看有关规定。

为了排出冷凝水管道应有•定的坡度其数值与挠度有关：

当f达到一L时，坡度要N0.003

1300

I,

f...——时，......>0.004

800

f...—时，.........>0.005

600

5、推力计算：

管道由于温度变化而引起的伸缩为:

△i=X（ti-t2）0.012mm/M

式中：入一膨胀系数，钢取0.000012

L一管壁最高温度（考虑通蒸汽时及夏天受太阳照射时的最高温度）一般

采用60℃

t2一按各地冬季最低平均温度采用（如一20℃）

MM

例如最高温度为60℃最低温度为-20℃时4i=0.000012X80=0.96/M

这些伸缩由膨胀器承受，由于膨胀器的刚度而产生的弹性回击力，就对固定支架发生推力

So•般所用膨胀器是鼓型的，因之内部煤气压力也对固定支架发生推力，内部煤气压力所

产生的力有两个，即盲板力H和鼓形段上的力P,有关S.H.P之数值见5354至55页。采

用时，煤气计算压力是以在加压机后为OZkg/cn?.加压机之前为O.lkg/cn?计算的。

s值的计算:S=---------------XSo

膨胀器的级数

So一是膨胀器一级伸缩1cm之力。

a.中间固定支架（见图）

当管径相等时P1=P2,H1=H2

F2=S2+P2+H2Fi=Si+H|+Pi

F=F1-F2若两边管径相同，则理论上F应等于0,但考虑到不均衡的情况，推力可

取4S|或I/4S2（取大数）

b.90℃弯头固定支架（见图）

FI=SI+PI+HI

F2=S2+P2+H2

推力取上述F|,F2.

c.•般角度弯头固定支架（见图）

F[=S|+P|+HiF2=S2+P2+H2

轴向推力为F|-F2COSa

横向推力为F2.Sina

d.三通处固定支架（见图）

轴向推力为4S1或'/4S2（假定管径相等）

横向推力为F3=S3+P3+H3

6.自由膨胀的计算：

煤气管道在设计中尽可能利用自由膨胀，自由膨胀的计算方法较正确的是利用弹性中

心的公式计算。但由于弹性中心法计算时比较复杂，为简化计算现利用悬梁计算公式加以修

正经过了多次的核算基本上符合弹性中心计算的结果，因此今后在计算自然补偿的推力时，

拟采用修改后的公式，并在实践中进行考验。

a当1i>12

a=90℃时,

2£JV/,

F=—~Lkg

“c”点弯头处的应力

1.5V/2£Jkg/2

△c=(1+k)/cm

2

(0.5/2)

b.当ii>i2

a>90°时

2EJV1.

F=---------

（/2cos5j）

F,照上式类推.

“C”点处的管壁应力

1.5ydJ+lZ+3

Ab=)+()cota.kg/cm2

2

(O.5/2)sin%k+l

以上式中:

K=g之比一定要等于2或小于2的情况下

，2

才能适用于计算方法。

d-管直径cm.

7.扭力计算：

a.当煤气管道上敷设其它管道如焦炉煤气管，氧气管，蒸汽管及复水管等，如果上述

管道敷设的位置，在煤气管道一侧，则其对管道本身产生扭转力矩，因此必须考虑管道上因

敷设其它管道而引起管道强度问题的验算。

b.如果煤气管道上所敷设的其它管道是对称的，则应以外加负荷较大的•边作为计算

外加负荷，对管道本身的扭力。

c.管道上敷设的其它管道对管道的本身，所产生的扭力为纯剪应力，必须小于制成管

道的钢材所规定的许可剪力。

d.由下列公式可求管道因受附加扭转力矩时，管道产生的最大剪应力So

T=ScZ（）

式中：T—外加负荷对煤气管道中心的扭转力矩.Kg-cm2

Sc-最大剪应力kg/cm'

3

Zo一极截面模数（按下式求）cm

JT(D.4-Z)/)

3

Zo=------------"cnr

16£),

D1煤气管道外径cm

D2煤气管道内径cm

第二章

煤气管道的布置及要求

1、线路布置.（参见22.23.24.25页）.

a.线路布置的原则是（1）.线路要短.

⑵.流向要顺.

⑶.尽量利用管道的自由膨胀

支架分以下三种:

⑴固定支架是管道的固定点承受轴向和横向推力

⑵单片支架在管道轴线方向可以有位移和横向有刚度

⑶绞接支架仅承受垂直力，允许管道在平面上作任何

方向的移动。一般布置在自由膨胀的拐弯点处.

b.支架布置：

⑴在布置支架时应符合支架间的距离不超过允许的最大跨距，而且最好采用等距离。

⑵两相邻固定支架间的距离一般不超过30（）M,（必须按当地冬季最低温度而定）。

⑶膨胀器安在两固定支架的中间，用两个单片支架支持。

⑷共线管道的布置：

其中心距应大于,+2+600,但©400以下者其中心距可适当减少，一般用上下布

2

置，大管在上，小管在下，大管上可附设蒸汽管和氧气管，若按大管布置跨距，则小

管吊在大管上，若采用平行布置，则估地较大，支架大小和上下布置的相差无几，而

推力对支架的作用则比较复杂。

2.附属设备的布置及要求：

煤气管道上常见的附属设备有以下几种：

⑴画一乂名截门和闸门，是切断煤气的设备，材料是铸铁制造的，有球型和闸板型两

种，650以下可以采用球型，650以上采用闸板型的。

传动方式有电动，链轮，手轮三种。随着管径的大小，采用不同的型式，•般在eiooo

以上可以采用电动小1000〜6600可以采用链轮的,4>500以下采用手轮的，

采用手轮的或链轮的应视安装位置而定。

选用闸阀时，一定要按产品标准，如与管道直径不相符合应采用特殊的管接头（如异

径管）决不能迁就管道的尺寸，而要求设计特殊尺寸的闸阀。

闸阀应垂直安装，一般不应水平安装，但特殊情况例外。

闸阀的安装位置应靠近支架的旁边，不要把闸阀安装在两个支架中间部分的管道上或

装在固定支架当中，安装手轮操作的闸阀应当考虑操作手轮的方便，电动闸阀应考虑

链轮及排水管道的小闸阀的操作，马达的检修和浇油，所有闸阀的安装都应考虑除灰

及螺栓连接处的检修等。

⑵|膨胀器|一作为煤气管道在热胀冷缩时吸收变形量,•般安装在两个固定支架之间的煤

气管道上，在布置膨胀器时，因考虑到膨胀器本身的重量及因煤气管道膨胀收缩时不

受扭曲，必须用两个单片支架平均支持膨胀器的重量，此两个单片支架的跨距，一般

为3〜4”车间内部最大不能超过6*.

在煤气管道上常用的膨胀器有三种:

a.鼓形:

有一级，二级，三级三种，设计中根据需要的补偿量来选择。

b.波形：使用钢板压制焊接而成，用于较小的管道上，壁很薄，一般为3MM,设计中不常

采用

c.套管式膨胀器：又名填料式膨胀器，构造简单，最大优点是推力小，但是安装试压要求应

较严格以免发生漏气，因此在车间内部管道上不宜采用。但在厂房屋面敷设的分配主管上，

往往都采用套管膨胀器，因套管膨胀器在吸收管道变形量时只产生摩擦推力，对厂房柱子影

响不大，套管式膨胀器每个补偿能力最大为90™以上膨胀器的坚固度希望与管道的坚固

度一致,不要因为膨胀器先期破损而影响管道的正常操作，但亦不能随便加大膨胀器的厚度,

因为这样,便增膨胀器的刚度，使固定支架的推力加大。

（3）［排水器|：用来排出管道中煤气的冷凝水，安装于管道下面的地

面上。排水器为一水槽

内部盛水，有排水管自上部与煤气管道相连接，冷凝水则沿排水管流入水槽

内，再排出。排水器有高压和低压两种；又有单管和双管之分；两根平行的煤气管道如果

压力不同，不能共用一-个排水器,煤气压力低于1000™水柱，采用低压排水器，高于1000^

水柱，低于2500水柱，采用高压排水器。

排水器应放置再管道坡度最低点，般每隔2放〜再0”设置一个,避免把排水器设置在

靠近膨胀器的支架附近

在气候严寒的地区，排水器应安装在有采暖的小房内或加蒸汽管保温，厂房内的排水器，

如厂房有采暖设备，则不必要蒸汽保温。华东中南和西南等地区以及部分华北地区，排水

器不必安装在有采暖小房内，可以根据当地的具体情况，设置蒸汽管保温，或不保温，但

排水器周围须用铁^网圈住,以防危险。

（4）［放散管|：在通煤气和停煤气时，排出管道中煤气或空气用。

a.放散管的安装高度，在经常放散的放散管应高出厂房最高点4米，不经常放散的则可

视具体情况而定。

b.放散管设置于管道的最高点和最末端。

c.放散管设置于每个闸阀前面。（按煤气的流动方向）

d.厂外管道直径大于61500以上的，放散管直径一般不小于小150™.

e.为了防止雨水落入放散管中，6150”“以下的放散管，头部做成斜管或T形而大于小

150州的放散管应装设防雨帽。

f.放散管上的闸阀，可以水平安装，但应考虑操作方便。

g.到炉子烧嘴前的管道上应安装上两个闸阀，其中间装•个放散管

⑸画：为检修和清扫管道用，（接下页）

为便于管道及其附属设备之修理，一般人孔均安设在闸阀及膨胀器等设备后面（按煤气

流向）人孔的盖板用螺栓与人孔法兰相连，法兰之间填以石棉垫，每60〜100左右有

人孔一个。人孔盖上应带有熬汽吹刷管的接头。人孔一般都是安装在管道的侧面，较

小直径的管道人孔可以安装在管道的上方（大于61500的管道必须装东侧卜面），人

孔的直径为。600MM。小于©600的煤气管道，安装手孔，手孔直径和管道直径相同，

也可以小于管道直径.

（6）|蒸汽吹刷管卜为吹刷管道用装于人孔盖上,焦炉煤气，混合煤气，冷发生炉煤气

管道上都必须安装。蒸汽吹刷管用来吹刷管道内的沉淀物（如蔡及焦油）及赶空气或

煤气，高炉煤气管道，可以不用蒸汽管道吹刷，利用自然通风或移动式的空气鼓风机,

但必须隔绝火源，除尘器至清洗系统之髀煤气管，必须用蒸汽吹刷。焦炉煤气管道上

的蒸汽吹刷管上不准采用铜制的闸阀。

⑺|管道接地装置］：煤气管道为了防雷及静电，每隔一定距离必须安装接地装置，

一般是每个固定支架处装一个如少于500”，两头又与设备串连，中间无法安装的管道

可以不考虑接地。

（8）睡：堵板有活动和固定的两种，活动

堵板也有两种，一种是安装在闸阀后面（按煤气流动方向）保证闸阀后检修时

管道及设备中不泄漏煤气，一种是安装在管道的法兰之间，为将来的新管道

留出接头，这样使连接新管道时不影响生产。固定堵板安装于管道的一端，是

用螺栓连接的。

⑼流量孔：用以计算煤气流量。

（10）调节阀：用以调节煤气压力，保持管道内煤气压力•定，有手动和自动两种

3.煤气管道的设计时应注意的事项：

（1）在黑色冶金工厂煤气部门中，劳动保护和安全生产问题，是特别重要的，因为高炉煤气，

焦炉煤气及发生炉煤气都是具有毒性及在一定条件下能发生爆炸的气体，因此必须将

安全问题提到首要地位。

⑵高炉煤气及发生炉煤气，所以具有很大毒性，是由于含有大量的一氧化碳（到30%或

更高）焦炉煤气虽然只含有3%的一氧化碳，但仍有剧毒，因此煤气管道及其设备必

须进行严密性试验。当将煤气管及设备安设在不通风的房子内时更为重要。

⑶煤气管道及设备在安装完毕以后必须经过严格的试压，不能满足试压要求的煤气设备，

在没有消除这些缺点以前，绝对禁止使用。

（4）新建或改建煤气管道的整体试压，应以压缩空气进行，煤气管道禁止使用水压试验。

⑸确定煤气管道坡度时，应注意管道上的异径管，如果较小管道的冷凝水排向大管时，可

以做成同心的异径管，如果大管道的冷凝水排向小管道时，必须做成平底的异径管，

以便排水。

（6）管道标高的最高点和最低点，不应布置在支架上，一般距支架1〜2”左右，煤气管道

一般是用钢板搭后焊成的，因此安装时一般用连接板连接。0300以下的管道可用

对焊。

⑺由主管分出支管时，在支管上要装闸阀(或是活动堵板)因此要考虑闸阀及活动堵板

切断煤气后冷凝水的排出问题。

(8)在管道转弯处，支架的布置；应尽可能接近转折点(但不能在弯头的焊缝上)以免悬

臂太大或当管道下沉时，管内有积水的可。

(9)在管道转弯处，尽可能利用自然补偿，布置饺接支架。

(10)人孔中心距走台面，以800MM较为便利。(视管径大小而定)

(11)其它有关安装问题，详见施工及安装说明。

4.管道施工，安装的|必要说明|：

(1)管道之焊接及安装焊缝采用42号焊条，膨胀器之焊接采用425或426号焊条，纵焊缝应

在托架之上，横焊缝应距托架边，＞300™o

⑵工程所采用之A3F钢材要求屈服点为24008/^2。

⑶煤气管道的一切焊缝应在制造过程中，进行严密程度试验，试验方法可采用缝外壁白垩,

内部壅煤油的方法，如超过30分钟，在壅白垩的表面未发现暗黑色的油点，表示焊缝

是合格的，如出现暗黑色的油点，在有缺陷的地方，必须铲掉重焊，再做试验，直到

合格。

(4)管道的安装焊缝，最好在两个支架间距之间的4〜九处。

⑸管道断面在安装前尽量保持正圆，如因某些条件发生变形时，应将管道进行校正，并将

椭圆的长轴安装在垂直方向。

(6)煤气管道制造完毕后，必须内外刷铅丹一遍,安装试压完毕后，外部刷防腐油二遍。

红丹

⑺管道安装完毕后，必须用压缩空气试验管道的严密性，试验压力规定为:

(a).加压机前的车间内部煤气管道不小于3000mm水柱。

(b).加压机前的车间外部煤气管道不小于2000mm水柱。

(c).加压机后的车间内部煤气管道试验压力等于加压机最大静压力加3000mm水柱。

(d).加压机后的车间外部煤气管道试验压力等于加压机最大静压力加2000mm水柱。

(e).高炉煤气清洗区域内的管道，常压操作的炼铁炉其管道的试验压力为3000mm水柱。

高压操作的炼铁炉在减压阀组以前的煤气管道，为炉顶工作压力的1.5倍，其他为3000mm

水柱。

试压时的漏气率：

(a)车间外部煤气管道每2小时不得超过4%

(b)车间内部煤气管道每2小时不得超过2%

漏气率得计算公式如下：

漏气率=

100

r,试验结束时管道内空气的绝对压力试验开始时管道内空气的绝对温度)

I试验开始时管道内空气的绝对压力试验结束时管道内空气的绝对温度1

空气的绝对压力以大气压与压力计读数的利计算.

空气的绝对温度以273°与摄氏温度计读数的和计算

(8)图中所注标高均以管中心为准.

⑼膨胀器安装时须参阅膨胀图纸规定进行严格温度校正。

(1®放散管之固定由现场根据实际情况决定。

(11)所有法兰之间均衬以5mm厚的浸过铅油的石棉垫。

⑫大于由1200的管道需安设加固筋时，每〜4M一个，但在每个支架处必须有一个。

加固筋间的距离可适当改动

⑬在每个固定支架处，管道应接地见图号DQ「42

(本手册94页)

(14)当麟煤气管道内有耐火内衬时，每3米应有一膨胀缝，缝宽15mm,并填以马粪纸。

第三章

煤气管道支架图例及各种布置示例

图例

膨胀器

固定支架（可承受轴向及横向的推力

单片支架（轴向移动可承受横向推力

摇摆支架〔不承受推力，但平面可以任何

方向的移动

支架的各种布置图

直线段煤气管道支架布置图之一

直线段煤气管道支架布置图之二（取消中间固定支架）

注：在装有膨胀器的下部，用两个摩擦单片支架支承，两单片支架

之间用型钢拉住使膨胀器的弹性回击力及内部压力、作用在

支架上的都互相抵消。

为考虑膨胀器的不平衡，根据管道的伸缩要求，在管皮上安有

挡板，致使互相间的膨胀器收缩均衡并余留有10〜15%的

量。

90°变更管道方向时，利用自然补偿之另一种布置.

煤气管道在平面移置时的支架布置图

煤气管道在平面移置时，利用自然补偿的支架布置

煤气管道高度位置时，利用高差作自然补偿的支架布置

煤气管道分支时的支架布置

大于135°变更管道方向时的支架布置

注：小于135°变更线路的管道；尽可能利用自然补偿

90"变更管道方向时，利用自然补偿的支架布置

第四章：煤气管道设计的有关图表

1.混合煤气发热量及混合比计算-------------27

2.混合煤气百分比-------------------------28

3.通过煤气管道流动的煤气流量表----------30

4.各种煤气的流量和压力损失---------------34

5.衬砖的脏高炉煤气管道之阻损表-----------42

6.衬砖的（或衬有耐热混凝土）热发生炉煤气管道

之阻损表---------------------------------43

7.管道阻力系数表-------------------------44

8.净煤气管道重量负荷跨距表---------------47

9.脏煤气管道跨距表-----------------------50

10.空气管道跨距表-------------------------51

11.煤气管道用鼓形膨胀器计算---------------52

12.a及©系数表-----------------------------53

13.煤气管道吹刷用蒸汽消耗量计算----------55

14.水管流量表-----------------------------59

15.导向板计算-------------------------------60

16.•些气体与空气或纯氧混合物的爆炸极限及

温度，煤气爆炸界限的计算----------------62

混合煤气发热量及混合比计算

冶金工厂常用混合煤气加热钢材，通常是把一种高热值煤气（焦炉煤气或氮肥厂脱氢后的返

回气）和一种低热值煤气（如高炉煤气，冷发生炉煤气）进

行混合，个别情况下，也有把三种煤气混合到需要的热值，

但管道系统比较复杂，应尽量避免。

1.两种煤气混合的计算：

⑴低热值煤气在混合煤气中的体积百分数：

高热值煤气发热量一所计算的混合煤气发热量

-高热值煤气发热量一低热值煤气发热量-°

⑵低热值煤气在混合煤气中的热量百分数：

低热值煤气的体积百分数x低热值煤气发热量

混合煤气发热量°

⑶混合煤气发热量:

低热值煤气发热量X低热值煤气的体积％+高热值煤气发热量X高热值煤气的体积

低热值煤气的体积％+高热值煤气的体积％

2.三种煤气混合的计算：

计算时先把两种煤气混合到一定发热量，然后再和第三种煤气混合。体积百分数和热量百

分数的计算方法同上述。

三种煤气混合后的发热量：

煤气一的发热量x煤气一的体积百分数+煤气二的发热量x煤气二的体积百分数+煤气三的发热占

煤气一的体积百分数+煤气二的体积百分数+煤气三的体积百分数

混合煤气百分比表中：G：表高炉煤气F：表发生炉煤气J：

表焦炉煤气

混合IIIIIIIV

煤气发热量（kcai/NM3发热量（kcai/NM3发热量（kcai/NM3发热量（kcai/NM3

发热850和4000850和4200900彳<n4ooo900和4200

里体积比热量比体积比热量比体积比热量比体积比热量比

kca

iGJGJGJGJGJGJGJGJ

/NM2

100095.24.8811995.54.581.118.996.93.187.112.997387.412.6

110092871.220.892.47.671.528.593.56.576.423.694676.823.2

12008911633789.510.563.436.690.39.767.632.491968.131.9

125087.212.859.440.688.111.960.040.088.711.363.936.189.510.564.435.6

130085.714.3564486.613.456.643.487.112.960.333.787.912.160.839.2

135084.115.9534785.114.953.647.485.514.557.043.086.513.557.642.4

140082.517.5505083.616.450.849.283.816.253.846.284.915.154.545.5

145080.919.147.452.68218485282.217.848.349.083.417.651.748.3

150079.320.7455580.619.445.754.380.619.448.351.781.818.24951

160076.323.740.559.577.622.141.358.777.422.643.556.578.821.244.355.7

1700732736.563.574.625.437.362.774.225.839.360.775.724.340.159.9

180069.830.2336771.628.433.866.2712935.464.672.727.336.463.6

190066.733.329.870.268.731.330.769.367.732.3326869.730.33367

200063.536.5277365.734.327.872.264.535.5297166.733.33070

210060.339.724.475.662.737.325.374.761.338.726.273.863.636.427.272.8

220057.242.822.177.959.740.3237758.141.923.876.260.639.424.875.2

23005446208056.743.320.979.154.845.221.478.657.642.422.577.5

240050.849.2188253.746.3198151.648.419.480.654.545.520.479.6

250047.752.316.283.850.749.317.282.848.451.617.482.651.548.518.581.5

260044.555.514.585.547.852.215.684.445.254.815.484.448.551.516.883.2

混合煤VVIVIIVIII

气发热

发热量发热量（h*/网3）发热量发热量

量

Kcae1250和40001250和42001450和40001450和4200

/NM3

体积比热量比体积比热量比体积比热量比体积比热量比

FJJFJFJF.1FJFJFJ

混合煤气百分比表中：G：表高炉煤气J：表焦炉煤气

1000一

1100////////

1200//////////

1250/////////

130098.11.994.45.698.41.694.45.6////////

135096.43.689.210.896.63.489.510.5//////

140094.55.584.415.695584.815.2//////

145092.77.380.020.093.26.880.419.6///一一

150090.99.175.724.391.58.576.223.898294.85.298.21.894.95.1

160087.312.768.131.988.211.868.931.194685.214.8