DBJ41-T 264-2022 城镇供热直埋保温球墨铸铁管道技术标准 河南省工程建设标准（住建厅版）

河南省工程建设标准城镇供热直埋保温球墨铸铁管道技术标准主编单位:河南省城乡规划设计研究总院股份有限公司新兴铸管股份有限公司批准单位:河南省住房和城乡建设厅郑州大学出版社河南省住房和城乡建设厅发布河南省工程建设标准城镇供热直埋保温球墨铸铁管道技术标准河南省住房和城乡建设厅文件公告〔2022〕6号河南省住房和城乡建设厅关于发布工程建设标准《城镇供热直埋保温球墨铸铁管道技术标准》的公告现批准«城镇供热直埋保温球墨铸铁管道技术标准»为我省工程建设地方标准ꎬ编号为DBJ41/T264—起在我省施行ꎮ本标准在河南省住房和城乡建设厅门户网站()公开ꎬ由河南省住房和城乡建设厅负责管理ꎮ.1.根据«河南省住房和城乡建设厅关于印发2019年第二批工程建设标准(定额)编制计划的通知»(豫建科〔2019〕372号)的要求ꎬ标准编制组在深入调查研究ꎬ认真总结实践经验ꎬ参考有关标准ꎬ并在广泛征求意见的基础上ꎬ编制本标准ꎮ本标准共7章、3个附录ꎬ主要内容是:总则、术语与符号、基本规定、材料、设计、管道施工、试验与验收等ꎮ本标准由河南省住房和城乡建设厅负责管理ꎬ由河南省城乡规划设计研究总院股份有限公司负责具体技术内容的解释ꎮ执行过程中如有意见或建议ꎬ请寄送河南省城乡规划设计研究总院股份有限公司(地址:河南省郑州市惠济区文化北路298号ꎻ邮编:450053ꎻ电话邮箱:hnsghyszs@163.com)ꎮ主编单位河南省城乡规划设计研究总院股份有限公司新兴铸管股份有限公司参编单位安阳益和热力集团有限公司郑州大学综合设计研究院有限公司郑州市市政工程勘测设计研究院河北友联橡胶制品有限公司燕山大学机械工业第六设计研究院有限公司中赟国际工程有限公司鹤壁市淇滨热力有限公司濮阳市热力公司主要起草人员申冠学程智韬杨永峰魏文强高建红王景涛余建国贾俊才.2.王道群周东韩用坤成瑞敏刘雪松张洪杰董文阳李岩张韬臻赵伟华王建文孙仲李全营李杨恩张伟东杨国利张文杰张彦栋张建杰魏涛苏风淼韩平李文涛董岁具张淑彦焦宏照张晓莹朱智伟孙梦瑶主要审查人员吴纪东徐文忠易祖耀罗付军李川赵惠中.1. 2术语与符号 3基本规定 4.2保温层与外护管 4.4密封胶圈及润滑剂 5.3管道附件与设施 5.4工作管的选择与验算 6管道施工 7试验与验收 .2. 附录A130℃热水条件下的接口密封型式试验要求 附录B球墨铸铁管壁厚和允许工作压力 附录C河南省主要城市地温月平均值 本标准用词说明 引用标准名录 条文说明 ..术先进、运行安全和保证工程质量ꎬ特制定本标准ꎮ的城镇供热直埋保温球墨铸铁管道的新建、改建、扩建工程的设计、施工和验收ꎮ符合本标准外ꎬ尚应符合国家和河南省现行有关标准的规定ꎮ.2.2术语与符号2.1.1球墨铸铁ductileiron一种石墨主要以球状形式存在的铸铁ꎮ2.1.2球墨铸铁管ductileironpipe采用球墨铸铁铸造ꎬ端部为承插口或法兰的内孔一致、轴线呈直线的球墨铸铁铸件ꎮ2.1.3球墨铸铁管件ductileironfitting采用球墨铸铁铸造ꎬ满足管线偏转、分水、变径和特殊连接等功2.1.4保温球墨铸铁管insulatedductileironpipe由球墨铸铁管作为工作管ꎬ和外护管通过保温层紧密地粘接在一起ꎬ形成一体式保温管结构的预制管道ꎮ2.1.5接口joint管和管或管件之间的连接ꎬ通常采用密封圈或密封垫密封ꎮ2.1.6滑入式柔性接口push-inflexiblejoint在承口内装入密封圈ꎬ将插口通过密封圈插入承口即实现连接安装的柔性接口ꎮ2.1.7机械式柔性接口mechanicalflexiblejoint以机械方式向密封圈施压而达到密封效果的柔性接口ꎮ2.1.8直埋保温球墨铸铁管道directlyburiedinsulatedductileironpipeline直接埋设于土壤中的预制保温球墨铸铁管道ꎮ2.1.9允许工作压力allowableoperatingpressure管或管件可长时间安全承受的最大内部压力ꎮ..两端为活动端的直线管段ꎬ当管道温度变化且全线管道产生朝向两端或背向两端的热位移ꎬ管道上位移为零的点ꎮＡ—球墨铸铁管的最小断后伸长率ꎻａ—沟槽底宽度ꎻ—支墩底面积ꎻｃ—安装工作宽度ꎻＤ—工作管的平均直径ꎻ—变形附加系数ꎻ—工作管的公称直径ꎻ—外护管外径ꎻ—工作管外径ꎻ—保温层外径ꎻＥ—球墨铸铁的弹性模量ꎻ—主动土压力ꎻ—被动土压力ꎻｅ—供、回水管中心线距离ꎻ—外护管壁厚ꎻ—公称壁厚ꎻ—最小壁厚ꎻＦ—作用于接口的剪力合力ꎻ—水平向固定墩滑动平面上摩擦力ꎻ—垂直向上弯管固定墩滑动平面上摩擦力ꎻ—垂直向下弯管固定墩滑动平面上摩擦力ꎻα—修正后的地基承载力特征值ꎻ—热价ꎻ..—固定墩自重ꎻＷ—管顶垂直土荷载ꎻｇ—重力加速度ꎻＨ—管道中心线覆土深度ꎻ—管道当量覆土深度ꎻ—自车行地面至管顶的深度ꎻｉ—年利率ꎻＫ—壁厚级别系数ꎻ—固定墩抗滑稳定性抗力系数ꎻ—垂直向稳定性抗力系数ꎻｋ—球墨铸铁管的当量粗糙度ꎻ—固定墩长度ꎻ—球墨铸铁管的标准长度ꎻｌ—设计的管段长度ꎻΔｌ—管段的热伸长量ꎻＭ—管重量和管内物体重量ꎻｎ—车轮总数量ꎻｎ′—偿还年限ꎻ—管道设计压力ꎻ—允许工作压力ꎻ—供水管道单位长度热损失ꎻ—回水管道单位长度热损失ꎻ—管顶单位面积上竖向车辆荷载ꎻ—土壤热阻ꎻ—附加热阻ꎻ—球墨铸铁管的最小抗拉强度ꎻ—管的最大允许环向弯曲强度ꎻ.２—球墨铸铁管的最小屈服强度ꎻ..—土壤表面换热热阻ꎻ—保温层热阻ꎻｒ—工作管平均半径ꎻＳ—保温投资贷款年分摊率ꎻ—安全系数ꎻｓ—两管道之间的净距ꎻＴ—由内压引起的轴向推力ꎻＴ′—固定墩推力合成力ꎻＴ—管道对固定墩垂直向上分力ꎻＴ—管道对固定墩垂直向下分力ꎻＴ—管道对固定墩水平分力ꎻｔ—年运行时间ꎻ—管道计算安装温度ꎻ—管道中心线的环境温度ꎻｔ—计算点的土壤温度ꎻ—管道工作循环最高温度ꎻ—供水温度ꎻ—回水温度ꎻ—供水管保温层外表面温度ꎻ—回水管保温层外表面温度ꎻ[]—保温层外表面最大允许温度ꎻＷ—管顶单位面积上总垂直荷载ꎻＷ′—竖向荷载ꎻ—固定墩顶部覆土重量ꎻｘ—计算点与供水管中心线的水平距离ꎻΔＸ—工作管的径向最大变形率ꎻｙ—计算点的覆土深度ꎻ—固定墩顶面至地面的深度ꎻ..—固定墩底面至地面的深度ꎻα—球墨铸铁的线膨胀系数ꎻγ—球墨铸铁的重度ꎻｓ—直埋保温球墨铸铁管道保温层厚度ꎻｅ—直埋保温球墨铸铁管道经济保温层厚度ꎻλｇ—土壤导热系数ꎻλｔ—保温材料在运行温度下的导热系数ꎻμｂ—回填土与固定墩之间的摩擦系数ꎻξ—管路附件增加的散热损失系数ꎻρ—土密度ꎻσｂ—球墨铸铁的抗拉强度ꎻσｓ—球墨铸铁的屈服强度ꎻφ—回填土内摩擦角ꎮ..、«设备及管道绝热设计导则»/的有关规定ꎮ结构不得损坏ꎬ最小轴向剪切强度不应小于０.ꎬ并保证运行３.０.６压力试验应采用水压试验ꎬ设计文件中应明确试验技术要求ꎬ施工单位应编制试验实施方案ꎮ试验完成后ꎬ施工单位应出具试验报告ꎮ物布置等因素ꎮ..致ꎬ制造商也可提供其他规格的球墨铸铁管ꎮ４.１.２球墨铸铁管的产品性能和质量检验应符合现行国家标准«水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件»/的相关规定ꎮ最小抗拉强度ｍ()最小屈服强度.２()最小断后伸长率Ａ(％)~~~~~~~~~~Ａ≥Ａ≥≥≥７注:~球墨铸铁管壁厚级别超过时ꎬ最小断后伸长率应为ꎮ规定ꎮ性能指标符号工程设计值线膨胀系数α抗拉强度σｂ..性能指标符号工程设计值屈服强度σｓ弹性模量Ｅ重度γ./３当量粗糙度ｋ３离心球墨铸铁管的布氏硬度不应超过ꎮ接口ꎬ接口密封性能应符合现行国家标准«水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件»/中接口型式试验的相关要求ꎬ并应满足附录Ａ中的℃热水条件下的接口密封型式试验要求ꎮ工作管公称直径接口的允许偏转角(°)的公称壁厚见附录Ｂꎮ公称壁厚和最小壁厚的计算应符合下列规定:)式中:—公称壁厚()ꎻ—工作管的公称直径()ꎻＫ—壁厚级别系数ꎬ可取９、、、ꎮ.10.2最小壁厚emin应符合下列规定:1)公称壁厚enom=6mm时,最小壁厚为4.7mm;2)公称壁厚enom>6mm时,最小壁厚emin按下式计算:4.1.7球墨铸铁管的长度应符合下列规定:emin=enom-(1.3+0.0014.1.7球墨铸铁管的长度应符合下列规定:1球墨铸铁管的标准长度Lu应符合表4.1.7的规定:表4.1.7球墨铸铁管的标准长度球墨铸铁管公称直径DN标准长度Lu(m)6,,4.1.8球墨铸铁管的允许工作压力PFA应按下式计算,附录4.1.8球墨铸铁管的允许工作压力PFA应按下式计算,附录B给出了常用壁厚级别球墨铸铁管的允许工作压力PFAoPFA=(4.1.8)式中:PFA—允许工作压力(MPa);emin—最小壁厚(mm);D—工作管的平均直径(mm),取Do-emin;Rm—球墨铸铁管的最小抗拉强度,取420MPa;SF—安全系数,取3o4.1.9球墨铸铁管的内外表面处理应符合下列规定:1球墨铸铁管外表面应按照现行国家标准《球墨铸铁管外表面锌涂层第1部分:带终饰层的金属锌涂层》GB/T17456.1的要求喷涂锌层;2球墨铸铁管的内壁可打磨处理至内表面平整或涂覆内衬o4.2保温层与外护管4.2.1直埋保温球墨铸铁管的保温层及外护管应符合现行国家标..准«高密度聚乙烯外护管硬质聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管及管件»/或«硬质聚氨酯喷涂聚乙烯缠绕预制直埋保温管»/的有关规定ꎮδeδeDDDR工作管公称直径工作管外径ｏ外护管保温层厚度ｓ外径壁厚ｍ.０.０.０.０.０..工作管公称直径工作管外径ｏ外护管保温层厚度ｓ外径壁厚ｍ.０.５.０.０.０.０.５.０４.２.３直埋保温球墨铸铁管的外护管端面距插口端面的距离宜等于承口深度加ꎮ４.２.４直埋保温球墨铸铁管及管件管端的外护管宜与聚氨酯泡沫塑料保温层平齐ꎬ且与球墨铸铁管的轴线垂直ꎬ角度误差应小于变形量不应超过其设计保温层厚度的ꎻ外护管划痕深度不应超过外护管最小壁厚的ꎬ且不应超过ꎮ的相关规定ꎮ４.３.４直埋保温球墨铸铁管道与钢制管道的连接方式应符合设计规定ꎬ设计无要求时可采用双承套管和钢制转换件进行连接ꎮ..４.４.１直埋保温球墨铸铁管及管件采用的密封胶圈应满足工程设计要求ꎮ４.４.２直埋保温球墨铸铁管及管件的密封胶圈所使用的润滑剂应满足输送℃热水的要求ꎬ并应按照现行行业标准«润滑脂和液体润滑剂与橡胶相容性测定法»/测试胶圈与润滑剂的适应性ꎬ在℃、的试验条件下ꎬ主要技术指标应符合下列规定:.14.5.1管道布置5.1.1直埋保温球墨铸铁管道系统的布置应符合现行行业标准«城镇供热管网设计规范»CJJ34和«城镇供热直埋热水管道技术规程»CJJ/T81的有关规定ꎮ5.1.2直埋保温球墨铸铁管道的最小覆土深度应符合表5.1.2的规定ꎬ同时应进行径向稳定性验算ꎮ表5.1.2直埋保温球墨铸铁管道的最小覆土深度工作管公称直径DN最小覆土深度(m)机动车道非机动车道0.9600~7001.15.2管道敷设5.2.1直埋保温球墨铸铁管道的敷设坡度不宜小于2‰ꎬ管道的高点宜设放气装置ꎬ管道的低点宜设放水装置ꎮ5.2.2直埋保温球墨铸铁管及管件宜采用柔性接口ꎬ球墨铸铁管与阀门连接时ꎬ可采用法兰接口ꎮ5.2.3直埋保温球墨铸铁管道应利用柔性接口安装间隙进行热.15.补偿ꎮ5.2.4直埋保温球墨铸铁管道宜通过接口转角实现小角度管线偏转ꎬ每个接口最大设计偏转角应不大于表5.2.4的规定ꎮ表5.2.4直埋保温球墨铸铁管道接口最大设计偏转角工作管公称直径DN接口最大设计偏转角(°)0.755.2.5在坡道敷设管线时ꎬ宜保持管的承口指向上坡方向ꎬ当坡度大于25%时ꎬ应在每个接口下方(承口端)采取措施固定管道ꎮ5.3管道附件与设施5.3.1直埋保温球墨铸铁管道的阀门、放气装置、放水装置、井室等附件与设施应符合现行行业标准«城镇供热管网设计规范»CJJ34的有关规定ꎮ5.3.2热力网的关断阀门和分段阀门应采用双向密封阀门ꎮ5.3.3直埋保温球墨铸铁管道干线、支干线、支线的起点应安装关断阀门ꎬ管道干线应装设分段阀门ꎬ分段阀门间距应符合现行行业标准«城镇供热管网设计规范»CJJ34的有关规定ꎮ5.3.4阀门、放水装置和放气装置等管道附件宜布置在检查室内ꎮ5.4工作管的选择与验算5.4.1直埋保温球墨铸铁管道的应力验算应采用弹性分析法ꎬ一次应力的当量应力不应大于球墨铸铁材料的许用应力ꎮ5.4.2直埋保温球墨铸铁管道的应力计算参数应符合下列规定:1计算压力应取管道设计压力ꎻ2工作循环最高温度应取供热管网设计供水温度ꎻ..３工作循环最低温度ꎬ对于全年运行的管道应取℃ꎬ对于只在供暖季运行的管道应取℃ꎻ４计算安装温度应选用安装时环境的最低温度ꎮ１根据设计压力选择工作管ꎬ其允许工作压力应不低于管道的设计压力ꎻ２对工作管进行径向稳定性验算ꎻ３若工作管未通过径向稳定性验算ꎬ应选择更高级别的工作允许径向变形率Δ不应大于ꎮ)))式中:ΔＸ—工作管的径向最大变形率(％)ꎻＷ—管顶单位面积上总垂直荷载()ꎬ包括管顶垂直土荷载和地面车辆传递到球墨铸铁管上的荷载ꎬ且不应小于Ｗ—管顶垂直土荷载()ꎻ—管顶单位面积上竖向车辆荷载()ꎻ—工作管外径(ｍ)ꎻＥ—球墨铸铁的弹性模量()ꎻ—公称壁厚(ｍ)ꎻ..—最小壁厚(ｍ)ꎻｒ—工作管平均半径(ｍ)ꎻΔ—工作管的最大允许径向变形率(％)ꎻ—管的最大允许环向弯曲强度()ꎬ取５×ꎻ１管顶垂直土荷载可按下式计算:)式中:Ｗ—管顶垂直土荷载()ꎻρ—土密度(/)ꎬ可取/ꎻｇ—重力加速度(ｍ/)ꎻＨ—管道中心线覆土深度(ｍ)ꎻ—外护管外径(ｍ)ꎮ２单个轮压传递到管道顶部的车辆荷载可按下式计算:)式中:—管顶单位面积上竖向车辆荷载()ꎻ—自车行地面至管顶的深度(ｍ)ꎮ３多个轮压传递到管道顶部的车辆荷载可按下式计算:)式中:—管顶单位面积上竖向车辆荷载()ꎻ—自车行地面至管顶的深度(ｍ)ꎮｎ—车轮总数量ꎮ管顶覆土深度(ｍ)管顶单位面积上总垂直荷载()..管顶覆土深度(ｍ)管顶单位面积上总垂直荷载()１利用承插接口间隙对管道热伸长位移进行补偿时ꎬ承插口２直埋保温球墨铸铁管道工作管驻点Ｚ近似位于管道的中点)ꎮZ３直埋保温球墨铸铁管道热伸长应按下式计算:)—管段的热伸长量(ｍ)ꎻα—球墨铸铁的线膨胀系数[ｍ/(ｍ.℃)]ꎻ—管道工作循环最高温度(℃)ꎻ—管道计算安装温度(℃)ꎻｌ—设计的管段长度(ｍ)ꎮ..１管道改变方向(弯头、三通)处、停止(末端)处ꎻ５.５.３直埋保温球墨铸铁管道对固定墩的作用力为管道内压力产生的盲板力ꎮ式中:—主动土压力(Ｎ)ꎻ—被动土压力(Ｎ)ꎻρ—土密度ꎬ地下水位以下取浮密度(/)ꎻｇ—重力加速度(ｍ/)ꎻ—固定墩长度(ｍ)ꎻ—固定墩顶面至地面的深度(ｍ)ꎻ—固定墩底面至地面的深度(ｍ)ꎻφ—..管道典型布置形式固定墩推力合成力计算公式T′)θθααT)T由内压引起的轴向推力Ｔ应按下式计算:)式中:Ｔ′—固定墩推力合成力(Ｎ)ꎻＴ—由内压引起的轴向推力(Ｎ)ꎻＴ—管道对固定墩垂直向下分力(Ｎ)ꎻＴ—管道对固定墩水平分力(Ｎ)ꎻ—工作管外径()ꎻ..—管道设计压力()ꎮ１水平向固定墩滑动平面上摩擦力μ)μμμ)—垂直向上弯管固定墩滑动平面上摩擦力(Ｎ)ꎻ—垂直向下弯管固定墩滑动平面上摩擦力(Ｎ)ꎻμｂ—回填土与固定墩之间的摩擦系数ꎻ—固定墩自重(Ｎ)ꎻ—固定墩顶部覆土重量(Ｎ)ꎻＴ—管道对固定墩垂直向上分力(Ｎ)ꎻＴ—管道对固定墩垂直向下分力(Ｎ)ꎮ５.５.８回填土与固定墩之间的摩擦系数应按现行行业标准«城镇供热直埋热水管道技术规程»/的相关规定选取ꎮ１水平向固定墩抗推力稳定性验算应符合下式:)２垂直向上弯管固定墩抗推力稳定验算应符合下式:式中:——水平向固定墩滑动平面上摩擦力(Ｎ)ꎻ..—垂直向上弯管固定墩滑动平面上摩擦力(Ｎ)ꎻ—垂直向下弯管固定墩滑动平面上摩擦力(Ｎ)ꎻＴ′—固定墩推力合成力标准值(Ｎ)ꎻＴ′ｐ—管道对固定墩水平分力(Ｎ)ꎮ１水平向固定墩地基承载力验算应符合下式:≤)２垂直向上弯管固定墩地基承载力验算应符合下式:≤３垂直向下弯管固定墩地基承载力验算应符合下式:≤)式中:—固定墩自重(Ｎ)ꎻ—固定墩顶部覆土重量(Ｎ)ꎻ—支墩底面积()ꎻα—修正后的地基承载力特征值()ꎬ不小于ꎻＴ—管道对固定墩垂直向下分力(Ｎ)ꎮ５.５.垂直向下弯管固定墩应进行垂直向稳定验算ꎬ垂直向稳定性验算应符合下式:≥′ｘ()式中:—固定墩自重(Ｎ)ꎻ—固定墩顶部覆土重量(Ｎ)ꎻＴ—管道对固定墩垂直向下分力(Ｎ)ꎮ«混凝土结构设计规范»的相关规定执行ꎮ..距不应大于ꎻ４当地下水对钢筋混凝土有腐蚀作用时ꎬ应按现行国家标准«工业建筑防腐蚀设计标准»/的规定对固定墩进行防腐处理ꎮ取值应符合下列规定:２环境温度应取最冷月平均土壤自然温度ꎬ可按本标准附录()()()())()()()()式中:—供水管道单位长度热损失(Ｗ/ｍ)ꎻ—回水管道单位长度热损失(Ｗ/ｍ)ꎻ—供水温度(℃)ꎻ—回水温度(℃)ꎻ—管道中心线的环境温度(℃)ꎻ—土壤热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—保温层热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—附加热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎮ..))×λ式中:—土壤热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—保温层热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—附加热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—..λｇ—土壤导热系数[Ｗ/(ｍ.Ｋ)]ꎬ应取实测数据ꎬ估算时湿λｔ—保温材料在运行温度下的导热系数[Ｗ/(ｍ.Ｋ)]ꎻ—保温层外径(ｍ)ꎻ—工作管外径(ｍ)ꎻＨ—管道中心线覆土深度(ｍ)ꎻ—管道当量覆土深度(ｍ)ꎻｅ—供、回水管中心线距离(ｍ)ꎮ５.６.５直埋保温球墨铸铁管道外表面温度和保温层厚度应按下列公式计算:)式中:δｓ—直埋保温球墨铸铁管道保温层厚度(ｍ)ꎻ..—保温层外径(ｍ)ꎻ—工作管外径(ｍ)ꎻ—供水管道单位长度热损失(Ｗ/ｍ)ꎻ—回水管道单位长度热损失(Ｗ/ｍ)ꎻ—供水管保温层外表面温度(℃)ꎻ—回水管保温层外表面温度(℃)ꎻ—供水温度(℃)ꎻ—回水温度(℃)ꎻ—保温层热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ[]—保温层外表面最大允许温度(℃)ꎮ)—计算点的土壤温度(℃)ꎻ—管道中心线的环境温度(℃)ꎻ—供水管道单位长度热损失(Ｗ/ｍ)ꎻ—回水管道单位长度热损失(Ｗ/ｍ)ꎻλｇ—土壤导热系数[Ｗ/(ｍ.Ｋ)]ꎻｅ—供、回水管中心线距离(ｍ)ꎻＨ—管道中心线覆土深度(ｍ)ꎻｘ—计算点与供水管中心线的水平距离(ｍ)ꎻｙ—计算点的覆土深度(ｍ)ꎮ５.６.７直埋保温球墨铸铁管道的经济保温层厚度应符合单位长度球墨铸铁热水管道全年散热损失费用与投资年分摊费用之和最小ꎮ..)()[()２]()××λ)×(＋ξ))式中:δｅ—直埋保温球墨铸铁管道经济保温层厚度(ｍ)ꎻ—保温层外径(ｍ)ꎻ—工作管外径(ｍ)ꎻ—供水温度(℃)ꎻ—回水温度(℃)ꎻ—管道中心线的环境温度(℃)ꎻ—土壤热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—保温层热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻ—附加热阻[(ｍ.Ｋ)/Ｗ]ꎻλｇ—土壤导热系数[Ｗ/(ｍ.Ｋ)]ꎻλｔ—保温材料在运行温度下的导热系数[Ｗ/(ｍ.Ｋ)]ꎻ—保温结构单位造价(元/)ꎻｔ—年运行时间(ｈ)ꎻ—热价(元/)ꎻＳ—保温投资贷款年分摊率(％)ꎻｉ—年利率(％)ꎻｎ′—偿还年限ꎻ..并应符合下列规定:２接口保温应满足径向偏转和轴向伸缩的要求ꎻ３接口保温与管身外护管应进行密封处理ꎬ不得渗水ꎮ.28.6.1一般规定6.1.1直埋保温球墨铸铁管道施工应符合现行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»CJJ28和«城镇供热直埋热水管道技术规程»CJJ/T81的有关规定ꎮ6.1.2工程开工前应编制施工组织设计ꎬ并应经有关单位审批后方可组织施工ꎮ对危险性较大的分部分项工程ꎬ应编制专项方案ꎬ并经专家论证ꎮ6.1.3施工单位应按设计要求对管线进行平面位置和高程测量ꎬ并应会同建设、监理等单位核对管道路由、相关地下管道以及构筑物的资料ꎬ必要时应局部开挖核实ꎮ6.1.4管道穿越其他市政设施时ꎬ应对其采取保护措施ꎬ并应征得产权单位的同意ꎮ6.1.5在地下水位较高的地区或雨期施工时ꎬ应采取降低水位或排水措施ꎬ并应及时清除沟内积水ꎮ6.1.6施工现场应根据作业对象及其特点和环境状况ꎬ设置安全防护设施ꎮ安全防护设施应可靠、完整ꎬ警示标志应醒目ꎮ施工现场夜间应设置照明灯、警示灯和具有反光功能的警示标志ꎮ6.1.7保温球墨铸铁管及管件在入库和进入施工现场安装前应进行检查ꎮ所有产品应具有生产厂质量检验部门的产品合格文件ꎬ其材质、规格、型号应符合设计文件和合同的规定ꎬ并应进行外观检查ꎮ当对外观质量有异议或设计文件有要求时ꎬ应进行质量检验ꎬ不合格者不得使用ꎮ6.1.8管道安装完成后ꎬ沟槽回填应满足现行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»CJJ28的规定ꎮ.29.6.2沟槽开挖6.2.1土方开挖应符合现行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»CJJ28的相关规定ꎬ并应符合下列规定:1土方开挖中发现地下管线或构筑物时ꎬ应与有关单位协商ꎬ并应采取保护措施ꎮ2管沟沟底宽度和工作坑尺寸应根据现场实际情况确定ꎬ当设计未规定时ꎬ槽底宽度可按下列规定执行:1)槽底宽度可按下式确定:a=2DR+s+2c(6.2.1)式中:a—沟槽底宽度(m)ꎻDR—外护管外径(m)ꎻs—两管道之间的净距(m)ꎬ取0.25m~0.4mꎻc—安装工作宽度(m)ꎬ取0.1m~0.2mꎮ2)管道接头处工作坑的沟槽壁或侧面支承与直埋管道的净距不宜小于0.6mꎬ工作坑的沟槽底面与直埋管道的净距不应小于0.5mꎮ3沟槽边坡和支承应符合现行国家标准«土方与爆破工程施工及验收规范»GB50201的相关规定ꎮ4沟槽一侧或两侧临时堆土位置和高度不得影响边坡的稳定性和管道安装ꎮ6.2.2管道安装至回填前ꎬ沟槽内不应有积水ꎮ6.2.3沟槽宜按直线布设ꎬ槽底平整连续ꎬ减少弯头设置ꎬ并减小弯头偏转角ꎮ6.3管道安装6.3.1同一施工段宜采用相同厂家、相同规格和性能的预制保温管及管件ꎮ..润滑剂润滑密封圈和插口ꎮ６.３.４对于公称直径小于或等于的密封圈ꎬ宜将其弯成“♡”形放入承口密封槽内ꎻ对于公称直径大于的密封圈ꎬ宜将其弯成“十”字形放入承口密封槽内ꎮ密封圈放入后ꎬ可使用木锤或橡胶锤轻轻敲击ꎬ使其完全放入密封槽内ꎬ并检查是否完全吻合ꎮ６.３.５直埋保温球墨铸铁管道与安装工具的接触部位应采用柔性材料进行防护ꎮ位状态ꎮ割ꎮ切割后应进行倒角和防腐处理ꎮ６.３.当日工程完工时ꎬ应对未安装完成的管端采取临时封堵措施ꎬ并应对裸露的保温层进行封端防水处理ꎮ.31.7试验与验收7.1压力试验7.1.1压力试验前应划定安全区ꎬ设置安全标志ꎮ整个试验过程应有专人值守ꎬ无关人员不得进入试验区ꎮ7.1.2试验应使用洁净水ꎬ不应使用污染水进行试验ꎮ试验前应做好水源的引接、排放方案ꎬ采取措施确保人员、交通通行和附近设施的安全ꎮ7.1.3管道水压试验应在具备以下条件后进行:1管道安装完成ꎬ所有接口均进行检查并合格ꎬ管沟回填已达到设计要求ꎻ2固定墩等附属设施施工完成ꎬ经复核满足压力试验的稳定性和强度要求ꎻ3管道内杂物已清理ꎻ4水压试验工作方案已批准ꎻ5试验水源、试验场地、试验人员已落实ꎬ试验设备已安装、调试完成ꎮ7.1.4压力试验采用的设备、仪表规格及其安装、操作要求应符合下列规定:1采用弹簧压力表时ꎬ精度不低于1.5级ꎬ最大量程宜为试验校正并具有符合规定的检定证书ꎻ2水泵、压力表应安装在试验段的两端部与管道轴线相垂直的支管上ꎻ3压力试验中ꎬ发现弹簧压力表表针摆动、不稳ꎬ且升压较慢时ꎬ应重新排气后再升压ꎮ..７.１.７当阀门作为试验段封堵板时ꎬ阀门应通过密封性和强度试验ꎬ且试验压力不低于阀门处的管道试验压力ꎮ充分浸泡后再进行水压试验ꎬ浸泡时间不少于ꎮ１预试验阶段:通过进水管补水增压ꎬ将试验段管道内水压由起始压力缓慢分级升至试验压力并稳压ꎬ其间如有压力下降可注水补压ꎬ但不得高于试验压力ꎻ升压与保压期间实时检查井室内管道接口、配件等处有无漏水、损坏现象ꎻ有漏水、损坏现象并可能造成工程事故或者试验失败时ꎬ应及时停止试验ꎬ查明原因并采取相应措施后重新试验ꎮ２主试验阶段:停止注水补压ꎬ稳定ꎻ当下降不超过０.时ꎬ将试验压力降至管道设计压力并保持恒行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»的有关规定ꎮ２不与管道同时清洗的设备、容器及仪表应与清洗管道隔离或拆除ꎮ３清洗进水管的截面积不应小于被清洗管截面积的ꎬ清洗排水管截面积不应小于进水管截面积ꎬ排放水应引入可靠的排水..井或排水沟内ꎮ４管道清洗宜按主干线—支干线—支线顺序进行ꎬ排水时ꎬ应先打开高点排气阀ꎬ防止负压过大损坏管道ꎮ５管道清洗前应将管道充满水并浸泡ꎬ冲洗的水流方向应与设计介质流向一致ꎮ６管道清洗应连续进行ꎬ并应逐渐加大管内流量ꎬ管内平均流７管道冲洗应以排水水样中固形物的含量接近或等于冲洗用水中固形物的含量时为合格ꎮ记录内容应符合现行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»的有关规定ꎮ上进行单位工程验收ꎬ并应符合现行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»的有关规定ꎮ进行ꎮ法、步骤、指挥等方面的协调配合及应急措施均应做细致的安排ꎮ建设单位、设计单位和监理单位审查同意并进行交底ꎮ７.３.４试运行的实施应符合现行行业标准«城镇供热管网工程施工及验收规范»的相关规定ꎮ可待试运行结束后进行处理ꎬ否则应停止试运行ꎬ并应在降温、降压.34.后进行处理。7.3.6试运行合格后,应填写试运行记录,记录内容应符合现行行业标准《城镇供热管网工程施工及验收规范》CJJ28的有关规定。7.4竣工验收7.4.1直埋保温球墨铸铁管道的竣工验收,应在单位工程验收和试运行合格后进行。7.4.2直埋保温球墨铸铁管道的竣工验收应按《城镇供热管网工程施工及验收规范》CJJ28的有关规定执行,验收还应包括下列内容:1管道轴线偏差;2管道地基处理,胸腔回填料、回填土高度和回填密实度;3回填前保温球墨铸铁管外壳完好性;4保温球墨铸铁管接口及报警装置;5保温球墨铸铁管与固定墩连接处防水防腐及检查室穿越口处理;6防止管道失稳措施。..Ａ.０.１接口密封型式试验应在两段管的组装接口进行ꎬ每段管至少长ꎮ管道规格宜选用ꎬ并保证连接部件形成最大设计径向间隙ꎮＡ.０.２接口密封型式试验装置应在接口处于平直状态、偏转状态或承受剪切荷载状态的条件下均能提供合适的端部约束ꎬ并配备精浮动并至少保持ꎬ在此期间每要对接口进行一次全面检查ꎬ且接口在下列两种情况下不应有可见渗漏:１接口平直和承受剪切:剪力合力Ｆ(Ｎ)应不小于倍的公称直径ꎻ用来实现ꎮ于自承口端面起约１/２的公称直径(单位:)处或者处ꎬ垫块位置取两者的较大值ꎮ管道承口应压在平面支架上ꎮ内物体重量Ｍ及试验组件的几何结构ꎬ竖向荷载Ｗ′应按下式计算:式中:Ｗ′—竖向荷载(Ｎ)ꎻＦ—作用于接口的剪力合力(Ｎ)ꎻ.36.M—管重量和管内物体重量(N)ꎻa、b、c—见图A.0.4ꎮW′F MFabc图A.0.4内压力下接口密封W′.37.附录B球墨铸铁管壁厚和允许工作压力B.0.1当一条管线上出现若干个不同允许工作压力的产品时ꎬ管线的允许压力受限于较低允许工作压力的部件ꎬ如阀门、管件、法兰盘等ꎮB.0.2供热工程常用的球墨铸铁管的允许工作压力PFA见表B.0.2ꎮ表B.0.2常用球墨铸铁管公称壁厚和允许工作压力DNK9K10enom(mm)PFA(MPa)enom(mm)PFA(MPa)6.06.46.06.46.06.04.88.09.04.84.03.54.03.02.93.3.38.附录C河南省主要城市地温月平均值表C城市深度自然地温月平均值(℃)郑州6.4安阳6.9三门峡6.62.6洛阳4.9新乡--.39.续表C城市深度自然地温月平均值(℃)开封商丘信阳许昌驻马店南阳.40.本标准用词说明1为便于在执行本标准条文时区别对待ꎬ对要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格ꎬ非这样做不可的用词:正面词采用“必须”ꎬ反面词采用“严禁”ꎮ2)表示严格ꎬ在正常情况下均应这样做的用词:正面词采用“应”ꎬ反面词采用“不应”或“不得”ꎮ3)表示允许稍有选择ꎬ在条件许可时首先应这样做的用词:正面词采用“宜”ꎬ反面词采用“不宜”ꎮ2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应符合……的规定”或“应按……执行”ꎮ.41.引用标准名录1«球墨铸铁件»GB/T13482«设备及管道绝热技术通则»GB/T42723«设备及管道绝热设计导则»GB/T81754«水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件»GB/T132955«球墨铸铁管外表面锌涂层第1部分:带终饰层的金属锌涂层»GB/T17456.16«高密度聚乙烯外护管硬质聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管及管件»GB/T290477«硬质聚氨酯喷涂聚乙烯缠绕预制直埋保温管»GB/T346118«混凝土结构设计规范»GB500109«工业建筑防腐蚀设计标准»GB/T5004610«土方与爆破工程施工及验收规范»GB5020111«城镇供热管网工程施工及验收规范»CJJ2812«城镇供热管网设计规范»CJJ3413«城镇供热直埋热水管道技术规程»CJJ/T8114«润滑脂和液体润滑剂与橡胶相容性测定法»SH/T0429河南省工程建设标准城镇供热直埋保温球墨铸铁管道技术标准条文说明.45. 4.2保温层与外护管 4.4密封胶圈及润滑剂 5.4工作管的选择与验算 6管道施工 7试验与验收 附录A130℃热水条件下的接口密封型式试验要求 .47.1.0.1目前供热管网普遍采用传统的钢管ꎬ热媒介质中游离的氯离子以及其他盐类的存在会引起金属管道的电化学腐蚀ꎬ这种电化学反应随着热媒介质的温度升高而加剧ꎮ以钢管作为工作管的管道ꎬ投入使用一段时间后就会发生管内锈蚀ꎬ在运行的初期会使管道堵塞ꎬ导致输送能耗增加、供热效果降低ꎻ随着锈蚀的不断发展ꎬ使管道泄漏成为常态ꎬ导致热媒介质损失ꎮ此外ꎬ管道锈蚀还影响仪表和计量装置的计量精度ꎮ铸铁材料是世界公认的一种耐腐蚀性能优异的材料ꎬ百年以上的铸铁管应用案例比比皆是ꎮ球墨铸铁管道很好地继承了传统铸铁管道优良的耐腐蚀性能ꎬ应用于给排水领域中管道使用寿命可达百年以上ꎮ直埋保温球墨铸铁管道采用承插式柔性接口ꎬ能通过接口安装预留间隙来吸收管道在热水工作状态下发生的膨胀量ꎬ基本消除了二次应力ꎬ并简化了管线应力计算和热补偿设计ꎮ直埋保温球墨铸铁管道采用的承插式柔性接口还具有施工安装简单便捷的优势ꎬ只需要手拉葫芦等简易设备ꎬ工人经过简单培训即可熟练安装ꎮ例如DN1000球墨铸铁管ꎬ一个工作面每天可安装200m左右ꎮ目前ꎬ直埋保温球墨铸铁管道已经在国内供热行业逐渐推广使用ꎬ近几年在河南省安阳市和新郑市部分工程中也有大量的应用ꎬ效果很好ꎮ但其设计、施工与验收还缺少相应标准的指导ꎮ1.0.2基于球墨铸铁管道的生产工艺和供热行业市场需求ꎬ本标准将直埋保温球墨铸铁管道的最小公称直径定为DN100ꎮ依据现行国家标准«水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件»GB/T13295的相关规定ꎬ直埋保温球墨铸铁管道公称直径最大为DN3000ꎬ允许工作.48.压力通常不低于2.5MPaꎬ但现行国家建筑标准设计图集«热水管道直埋敷设»17R410中直埋热水管道公称直径最大为DN1200ꎬ华北、东北、西北地区图集系列«热力工程»12N6中直埋供热管道公称直径最大为DN1400ꎬ目前供热工程常用管道也主要集中在DN1400及以下规格ꎬ因此本标准将直埋保温球墨铸铁管道的最大公称直径定为DN1400ꎮ.49.3.0.4管道由内压和持续外载产生的应力属于一次应力ꎬ它是管道结构为了满足静力平衡条件而产生的ꎬ直埋保温球墨铸铁管道设计时必须予以考虑ꎮ管道由于热胀冷缩等变形受约束而产生的应力属于二次应力ꎮ直埋保温球墨铸铁管采用承插式柔性接口ꎬ每个接口均有10mm~30mm的安装间隙ꎬ管道热胀冷缩引起的管道热膨胀、冷收缩会在接口间隙位置充分释放ꎬ因此直埋保温球墨铸铁管道设计时无须考虑二次应力的影响ꎮ盲板力是指流体在管道改变走向时和过水断面积发生变化时对管道内壁产生的内压推力ꎮ同样由于承插式柔性接口的特点ꎬ球墨铸铁管道在弯头、三通、渐缩、盲端等位置存在一定的盲板力ꎬ盲板力会对承插接口密封带来不利影响ꎬ因此管道设计时必须予以考虑ꎮ3.0.7在实际工程中ꎬ打压段长度根据安装队技能和现场安装效果确定ꎮ一般初次打压时长度不应大于1kmꎬ当初次打压通过ꎬ且施工队伍有经验、安装过程可控时ꎬ可以适当增加打压段长度ꎬ可以结合阀门井、检查井、管线转角等处灵活安排ꎮ..员进行选用ꎮ随着球墨铸铁管在供热工程中的持续推广和快速发展ꎬ未来必将有更多的球墨铸铁管生产企业参与其中ꎬ而本条不可能覆盖未来所有球墨铸铁管生产企业的产品规格ꎬ因此本条规定制造商可提供其他规格的球墨铸铁管ꎬ但前提是必须经过供需双方的共同协商ꎮ用球墨铸铁管相同ꎬ因此本标准直接引用现行国家标准«水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件»/ꎮ版)介绍ꎬ铁素体球墨铸铁材料的高温短时力学性能ꎬ在低于℃时强度没有明显变化ꎻ对于高温持久性能ꎬ该文献认为低于℃没有意义ꎬ仅仅考察了℃及以上温度的高温持久性能ꎮ因此本标准采用常温球墨铸铁材料力学性能来作为直埋保温球墨铸铁工作管的性能指标ꎮ本条给出了供热工程设计中常用的性能参数ꎬ如线膨胀系数、抗拉强度、屈服强度等ꎬ目的是方便设计人员进行选用ꎮ这些数据中ꎬ最关键的线膨胀系数来自现行国家标准«球墨铸铁件»/Ｔ规定ꎬ球墨铸铁管的接口应在密封最不利(承口最大正公差配合插口最大负公差)的情况下ꎬ进行常温水条件下的正内压型..式试验、负内压型式试验、正外压型式试验和循环压力型式试验ꎬ要求ꎮ为了保证球墨铸铁管能满足供热工程的高温要求ꎬ本条在满足/规定的四个接口型式试验的基础上ꎬ还规定必须满足附录Ａ中℃热水条件下的接口密封型式试验要求ꎮ能参数ꎬ指管道本身能安全承受的最大内水压力ꎮ供热工程设计时ꎬ设计压力不能超过这一数值ꎮ层及外护管ꎮ在倒运过程中ꎬ为了防止管道外壁产生浮锈ꎬ影响工作管与保温层的附着力ꎬ本条规定需要在管道外表面喷涂金属锌涂层ꎮ４.２.１随着喷涂缠绕保温技术的不断发展ꎬ尤其是现行国家标准«硬质聚氨酯喷涂聚乙烯缠绕预制直埋保温管»/正式发布以来ꎬ硬质聚氨酯喷涂聚乙烯缠绕预制直埋保温管在供热行业中发展较快ꎬ目前已经发展成为一种主流的保温管道产品ꎮ目前ꎬ管中管和喷涂缠绕两种保温结构的直埋保温球墨铸铁管均在国内供热工程中有着广泛应用ꎬ供热工程可根据实际情况选取合适的保温结构ꎮ４.２.２保温层和外护管的尺寸应由设计人员根据管道输送介质条件和敷设环境进行设计ꎬ以满足实际工况条件的要求ꎮ本标准编制过程中ꎬ编制人员系统搜集、整理分析了大量供热工程的项目资料ꎬ并通过合理假设一些计算条件ꎬ最终计算出了能满足河南省大多数供热工程工况条件的保温层和外护管尺寸ꎮ如实际供热工程无保温层和外护管的设计要求ꎬ可参考使用ꎬ但必须.52.根据实际工况条件进行重新核算ꎮ4.2.3外护管长度是一个非常重要的产品参数ꎬ长度过短会对接口保温带来不利影响ꎬ过长则影响承插接口的安装操作ꎮ本条通过规定外护管端面与插口端面的距离进而达到控制外护管长度的目的ꎮ4.3连接管件4.3.1球墨铸铁管件的类别、尺寸、壁厚、材料性能和质量检验与市政供水用球墨铸铁管件完全相同ꎬ且管件类别、规格、尺寸较多ꎬ因此本标准直接引用现行国家标准«水及燃气用球墨铸铁管、管件和附件»GB/T13295ꎮ4.3.4对于同时采用钢管、球墨铸铁管的供热工程而言ꎬ两种管材之间的连接、转换应由设计人员根据工程现场情况进行设计ꎮ本条给出了一种采用双承套管和钢制转换件的连接方法ꎬ设计人员可参考使用(见图1)ꎮ钢制转换件是一种特制的钢制双插短管ꎬ一端与钢管的壁厚、尺寸保持一致以实现转换件与钢管段的焊接ꎬ另一端与球墨铸铁管的壁厚、尺寸保持一致以实现转换件与球墨铸铁双承套管进行连接ꎮ图1钢管与球墨铸铁管的连接转换示意图1—钢管ꎻ2—钢制转换件ꎻ3—球墨铸铁双承套管ꎻ4—球墨铸铁管..保温球墨铸铁管道工程成败的最关键因素ꎮ本标准鼓励胶圈生产企业进行独立、自主研发ꎬ不限定密封胶圈材质和具体技术参数ꎬ但胶圈材质必须满足供热工程的设计要求ꎮ４.４.２目前市售黄油、凡士林很大ꎬ为了保证密封胶圈长期运行的安全性、有效性、可靠性ꎬ本条规定必须采用对密封胶圈性能影响较小的润滑剂ꎬ同时润滑剂也要满足输送℃热水的要求ꎮ现行国家标准«橡胶密封件℃热水供应管道的管接口密封圈 材料规范»/高温条件下橡胶材料的物理性能要求ꎬ橡胶行业关于润滑剂相容性检测的相关论文资料ꎬ并按照现行行业标准«润滑脂和液体润滑剂与橡胶相容性测定法»/的检测方法ꎬ在℃、的试验条件下ꎬ通过大量的试验数据ꎬ最终得出了判断润滑剂是否合格的判定标准ꎬ即橡胶硬度变化不超过量变化率不得超过ꎮ满足本条的判定指标ꎬ即可认为是合格的润滑剂ꎬ能够满足供热工程密封胶圈长期运行的安全性、有效性ꎮ量变化率不得超过ꎮ满足本条的判定指标ꎬ即可认为是合格的润滑剂ꎬ能够满足供热工程密封胶圈长期运行的安全性、有效性ꎮ.54.5.1管道布置5.1.1直埋保温球墨铸铁管道属于直埋热水管道ꎬ现行行业标准«城镇供热管网设计规范»CJJ34、«城镇供热直埋热水管道技术规程»CJJ/T81对直埋热水管道的布置提出了具体的要求ꎬ在执行本标准时ꎬ执行上述两个标准的相关规定十分必要ꎮ5.2管道敷设5.2.3直埋保温球墨铸铁管道的最大技术优势就是通过承插接口安装间隙消除管道二次应力ꎬ实现零成本的“无补偿设计”ꎬ避免增加管道壁厚ꎬ设置弯头变形段ꎬ设置补偿器和固定墩等措施ꎬ彻底解决了困扰供热行业多年的问题ꎮ因此ꎬ本条规定直埋保温球墨铸铁管道设计应利用接口安装间隙进行热补偿ꎬ增加工程运行安全性ꎮ5.2.4本标准4.1.5条规定了球墨铸铁管接口的允许偏转角ꎬ工程设计时ꎬ设计最大偏转角不应超过表4.1.5中接口允许偏转角的一半ꎮ因此为了方便设计人员选用ꎬ本条规定了直埋保温球墨铸铁管道的设计最大偏转角ꎬ工程设计的接口偏转角应符合表5.2.4的规定ꎮ5.2.5根据现行行业标准«水利水电工程球墨铸铁管道技术导则»T/CWHIDA0002ꎬ敷设于斜坡上的管道ꎬ首先应依据自然条件(土壤含水率变化、雨水冲刷等)复核边坡自身的稳定性ꎬ然后再复核管道的稳定性ꎮ对于不稳定边坡应采取削坡或加固等处理措施使其满足稳定要求后ꎬ再进行管道敷设ꎻ一般情况下ꎬ土基明挖敷设管道坡度不宜大于22°ꎬ砂砾石基础明挖敷设管道坡度不宜大于30°ꎮ已建工程也有采用较大坡度的ꎬ如:四川省南江县红鱼洞水库.55.倒虹吸管道,采用3排DN2000球墨铸铁管,管线局部斜坡段最大敷设角度达45O,斜坡地质条件为碎石混合土和强风化基岩;遵义市汇川区麻沟水灌溉工程灌区输水工程采用单排DN1400球墨铸铁管,管线倒虹吸斜坡段最大敷设角度达46O,斜坡地质条件为残坡积黏土层。在岩基斜坡上敷设管道,从进度、经济、便于施工等方面考虑,首先应按管基设垫层的条件对管道不同工况进行稳定性复核计算,当敷设管道不满足稳定要求时,可设混凝土管床、管座、镇墩等措施以满足管道稳定要求。考虑预制保温球墨铸铁管道外护管表面粗糙度,以及整个预制保温层管身的径向强度,本条推荐在坡度大于25%时,应在每个接口下方采取措施固定管道。5.3管道附件与设施5.3.1现行行业标准《城镇供热管网设计规范》CJJ34对阀门、放气装置、放水装置等管道附件和设施的设置制定了技术要求。在执行本标准时,应同时执行现行行业标准《城镇供热管网设计规范》CJJ34的相关规定。5.3.3管道起点装设阀门,主要是考虑检修和切断故障段的需要。管道分段阀门的作用是:①减少检修时的放水量,降低运行成本;②事故状态时缩短放水、充水时间,加快抢修进度;③事故时切断故障段,保证尽可能多的用户正常运行,即增加供热的可靠性。5.4工作管的选择与验算5.4.1管道由内压和持续外载产生的应力属于一次应力。它是结构为了满足静力平衡条件而产生的。当应力强度达到甚至超过屈服极限时,由于材料进入屈服或静力平衡条件得不到满足,管道将产生过大变形甚至破坏。校核一次应力是为了控制管道整体破坏,而局部的应力集中对其影响不大。对一次应力的校核采用弹性分析法即可。..管道由于热胀冷缩等变形受约束而产生的应力属于二次应力ꎮ直埋保温球墨铸铁管道单管长度一般为ꎬ管道与土壤间摩擦力对管道热伸长的影响可以忽略不计ꎬ且直管段两端接口存在约~的安装间隙ꎬ用于吸纳热胀冷缩引起的管道长度变化ꎬ因此本条不要求对直埋保温球墨铸铁管道进行二次应力验算ꎮ５.４.４现行行业标准«城镇供热直埋热水管道技术规程»/规定了管道径向最大变形量的计算公式ꎬ团体标准«水利水电工程球墨铸铁管道技术导则»Ｔ/规定了球墨铸铁管的最大允许径向变形率的计算公式ꎬ本条是参照上述标准制定的ꎮ１在℃的温差条件下ꎬ单根长的管道热伸长量约为ꎬ利用承插接口间隙对管道进行热补偿时应适当留有余地ꎬ本条规定一般为计算热伸长量的ꎬ考虑直管段驻点位置可能发生漂移而造成过渡段长度加长ꎬ对热伸长影响较大ꎬ为此规定余量提高至ꎮ２驻点位置因摩擦力大小、活动端阻力变化而可能发生漂移ꎮ直管段由于两侧对称ꎬ驻点在直管段的中心ꎮ对于与固定墩连接的直管段ꎬ驻点位置在管道与固定墩的连接位置ꎮ３由于单根长的管道ꎬ管道与土壤间摩擦力对管道热伸长的影响可以忽略不计ꎬ且直管段两端接口存在约~的安装间隙ꎬ用于吸纳由于温度变化引起的管道长度变化ꎬ因此管道在工作时为弹性状态ꎬ管道应力和应变的关系完全符合胡克定律ꎮ头固定墩ꎬ包括不同角度的水平、竖直弯头固定墩ꎻ②三通固定墩ꎻ.57.③直管段固定墩ꎻ④变径处固定墩ꎮ固定墩需要现场浇筑ꎮ(a)弯头固定墩(b)三通固定墩(c)直管段固定墩(d)变径处固定墩图2典型固定墩5.5.3直埋保温球墨铸铁管道对固定墩的作用力解释如下:盲板力ꎬ指管道在弯头、三通或盲端位置ꎬ由于供热介质流向改变或停止产生的不平衡力ꎮ内压不平衡力按计算压力值计算ꎮ5.5.4回填土对固定墩的作用力解释如下:1固定墩向背离填土方向移动的适当距离ꎬ使固定墩后土中的应力状态达到主动极限平衡状态时ꎬ作用在固定墩上的土压力ꎬ称为主动土压力ꎮ2当固定墩在外力作用下ꎬ向土体方向偏移至土体达到极限平衡状态时ꎬ作用在固定墩上的土压力ꎬ称为被动土压力ꎮ3即固定墩底面、侧面及顶面与土壤之间的摩擦力ꎬ不同方向的固定墩滑动平面的摩擦力不同ꎮ5.5.5~5.5.7本条参照了国家建筑标准设计图集«柔性接口给水管道支墩»10S505ꎬ明确了回填土对固定墩作用力的计算方法ꎬ为确定回填土的要求提供基础验算数据ꎮ1固定墩迎推力侧的主动土压力、固定墩抗推力侧的被动土压力是在固定墩受力面为直立、光滑ꎬ回填土是无黏性填土的前提下建立的ꎮ若实际情况不同ꎬ应按实际情况设计ꎮ.58.2固定墩滑动平面上摩擦力根据固定墩形式不同ꎬ设计计算方式不同ꎮ5.5.9~5.5.11规定了固定墩抗推力、地基承载力和垂直向稳定性验算的计算公式ꎬ以核对固定墩是否安全ꎮ对比现