悬挑脚手架施工方案04304

1、工程概况化二院研发楼二期工程位于太原市佳华街一期工程北侧，总建筑面积17000㎡,建筑檐高主楼42m，裙楼21。55m。地下1F，地上10F，裙楼5F。主体为框架剪力墙结构，一、二层层高4.8m，标准层层高为4m，因设计变更原设计主体地上五层结构改为地上十层。六层以上外架采用型钢悬挑双排脚手架进行随层全封闭防护。2、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工安全检查标准》、《建筑施工手册》、《建筑施工计算手册》、施工图纸。3、施工准备3。1本工程中的钢管脚手架均选用φ48×3.5mm的钢管，表面平整光滑,无锈蚀、裂纹、结巴、分层、错位、压痕、毛刺、划道和硬弯，新钢管必须要有出厂合格证。3。2搭设脚手架前，钢管应进行保养、除锈并统一涂色，新旧扣件均应进行防锈处理。剪刀撑、踢脚板统一漆黑、黄相间色.3.3钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂缝、缩颈、砂眼等的缺陷。旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件的规格应和钢管相匹配，贴和面平整，活动部位灵活,夹紧钢管时开口最小距离不小于5mm。3。4脚手板须符合有关要求，脚手板的绑扎铅丝不细于14#，绑扎时铅丝必须双股并联绑扎。3。5安全网采用密目式安全网，5.8×1。8m的单网重量在3kg以上,颜色应为绿色，要求阻燃，使用的安全网必须有质量合格证。3。6悬挑式脚手架采用14＃工字钢作为悬挑梁，表面平整光滑、无锈蚀、裂纹、扭曲、变形.3.7悬挑架固定工字钢所用的吊环必须为HPB235级热轧圆钢16mm，且一次制作成型,不得反弯.4脚手架构造和搭设方法根据工程特点，本工程采用悬挑(型钢式）钢管扣件式脚手架搭设，搭设时从六层开始，一挑四层.4。1悬挑（型钢式）双排钢管扣件式脚手架采用14#工字钢作水平支撑,架高19m，木脚手板满铺;双排外脚手架，距结构边300mm，排距700mm,步距(大横杆间距)1700mm,纵距(立杆间距）1500mm.4.2铺底所用工字钢总长3m,悬挑段长度1m；锚固段长度2m，水平钢梁与楼板压点的拉环直径16mm两个，第一个距工字钢端部150mm，第二个距第一个1200mm，采用包箍形式,注意与钢筋环交叉处须用木楔子塞紧。建筑物大角处的挑梁下设斜撑杆。上下段之间交叉,采用斜拉吊索式。4.3立管在工字钢的位置处要在工字钢上焊短钢管，长度150mm，将立管套于短管上，以防立管滑移。4.4脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于2m,且不在同一步距内，里立杆距结构边0。2m。4。5纵向水平杆接头用活动扣件连接，搭接不小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定，接头且不在同一跨内。4。6立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的H/400,即不大于100mm；横向偏差不大于H/600,且不大于50mm。(架高H〈40m）。4.7大横杆、小横杆设置4。7.1脚手架按立杆与步距设置小横杆,两端用扣件固定在内外立杆上，外侧伸长度统一为150mm,内侧统一为300mm,以形成空间结构整体受力.4。7.2大横杆竖向间距控制在1。7m以内，以便立网挂设，大横杆设置于立杆内侧,固定在立杆上，外侧外伸长度为150mm。4.8剪刀撑与斜撑脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，并由底至顶设置；中间各道净距不小于15m;每道剪刀撑不应小于四跨，不小于6m;剪刀撑与楼面角度成45º～60º，要连续设置并保证搭接长度≥100cm，相交点应处于同一条直线上,并不少于三个旋转扣件连接。4。9脚手板的铺设要求4.9。1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，脚手板宽为200mm，应满铺,无探头板。4。9.2满铺层脚手板必须平行于墙面纵向铺设，满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。4。9.3脚手板采用对接平铺，接头处必须设置两道横向水平杆，脚手板外伸长为130～150㎜，并用3.2㎜的镀锌铅丝固定以防倾翻。4。10防护栏杆4。10。1脚手架外侧使用合格的绿色密目式安网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。4。10.2选用18#铅丝双股张挂安全网,要求严密、平整。4。10.3脚手架外立杆内侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚板,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1。3m.4。11架体建筑物拉结双排脚手架每层与建筑物框架柱抱箍，以保证整个架体的稳定性.4。12架体内封闭4.12。1双排脚手架外立面防护采用双层防护网,里层为钢丝网，外层为密目网；防护网防护于外排脚手架立杆的里侧。4.12。2架底水平满铺脚手板外,再满铺一层密目望网，以防小型物体坠落。4。12。3施工层也满铺木脚手板，脚手板采用对接平铺，接头设于两横向水平杆处，脚手板外伸长130～150㎜，并用3。2㎜的镀锌铅丝固定以防倾覆.4.12.4楼层同时设置1。2m高的防护栏，30㎝高的挡脚板。5．安全通道搭设按山西四建集团公司要求标准搭设安全通道。6．上料平台的使用与计算6．1本工程料台选用悬挑式钢平台,用[20、［14槽钢和φ48钢管焊接而成,上铺5cm厚木板，钢平台外侧三面设防护栏杆1。2m高，且用密目网封闭.6．2钢平台的搁支点及上部拉结点必须位于建筑物上，即里端直接支设在楼板上,外端用钢丝绳将平台与上层框架梁斜拉连接，钢丝绳绕梁至少两圈。6．3钢平台上设置四个吊环,用φ20钢筋制作。钢丝绳设置为两边各设前后两道,平台安装时，钢丝绳采用不少于3个卡子的方式连接卡头,且平台外口应略高于内口。见附图1和附图2图1图26。4在使用过程中,应经常检查钢丝绳有无松动现象,发现问题及时采取措施调整,保证安全使用。6.5操作平台上应显著标明容许荷载值，严禁超载，由起重工负责监督。6。6上料平台作为结构施工中拆下的模板、支撑及砌砖材料的垂直运输中转站，在垂直方向应错开设置以便于塔吊吊运。6。7上料平台计算悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台水平钢梁（主梁)的悬挑长度4.00m,悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2。50m。次梁采用［14a号槽钢U口水平，主梁采用［20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。施工人员等活荷载2。00kN/m2，最大堆放材料荷载10。00kN。6.7.1次梁的计算次梁选择［14a号槽钢U口水平槽钢，间距1。00m.6。7。1.1荷载计算（1)面板自重标准值:标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0。35kN/m（2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2;Q2=2。00×1。00=2。00kN/m（3）槽钢自重荷载Q3=0。14kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1。2×（Q1+Q2+Q3）=1。2×(0.35+2。00+0。14）=2.99kN/m经计算得到,活荷载计算值P=1。4×10.00=14.00kN6。7。1。2内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=2.99×2.502/8+14。00×2。50/4=11。09kN。m6。7。1。3抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1。05；［f］-—钢材抗压强度设计值,[f］=205。00N/mm2;经过计算得到强度=11.09×106/（1。05×80500.00)=131.16N/mm2;次梁槽钢的抗弯强度计算<［f］,满足要求！6.7。1。4整体稳定性计算其中b--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：经过计算得到b=570×9。5×58。0×235/（2500。0×140。0×235.0）=0.90由于b大于0。6，按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录B其值用b’查表得到其值为0。743经过计算得到强度=11。09×106/(0。743×80500。00）=185。44N/mm2;次梁槽钢的稳定性计算〈［f］，满足要求!6。7。2主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算.主梁选择[20a号槽钢U口水平槽钢6。7.2。1荷载计算（1)栏杆自重标准值：标准值为0。14kN/mQ1=0。14kN/m(2）槽钢自重荷载Q2=0。22kN/m经计算得到,静荷载计算值q=1。2×(Q1+Q2）=1。2×(0。14+0。22）=0.43kN/m经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力,分别为P1=（1。2×(0.35+2.00）×0。50×2.50/2+1。2×0.14×2.50/2)=1。98kNP2=(1.2×（0.35+2。00)×1。00×2.50/2+1。2×0.14×2.50/2)=3.74kNP3=(1。2×(0.35+2。00）×1.00×2。50/2+1。2×0.14×2.50/2）+14。00/2=10。74kNP4=(1.2×(0。35+2。00)×1。00×2。50/2+1。2×0。14×2.50/2）=3.74kNP5=（1.2×（0.35+2。00）×0.50×2.50/2+1.2×0。14×2.50/2）=1。98kN6。7。2。2内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13。660kN，R2=10.245kN支座反力RA=10.245kN最大弯矩Mmax=11。931kN.m6。7.2。3抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1。05;［f］——钢材抗压强度设计值，［f]=205.00N/mm2;经过计算得到强度=11.931×106/1。05/178000.0+15。936×1000/2883.0=69。361N/mm2主梁的抗弯强度计算强度〈［f]，满足要求！6。7。2。4整体稳定性计算其中b-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:经过计算得到b=570×11.0×73.0×235/（4000。0×200。0×235.0)=0.57经过计算得到强度=11。93×106/(0。572×178000。00）=117.15N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算〈［f]，满足要求!6。7。3钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=20.989kN6。7。4钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=20。989kN上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg］——钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg—-钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN);计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）;--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0。85K--钢丝绳使用安全系数，取8。0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×20。989/0。850=197.547kN。选择6×19+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20。0mm,满足要求..7。脚手架的检查与验收7.1脚手架由持有效上岗证的专业施工人员搭设.7。2进行分段验收和检查，每搭设三步进行验收，发现有不符合要求的应迅速整改.7.3外脚手架分段验收严格按“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容进行检查。由项目部组织验收，并填写验收记录表，并由项目经理、施工员、安全员签证方能交付使用。7。4架体内宜每层封闭（进行隔离），且应用安全网兜底。8.外脚手架搭设的安全技术措施8.1钢管架应设置避雷针，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。8。2外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8。3外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、混用。8。4外脚手架搭设人员，必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。8.5严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工，施工荷载不得大于3KN/m2。8.6控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制40—50N·m的范围内.8.7严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。8.8保证脚手架的整体性，不得与塔吊、人货两用梯等一并拉结。不得截断架体.8.9在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件。8.9。1主节点处的纵横水平杆，纵横扫地杆。8。9。2连接杆。8。10在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。8。11当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时,应停止脚手架搭设与拆除及其他施工作业。雨、雪后作业应有防滑措施并扫除积雪。9．脚手架拆除的安全技术措施9．1拆架前,全面检查拟拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准，进行交底后才准许工作，作业计划一般包括:拆架的方法和步骤、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9．2拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9．3拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底防滑鞋.9．4拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片、防护栏杆，剪刀撑、斜撑,而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。10。5拆立杆时,要求先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。10.6连墙杆（与框架柱拉结点）应随拆除进度逐层拆除。分段拆除高度不应大于2步。10。7拆除时要统一指挥、上下响应、动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落。10。8拆架时，严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.10。9在拆架时，不得中途换人,如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。10。10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。10。11建筑脚手架拆除时,必须配备良好的通讯装置。10.12输送至地面的杆件，应及时按类堆放,整理保养。10。13当天离岗时，应及时加固未拆除部分，防止存留隐患造成离岗后的人为事故。10。14如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。10.15翻掀垫铺木板(当有人员站立位置后）应自外向里翻起竖立,防止外翻的木板上未清除的残留物从高处坠落伤人。悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为19。2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1。50米，立杆的横距0。60米,立杆的步距1。70米。采用的钢管类型为48×3。5。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用［14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2。50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1。500/3=0。175kN/m活荷载标准值Q=3。000×1.500/3=1。500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0。175+1.4×1。500=2。356kN/m小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2。356×0.7002/8=0。106kN。m=0。106×106/5080。0=20.866N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值q=0。038+0。175+1.500=1。713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5。0×1。713×700。04/(384×2。06×105×121900.0）=0。213mm小横杆的最大挠度小于700。0/150与10mm，满足要求!二、大横杆的计算:杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0。038×0.600=0。023kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.600×1。500/3=0。105kN活荷载标准值Q=3。000×0。600×1。500/3=0。9kN荷载的计算值P=（1。2×0。023+1.2×0.105+1。4×0。9）/2=0.707kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和荷载最大弯矩计算公式如下：荷载最大弯矩计算公式如下：M=0。08×（1.2×0。038）×1.5002+0。267×0。707×1。500=0.291kN。m=0.291×106/5080.0=57。283N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!3.挠度计算大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0。677×0.038×1500.004/（100×2。060×105×121900。000）=0。05mm集中荷载标准值P=0。027+0.122+1.050=1.199kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1。883×1199。380×1500。003/（100×2。060×105×121900.000)=3。04mm最大挠度和V=V1+V2=3。088mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）：R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1。荷载值计算横杆的自重标准值P1=0。038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0。350×0。700×1.500/2=0.184kN活荷载标准值Q=3。000×0。700×1。500/2=1。575kN荷载的计算值R=1。2×0.058+1。2×0。184+1。4×1。575=2。495kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!直角扣件的拧紧力矩达40-—65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248NG1=0。125×14。400=1。797kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0。350×4×1。500×（0。600+0.200)/2=0。84kN(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15NG3=0.150×1。500×4/2=0。450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4=0。005×1。500×14。400=0.108kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.195kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ=3。000×2×1.500×0。600/2=2.7kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用:W0=0.400Uz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=0。620Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到,风荷载标准值Wk=0。7×0。400×0。620×1。200=0。208kN/m2。虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0。85×1。4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。85×1。4Wklah2/10其中Wk—-风荷载基本风压标准值（kN/m2)；la——立杆的纵距(m）；h——立杆的步距（m）。五、立杆的稳定性计算:1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.37kN；——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19;i—-计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm;l0——计算长度（m)，由公式l0=kuh确定,l0=3。12m；k—-计算长度附加系数，取1。155；u—-计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积,A=4。89cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5。08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2）；经计算得到=92。14［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算〈［f],满足要求！2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=7。71kN；--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0—-计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3。12m；k——计算长度附加系数,取1。155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定;u=1。50A——立杆净截面面积，A=4。89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5。08cm3；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。120kN。m;—-钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=108。57[f］—-钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算〈[f］，满足要求！六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算：Nlw=1。4×wk×Awwk-—风荷载基本风压标准值,wk=0.208kN/m2；Aw—-每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3。60×3。00=10。800m2;No-—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN);No=5。000经计算得到Nlw=3。150kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.150kN连墙件轴向力设计值Nf=A［f］其中—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=20。00/1.58的结果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f］=205。00N/mm2。经过计算得到Nf=97。082kNNf〉Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与框架柱连接。经过计算得到Nl=8.150kN大于扣件的抗滑力8.0kN,满足要求！七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l，kl=