4,13工字钢脚手架施工方案

编制依 工程概 脚手架材料性能要 施工准 技术准 地基承载 主要施工方法及措 脚手架方案的选 脚手架设 脚手架搭 双排落地脚手 脚手架搭设的工艺要 脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事 附 奥林-4#，13#《建筑施工高空作业安全技术规程》（JGJ80-91）《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《奥林-温泉小镇4#，13# 奥林-4#，13#7280.696700.48580.2111368.6110509.46859.158 111±0.000绝对标高4#493.400m。13#348mm3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力4—6m两种，便于工人操作。钢管严禁5mm，扣件表面应涂刷黄色安全网：安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，L1.8×6P3×6的可密网。100cm22000目（2000个洞眼做耐贯穿试验（5Kg3m高处垂直自由落下，砸30度角的网眼上不穿透。250kPa15MPa0.9716#16的一级圆钢锚固，3米或特殊部位设钢丝绳斜拉，同样满足承载力需求。1.50米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向5层至屋5层顶板开始采用工字钢悬挑5619.2m(2.9×6＋1.8)。ф48x3.5钢管（油漆涂刷成桔黄色，并用扣件连接成整体。悬挑脚手架外排架16#0.30m3米及特殊部位设置斜拉钢丝绳Φ16mm；脚手架采用单立杆双排钢管脚手架，内侧立杆距结构外皮0.30m，内外立杆间23跨设置。16mm（6×19）进行卸荷，钢丝绳拉结位置与外架外侧立杆共点，60°。201311151.500.804.50米，剪刀撑在结构墙体拐角处布置，从下至架体顶部上。连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护及挡脚板,并挂立网防护→同一步内不允许有二个接头。立杆垂直度偏差保证在±50mm范围内。开始搭设立杆(2)(2)6m、4.5m。大横杆采用对接扣件连接，1/300，大横杆四面50mm。作业面层需搭设二道大横杆作为防护栏杆，其高1200mm、600mm，并在作业层设挡脚板。1~2每一步距内，在外排脚手架立杆的中间设置一排拦腰杆，确保安全，采用3.5200mm*200mm*3mm，连墙杆里端与钢板焊接，墙外50mm。150mm。在作业层下2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。150mm。40～50N·m65N·m。连接立杆的对接扣件必须采用十字对1.5×6m10m必须设置一道平网。12伏的接地线：采用Φ125×40的镀锌扁钢，接地线与强电设计的接地体进（10）180mm15mm厚木复合板，45°，涂刷时用标200mm，其余涂刷要求同挡脚板，也可购买无纺布警戒布用胶水粘贴于板材19.2m160mm，悬挑梁尾端应在两处HPB235级钢筋，其直径不宜小于1-500mm300mm，穿墙处在墙体模板合模前预埋木盒（120mm×280mm235.3.2.1.(1)条，工字钢与墙体连接采用如下图的方式固定。4转角部位：在墙体部位设置预留洞,56层，脚手架随施工层逐层搭设，30cm，阳台20cm。在每层楼面处用脚手板封闭架体与建筑物之间的缝隙。6钢梁与压环、结构板（梁）50mm×100mm6钢梁与压环、结构板（梁）6m4m6m钢管，里外、上下大45～60°2跨3m46m6m长的双根钢管（两根钢管之间用扣件连接成一体）150mmΦ25短钢筋，搭设脚手架时7阳台及转角部位斜拉大样1.U1～3mm2.1／3～1／4直径时为止，并在绳受力3.夹头要一顺排列，UU形4.500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”，如图所示。这样，当接头的×280mm高×120mm3233.00m4.50m。在外剪φ604500mm，往上每两步预埋 Á¢¸

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µæÄ ÊúÏò¶Ì¸Ö¹图 连墙杆大（左图为墙体预留洞做法，右图为洞口部位做法10cm，以防止杆件滑脱。24m以上、且其上尚无连墙件时，应采取钢丝绳拉结措施。离应控制在130～150mm之间。200mm15～20m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。1.2m，高出部分要绑两道护身栏，并立挂安全网。1.2m高的两道护身栏杆，并180mm高的挡脚板。 不同设计高度设计允许偏差40-45-606151kN2.5kN。人员上下脚手架必须走安全防护的出入通(梯）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。1.2m高的护身拦，并设置一道挡脚板。架手搭设作业必须有专门技术人员负责，统一指挥，严格按安全操作规程作业脚手板的铺设作业应符合以下规定200~250250mmΦ14钢丝绳与结构进行连接牢固（利用墙体穿墙螺栓孔（30cm每扣距离）连接。双层网内侧连在一起，外侧下一层网应高于里侧25cm50～60cm5m严禁堆1.2m高防护栏杆和严禁人员通410cm3m宽Φ14mm钢10m。圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来（6倍30《钢结构设计规范》GB50017-2003（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-《建筑施工模板安全技术规范》JGJ94-《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-计算参数双排脚手架，搭设高度20.0采用的钢管类型为大横杆的自重标准 脚手板的荷载标准 活荷载标准 静荷载的计算 活荷载的计算 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩跨中最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩计算公式如下M2=-(0.10×0.094+0.117×1.680)×1.5002=-大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求大横杆的自重标准 脚手板的荷载标准 活荷载标准 荷载的计算 均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(R≤其 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取R——1.横杆的自重标准 脚手板的荷载标准 活荷载标准 荷载的计算 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求滑动,其抗滑承载力可取每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为NG1=NG2=NG3=NG4=0.010×1.500×20.000=0.300kNNGNG1+NG2+NG3+NG45.869kNNQ W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.630Us——风荷载体型系数：Us经计算得到，风荷载标准值Wk0.300×1.630×0.8720.426kN/m2。N=1.2NG+经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力不考虑风荷载时,N=1.2NG+风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=其 Wk— 风荷载标准值la——立杆的纵距h——立杆的步距(m)Mw=0.9×1.4×0.426×1.500×1.500×不考虑风荷载时,其中N——i——k——计算长度附加系数，取u——l0——(m),l0kuh确定，l0=1.155×1.500×A——W——立杆净截面模量(抵抗矩——由长细比，为2599/16=164；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到[f]——不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求考虑风荷载时,其中N——i——k——计算长度附加系数，取u——l0——(m),l0kuh确定，l0=1.155×1.500×A——W——立杆净截面模量(抵抗矩——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到

MW————钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到[f]——考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求Nl=Nlw+其 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算Nlw=1.4×wk×wk——风荷载标准值，wk=Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw×3.00=No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；NoNlw5.373kNNl根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查得到

净截面面积Ac4.89cm2A18.10cm2；[f]经过计算得到Nf1=85.208kN经过计算得到Nf2=296.782kNCk=m/l,klml/l,k2=m2/l本工程算例中，m2000mm，l2500mm，ml350mm，m21150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=受脚手架作用集中强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m支座反力RA=32.411kN支座反力RB=-7.139kN最大弯矩水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求受脚手架作用集中计算荷载水平钢梁自重计算荷载最大挠度按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8水平支撑梁的最大挠度小于4000.0/250,满足要求水平钢梁采用16号工字钢,其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范(GB50017-2003)附录Bb=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求 [f]=50N/mm2；压点处采用1个U所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7139×4/(3.1416×50.00×N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N7.14kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取h——h要大N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，Nd——楼板螺栓的直径，d=b——fcc——经过计算得到公式右边等于楼板混凝土局部承压计算满足要求锚固压点处楼板负弯矩数值为M=7.14×2.50/2=8.92kN.m其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等1取为0.94,期间按线性内插法确定；截面有效高度h0=100-15=85mm；s=8.92×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0580=1-(1-2×0.0580)1/2=0.0590s=1-0.0590/2=0.9700As=8.92×10^6/(0.9700×85.0×210.0)=515.2（JGJ130-2011）计算参数双排脚手架，搭设高度22.0钢管类型为连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。一、大横杆的计算大横杆的自重标准 脚手板的荷载标准 活荷载标准 静荷载的计算 活荷载的计算 大横杆计算荷载组合简图(最大挠度大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩跨中最大弯矩计算公式如下支座最大弯矩计算公式如下M2=-(0.10×0.096+0.117×1.680)×1.5002=-大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求计算公式如下大横杆的自重标准 脚手板的荷载标准 活荷载标准 荷载的计算 均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(R≤其 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取R——1.横杆的自重标准 脚手板的荷载标准 活荷载标准 荷载的计算 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求滑动,其抗滑承载力可取四、脚手架荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为NG1=NG2=0.100×14×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kNNG3=NG4=0.010×1.500×22.000=0.330kNNGNG1+NG2+NG3+NG46.447kN载总和的1/2NQ W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.800Us——风荷载体型系数：Us经计算得到，风荷载标准值Wk0.300×1.800×0.8720.471kN/m2。N=1.2NG+经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力不考虑风荷载时,N=1.2NG+经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=其 Wk— 风荷载标准值la——立杆的纵距h——立杆的步距(m)Mw=0.9×1.4×0.471×1.500×1.500×五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,其中N——i——k——计算长度附加系数，取u——l0——(m),l0kuh确定，l0=1.155×1.500×A——W——立杆净截面模量(抵抗矩——由长细比，为2599/16=163；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到[f]——不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求考虑风荷载时,其中N——i——k——计算长度附加系数，取u——l0——(m),l0kuh确定，l0=1.155×1.500×A——W——立杆净截面模量(抵抗矩——由长细比，为2599/16=163；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到MW————钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到[f]——考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求六、最大搭设高度的计算 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.270kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]= NG2K——构配件自重标