【S古城快捷酒店的结构设计（论文）18000字】

第第.截面设计7.1内力调整7.1.1梁端内力调整为了满足建筑物的延性设计，使结构在地震中吸收更多的能量，设计结构应使梁最终的破坏形态为弯矩破坏而非剪切破坏，故对其剪力设计值进行放大调整，简称强剪弱弯；抗规对应的公式如下所示。—梁净跨；—重力荷载代表值作用下简支梁梁端剪力设计值；—有震组合下，梁端左右弯矩设计值；—框架梁端剪力放大系数，其数值由抗震等级确定，三级、二级、一级分别对应为1.1、1.2、1.3；表7-1梁端剪力强剪弱弯调整楼层净跨ln(m)ƞvbMbl+Mbrg+q/2VGbV6F5.601.20145.1226.0587.53118.632.801.2052.6315.0625.3047.865F5.601.20306.5326.1687.90153.582.801.20117.5712.1720.4570.834F5.601.20497.4126.1687.90194.492.801.20191.9012.1720.45102.693F5.601.20632.2526.1687.90223.382.801.20238.5612.1720.45122.692F5.601.20728.5626.1687.90244.022.801.20289.0312.1720.45144.321F5.601.20852.9526.1687.90270.672.801.20323.9112.1720.45159.277.1.2柱端内力调整（1）柱端弯矩的调整由于柱子为框架的承重构件，基于延性设计理念，要确保柱子破坏晚于梁的破坏，简称强柱弱梁；抗规对应的公式如下所示。、分别为节点处柱端、梁端弯矩设计值之和；—柱端弯矩放大系数；其数值由抗震等级确定，四级、三级、二级、一级分别对应为1.2、1.3、1.5、1.7；表7-2柱端弯矩调整楼层柱编号6F边柱123.941.50-185.91-170.85中柱134.531.50-201.80-195.845F边柱227.801.50-170.85-243.89中柱261.121.50-195.84-290.454F边柱325.181.50-243.89-302.39中柱387.271.50-290.45-350.583F边柱403.191.50-302.39-328.97中柱467.431.50-350.58-415.942F边柱438.631.50-328.97-454.04中柱554.581.50-415.94-539.301F边柱512.251.50-314.34-711.96中柱608.441.50-373.36-754.90（2）柱端剪力的调整使结构在地震中吸收更多的能量且柱子破坏前产生更大的变形，设计结构应使柱最终的破坏形态为弯矩破坏而非剪切破坏，故对其剪力设计值进行放大调整，简称强剪弱弯；抗规对应的公式如下所示。—柱子净高；—柱上下端弯矩设计值；—柱端剪力增大系数，其数值由抗震等级确定，四级、三级、二级、一级分别对应为1.1、1.2、1.3、1.5；表7-3柱端剪力调整楼层柱编号V6F边柱1.30356.762.90159.93中柱1.30397.642.90178.255F边柱1.30414.742.90185.92中柱1.30486.292.90217.994F边柱1.30546.282.90244.88中柱1.30641.032.90287.363F边柱1.30631.362.90283.03中柱1.30766.512.90343.612F边柱1.30783.012.90351.01中柱1.30955.242.90428.211F边柱1.301026.294.50296.49中柱1.301128.264.50325.947.2梁截面设计7.2.1梁正截面受弯计算各楼层梁配筋计算方法一样，取一层边跨梁配筋计算，进行过程展示，并用表格的形式列出其余楼层梁配筋计算。框架梁混凝土为C30，框架梁纵筋选用HRB400，箍筋选用HRB400；相应的参数：fc=14.3kN/m²、ft=1.43kN/m²、fy=360kN/m²、fyv=360kN/m²。表7-4梁构件控制截面内力楼层边跨中跨MlM1MrVmaxMlM2Vmax6F-123.94120.59-123.82131.82-41.92-0.5647.865F-227.80107.07-211.84153.58-68.2810.6970.834F-325.18107.07-301.28194.49-105.9110.69102.693F-403.19107.07-358.11223.38-129.2410.69122.692F-438.63107.07-419.91244.02-154.3510.69144.321F-512.25111.88-458.22270.67-173.6910.69159.27（1）框架梁正截面受弯计算对于框架梁支座截面，由于弯矩为负弯矩，根据弯矩的方向可知，梁顶部受拉，底部受压，故设计时按矩形截面；对于跨中截面，如跨中截面弯矩为正弯矩，其梁底受拉，梁顶受压，设计时按T型截面设计，反之，按矩形截面设计。由规范可知T型截面受压翼缘宽度计算公式如下所示。由于，不考虑。边跨min(6600/3，300+7200-300)=2200mm中跨min(3000/3，300+7200-300)=1000mm（1）边跨跨中正截面设计弯矩M1=111.88kN.m，板厚h=120mm，取as=35mm，受压翼缘宽度为2200mm；；0.000001×14.3×2200×120×(700-35-0.5×120)=2284kN.m，大于跨中截面弯矩设计值，该截面为第一类T形截面。1×14.3×2200×665×665.mm1000000×111.880.0081－(1－2×0.008)^0.5=0.008<0.5181×14.3×2200×665×0.008=167367.2N167367.2/360=464.91mm²跨中最小配筋率为max（0.25，55×1.43/360）=0.25%0.01×0.25×300×700=525mm²边跨跨中梁底选配3C20(942mm²)。（2）边跨左支座正截面设计弯矩M左=-512.25kN.m，取as=60mm，ho=700-60=640mm；；1×14.3×300×640×640=1757184000N.mm1000000×512.25/1757184000=0.29151－(1－2×0.2915)^0.5=0.355<0.5181×14.3×300×640×0.355=974688N974688/360=2707.47mm²支座截面最小配筋率为max（0.3，65×1.43/360）=0.3%0.01×0.3×300×700=630mm²边跨左支座梁顶选配6C25(2945mm²)。（3）边跨右支座正截面设计弯矩M左=-458.22kN.m，取as=60mm，ho=700-60=640mm；1×14.3×300×640×640=1757184000N.mm1000000×458.22/1757184000=0.26081－(1－2×0.2608)^0.5=0.3083<0.5181×14.3×300×640×0.3083=846468.48N846468.48/360=2351.3mm²支座截面最小配筋率为max（0.3，65×1.43/360）=0.3%0.01×0.3×300×700=630mm²边跨左支座梁顶选配6C25(2945mm²)。表7-5框架梁正截面计算楼层截面配筋配筋面积1F边跨左-512.250.2920.3552707.56306C2529451.4%边跨中111.880.0080.008464.95253C209420.45%边跨右-458.220.2610.3092356.66306C2529451.4%中跨左-173.690.350.4521831.43606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%2F边跨左-438.630.250.2932234.66306C2529451.4%边跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%边跨右-419.910.2390.2782120.26306C2529451.4%中跨左-154.350.3110.3851559.93606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%3F边跨左-403.190.2290.2642013.46306C2529451.4%边跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%边跨右-358.110.2040.2311761.86306C2529451.4%中跨左-129.240.2610.3091252.03606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%4F边跨左-325.180.1850.2061571.16306C2529451.4%边跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%边跨右-301.280.1710.1891441.46306C2529451.4%中跨左-105.910.2140.244988.63606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%5F边跨左-227.800.130.141067.76306C2529451.4%边跨中107.070.0080.008464.95253C209420.45%边跨右-211.840.1210.129983.86306C2529451.4%中跨左-68.280.1380.149603.73606C2529452.45%中跨中10.690.0060.00687.03003C209420.79%6F边跨右-123.940.0710.074564.46306C2529451.4%中跨左120.590.0090.009523.05253C209420.45%中跨中-123.820.070.073556.76306C2529451.4%边跨右-41.920.0850.089360.63606C2529452.45%中跨左-0.560.0010.0014.33003C209420.79%7.2.2梁斜截面受剪计算（1）受剪截面的验算边跨梁：5600/700=8>2.50.001×0.2×14.3×300×665=570.57kN270.67<570.57，故满足截面要求。中跨梁：2800/400=7>2.50.001×0.2×14.3×300×365=313.17kN159.27<570.57，故满足截面要求。（2）斜截面受剪计算由规范可知，斜截面受剪承载力应满足如下要求;其中，；梁混凝土等级为C30，箍筋为HRB400，ft=1.43kN/m²，fyv=360kN/m²。对于边跨梁，0.001×0.6×0.7×1.43×300×665/0.85=140.96kN时，按构造配筋，反之，按计算配筋。框架抗震等级为二级，框架梁最小配箍率ρsv≥0.28ft/fyv=0.111%。加密区的长度，是由抗震等级决定，一级抗震时，其长度为max（2h，500），二三四级抗震时，长度为max（1.5h，500）。加密区长度为l。表7-6框架梁斜截面计梁Vbb×hoftfyvASV/sl加密区非加密实配ASV/s%1F边跨270.67300×6651.433600.4611000C8@100C8@2000.5020.167中跨159.27300×3651.433600.53550C8@100C8@2000.5020.1672F边跨244.02300×6651.433600.3661000C8@100C8@2000.5020.167中跨144.32300×3651.433600.433550C8@100C8@2000.5020.1673F边跨223.38300×6651.433600.2931000C8@100C8@2000.5020.167中跨122.69300×3651.433600.293550C8@100C8@2000.5020.1674F边跨194.49300×6651.433600.191000C8@100C8@2000.5020.167中跨102.69300×3651.433600.164550C8@100C8@2000.5020.1675F边跨153.58300×6651.433600.0451000C8@100C8@2000.5020.167中跨70.83300×3651.43360构造550C8@100C8@2000.5020.1676F边跨131.82300×6651.43360构造1000C8@100C8@2000.5020.167中跨47.86300×3651.43360构造550C8@100C8@2000.5020.1677.3柱截面设计框架柱轴压比：表7-7柱轴压比验算层号柱N（KN）fcb×hμμN6F边柱409.4914.3600×6000.080.75中柱517.2914.3600×6000.10.755F边柱844.3614.3600×6000.1640.75中柱1048.5714.3600×6000.2040.754F边柱1278.9514.3600×6000.2480.75中柱1580.1214.3600×6000.3070.753F边柱1713.5514.3600×6000.3330.75中柱2111.6614.3600×6000.410.752F边柱2148.214.3600×6000.4170.75中柱2643.1614.3600×6000.5130.751F边柱2602.1614.3600×6000.5050.75中柱3195.214.3600×6000.6210.757.3.1框架柱正截面计算柱混凝土等级、纵筋、箍筋分别为C30、HRB400、HRB400。相应参数为fc=14.3kN/m²，ft=1.43kN/m²，fy=360kN/m²，fyv=360kN/m²。根据柱M-N包络图可知，对于柱截面设计要取轴力最大、轴力最小以及弯矩绝对值最大三组控制内力对其进行计算。根据受压区高度x的不同，柱截面的受力类型可以分为大偏心受压和小偏心受压。大偏心受压时：，此时受压区钢筋屈服；小偏心受压时：以三层边柱为例，对其过程进行展示，并以表格形式列出其余楼层各柱的配筋计算。表7-8三层边柱柱内力设计值内力轴力最大轴力最小弯矩绝对值最大Nt(kN)1668.71852.121357.94Mt（kN.m）63.39-302.39302.39Nb(kN)1713.55885.231391.05Mb（kN.m）62.34-328.97328.97（1）轴力最大组合62.34/63.39=0.9830.7+0.3×-1×0.983=0.7（小于0.7时，取0.7）0.001×0.5×14.3×600×600=2574kN2574/1668.71=1（大于1时，取1）max(600/30,20)=20mm1300×(63.39×1000/1668.71+20)/565=133.421+1/133.42×6²×1=1.270.7×1.27×63.39=56.35kN.m1000×56.35/1668.71=34mm34+20+600/2-35=319mm0.518×565=292.7mm10³×1668.71/14.3/600=194.5mm≤292.7mm，故框架柱为大偏心受压。1668.71×1000×319-14.3×600×194.5×(565-0.5×194.5)=-248267388N.mm360×(565-35)=190800N/mm-248267388/190800=-1301mm²（2）轴力最小组合302.39/328.97=0.9190.7+0.3×-1×0.919=0.7（小于0.7时，取0.7）0.001×0.5×14.3×600×600=2574kN2574/885.23=1（大于1时，取1）max(600/30,20)=20mm1300×(328.97×1000/885.23+20)/565=901.071+1/901.07×6²×1=1.040.7×1.04×-328.97=-239.49kN.m1000×239.49/885.23=271mm271+20+600/2-35=556mm0.518×565=292.7mm10³×885.23/14.3/600=103.2mm≤292.7mm，故框架柱为大偏心受压。885.23×1000×556-14.3×600×103.2×(565-0.5×103.2)=37594770N.mm360×(565-35)=190800N/mm37594770/190800=197mm²（3）弯矩绝对值最大组合302.39/328.97=0.9190.7+0.3×0.919×-1=0.7（小于0.7时，取0.7）0.001×0.5×14.3×600×600=2574kN2574/1391.05=1（大于1时，取1）max(600/30,20)=20mm1300×(328.97×1000/1391.05+20)/565=590.151+1/590.15×6²×1=1.060.7×1.06×328.97=244.1kN.m1000×244.1/1391.05=175mm175+20+600/2-35=460mm0.518×565=292.7mm1391.05×1000/14.3/600=162.1mm≤292.7mm，故框架柱为大偏心受压。1391.05×1000×460-14.3×600×162.1×(565-0.5×162.1)=-33203371N.mm360×(565-35)=190800N/mm-33203371/190800=-174mm²7.3.2框架柱斜截面计算（1）柱截面验算以首层边柱为例，柱截面b×h为600×600mm，剪力设计值为296.49kN。。ho=600-35=565mm首层结构高度为5.2m，故首层净高Hn=5.2-0.7=4.5m剪跨比4.5/2/0.565=3当时，取。剪力应满足0.20×14.3×600×565/1000=969.54kN296.49<969.54kN，满足要求。（2）柱截面验算柱截面剪力设计值应满足如下公式：N为有震组合下（与剪力设计值V同一组合）柱轴力设计值，且该值≤。表7-12框架柱斜截面计算层号柱NVmaxh0fyvftλAsv/s实配箍筋类型6F边柱243.46159.935653601.432.566<0C8@200/1000.75复合0.6中柱286.7178.255653601.432.566<0C8@200/1000.75复合0.65F边柱560.77185.925653601.432.566<0C8@200/1000.75复合0.6中柱659.25217.995653601.432.5660.03C8@200/1000.75复合0.64F边柱967.15244.885653601.432.5660.06C8@200/1000.75复合0.6中柱1017.13287.365653601.432.5660.22C8@200/1000.75复合0.63F边柱1357.94283.035653601.432.5660.11C8@200/1000.75复合0.6中柱1380.22343.615653601.432.5660.35C8@200/1000.75复合0.62F边柱1544.4351.015653601.432.5660.34C8@200/1000.75复合0.6中柱1544.4428.215653601.432.5660.66C8@200/1000.75复合0.61F边柱1544.4296.495653601.4330.19C8@200/1000.75复合0.6

8.板截面设计图8-1板的平面布置图8.1荷载计算表8-1楼板面荷载板区隔编号gk（kN/m²）qk（kN/m²）g（kN/m²）q（kN/m²）g+pg+p/2p/2A4.325.5938.597.091.5B4.325.5938.597.091.5恒载分项系数为1.3，活载分项系数1.5。8.2板的弯矩计算根据板的宽长比查表可以求出双向板的弯矩系数。对于编号A板，宽长比为0.545，板的跨中系数为0.04、0.0093，支座系数为-0.0828、-0.057，周边简支时的跨中系数为0.0899、0.0206。对于编号B板，宽长比为0.417，板的跨中系数为0.04、0.0038，支座系数为-0.0829、-0.057，周边简支时的跨中系数为0.0965、0.0174。双向板跨中弯矩双向板支座弯矩其中、、分别为跨中弯矩系数、支座弯矩系数、简支时跨中弯矩系数。表8-2弯矩计算区格截面弯矩(kN.m)弯矩调整(kN.m)A跨中（短板）0.04×7.09×3.6²+0.0899×1.5×3.6²=5.425.42+1.26×0.2=5.67跨中（长板）0.0093×7.09×3.6²+0.0206×1.5×3.6²=1.261.26+5.42×0.2=2.34支座（短板）-0.0828×8.59×3.6²=-9.22-9.22支座（长板）-0.057×8.59×3.6²=-6.35-6.35B跨中（短板）0.04×7.09×3²+0.0965×1.5×3²=3.863.86+0.48×0.2=3.96跨中（长板）0.0038×7.09×3²+0.0174×1.5×3²=0.480.48+3.86×0.2=1.25支座（短板）-0.0829×8.59×3²=-6.41-6.41支座（长板）-0.057×8.59×3²=-4.41-4.418.3板的配筋计算板的厚度h=120mm，根据环境类别取板的保护层厚度为15mm，假定板底钢筋直径d为10mm，短边方向跨中配筋计算时，板的有效高度ho=h-15-d/2=100mm；由于板底为双向受力钢筋，短边钢筋在下，故长边方向跨中配筋计算时，板的有效高度ho=h-15-d-d/2=90mm。。板配筋不仅要满足计算的要求还得满足最小配筋率的要求。由规范可知板的最小配筋率。最小配筋面积为0.2×0.01×1000×120=240mm²板配筋计算按如下公式计算：；；表8-3板配筋计算A区格跨中B区格跨中支座短边方向长边方向短边方向长边方向A/AA/BB/BM5.672.343.961.25-9.22-6.41-4.410.040.020.0280.0110.0640.0450.0310.9800.9900.9860.9940.9670.9770.984160.7172.95111.5638.81264.85182.25124.49实际配筋C8@200C8@200C8@200C8@200C8@180C8@200C8@200配筋面积(mm2)251251251251279251251(mm2)240240240240240240240满足要求

9.楼梯设计由楼梯平面和剖面可知，标准层踏步尺寸为150×270mm，标准层层高为3600mm。楼梯梁板混凝土等级为C30，梯柱混凝土等级为C30，梯板钢筋为HRB400，梯梁梯柱纵向受力钢筋与箍筋级别同框架梁柱钢筋。楼梯面层为30mm厚现制水磨石面层，底部为15mm厚水泥石灰砂浆，楼梯活载为3.5kN/m²。9.1梯板设计计算（1）梯板厚度的估算b=(150²+270²)^0.5=308.9mm，故cosα=270/308.9=0.874梯板的水平投影长度ln=2970mm，梯板的斜向净长为ln/cosα=2970/0.874=3398mm；梯板厚度h=（1/30~1/25）×3398=113.3~135.9mm，取h=120mm（2）荷载统计表9-1梯板荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m2）分项系数荷载设计值（kN/m2）永久荷载30mm水磨石面层0.65×（0.15+0.27）/0.27=1.011————踏步自重0.15×0.5×25=1.875————梯板自重0.12×25/0.874=3.432————板底粉刷0.015×17/0.874=0.292————小计6.611.3g=6.61×1.3=8.593可变荷载3.51.5q=3.5×1.5=5.25合计————13.843（3）跨度计算梯段板单跨两端与支撑构件整浇，lo=ln=2970mm。（4）内力计算跨中弯矩13.843×2.97²/10=12.21kN.m120-25=95mm，b=1000mm1000000×12.21/14.3/95²=0.0951-(1-2×0.095)^0.5=0.10.5×(1+(1-2×0.095)^0.5)=0.951000000×12.21/0.95/360/95=376mm²0.2%0.2×120×1000×0.01=240mm²板底受力钢筋选用C10@200（AS=393mm²），梯板支座筋选用C8@200(251mm²)，分布钢筋C8@270，每踏步下一根。。9.2平台板设计计算（1）平台板厚度的估算平台板ln=1900mm；平台板厚度h≥1/30ln=63.33mm，取h=100mm（2）荷载统计表9-2平台板荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m2）分项系数荷载设计值（kN/m2）永久荷载30mm水磨石面层0.65————平台板自重0.1×25=2.5————板底粉刷0.015×17=0.255————小计3.4051.3g=3.405×1.3=4.427可变荷载3.51.5q=3.5×1.5=5.25合计————9.677（3）跨度计算平台板lo=ln=1900mm。。（4）内力计算跨中弯矩9.677×1.9²/8=4.37kN.m100-15-5=80mm，b=1000mm1000000×4.37/14.3/1000/80²=0.0481-(1-2×0.048)^0.5=0.0490.5×(1+(1-2×0.048)^0.5)=0.9751000000×4.37/0.975/360/80=156mm²0.2×100×1000×0.01=200mm²板底受力钢筋C8@200（AS=251mm²），分布钢筋C8@200（AS=251mm²），布置时双层双向拉通钢筋。。9.3平台梁设计计算（1）平台梁截面估算平台梁跨度lc=3600mm；梁高h≥1/12lc=300mm，取h=200mm，b=400mm。（2）荷载统计表9-3梯梁荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）分项系数荷载设计值（kN/m）永久荷载平台板传递荷载3.405×1.9/2=3.23————梯板传递荷载6.61×2.97/2=9.82————平台梁自重0.2×（0.4-0.1）×25=1.5————梁底抹灰自重0.015×（0.4-0.1）×2×17=0.15————小计14.71.3g=14.7×1.3=19.11可变荷载3.5×（1.9/2+2.97/2+0.2）=9.221.5q=9.22×1.5=13.83合计————32.94（3）跨度计算平台板lo=lc=3600mm，净跨为ln=3600-200=3400mm（4）内力计算跨中弯矩32.94×2.97²/8=36.32kN.m32.94×0.5×3.4=56kN400-35=365mm，b=200mm36.32×1000000/14.3/200/365²=0.0951－(1－2×0.095)^0.5=0.10.5×(1+(1-2×0.095)^0.5)=0.951000000×36.32/0.95/360/365=291mm²0.25×200×400×0.01=200mm²梁底受力钢筋选用2C16（As=402mm²），梁顶配筋与梁底一致。。0.7×1.43×200×365/1000=73.07kNV=56kN<73.07kN，故按构造要求配置箍筋；；×0.28=0.28×1.43/360=0.111%故梯梁箍筋选配C8@200，实际配箍率为0.502%，故满足要求。

10.基础设计依据地质土层的情况，本设计基础采用独立基础；基础持力层选用砾砂，未修正地基承载力特征值为265kPa；根据内力组合表，查到边柱和中柱控制内力，分别对其进行基础设计；控制内力如下表所示。混凝土采用C30，钢筋采用HRB400，相应的参数：fc=14.3kN/m²、ft=1.43kN/m²、fy=360kN/m²。表10-1一层柱底控制内力控制内力柱编号N(kN)M(kN.m)V(kN)边柱标准值1954.8820.73-7.98设计值2602.1627.84-10.71中柱标准值2389.69-18.717.19设计值3195.2-25.19.6510.1边柱独立基础设计10.1.1边柱基础底面尺寸确定基础埋深为基底至室外地面的高度，假设基础高度为750m，故基础埋深d为0.75+0.55=1.3m，由持力层土层参数查规范可知：深度修正系数为4.4。基底以上土的加权平均重度：17.4kN/m³深度修正后地基承载力特征值：265+4.4×17.4×(1.3-0.5)=326.25kpa1.3+0.45/2=1.525m边柱柱底轴力标准值为：1954.88kN边柱基底计算面积1954.88/(326.25-20×1.525)=6.61m²，由于柱底偏心距的存在，基底计算面积增大10%，即1.1×6.61=7.27m，一般l/b=（1.2~2.0），取基础长度为3.2m，宽度为2.3m，基底面积为7.36>7.27mm²,满足要求，另外基础宽度小于3m，无需进行宽度修正。10.1.2持力层承载力验算20×1.525×7.36=224.48kN基底弯矩20.73+7.98×0.75=26.7kN.m偏心距26.7/2179.36=0.012m<L/6=3.2/6=0.533m。基底平均压力值： （(224.48+1954.88)/7.36=296.11<fa=326.25kpa，故满足要求。 基底边缘的最大压力值:296.11×(1+6×0.012/3.2)=302.77<1.2fa=391.5kpa，故满足要求。10.1.3基础高度验算（1）计算基底净反力边柱柱底内力设计值F=2602.16kN、V=-10.71kN、M=27.84kN.m基底弯矩设计值27.84-10.71×0.75=19.81kN.m27.84-10.71×0.75=19.81kN.m基础边缘处的最大和最小净反力为：2602.16×(1±6×0.008/3.2)/7.36=358.86kpa/348.25kpa基础冲切验算基础受冲切承载力应满足如下公式：基础有效高度ho=h-50=750-50=700mm0.6m0.6+2×0.7=2m0.5×(0.6+2)=1.3m由于h0小于800mm，故0.7×1×1.43×1300×700/1000=910.91kN0.7×1×1.43×1300×700/1000=910.91kN358.86×1.357=486.97kN<910.91kN，故满足冲切验算。由于，故满足冲切验算。10.1.4基础配筋计算 （1）柱边（1-1截面）：对于此处偏心荷载可以取和的平均值。图11-1配筋验算示意图(3.2+0.6)×(358.86-348.25)/(2×3.2)=6.3kpa348.25+6.3=354.55kpa(358.86+354.55)/2=356.71kpa(3.2-0.6)²×(2×2.3+0.6)=35.15m³356.71×35.15/24=522.46kN.m0.9×700×360=226800N/mm522.46×1000000/226800=2303.6mm²每米宽配筋面积：2303.6/2.3=1001.6mm²/m，故每延米最小配筋面积为0.15%×1000×750=1125mm²/m。选配C12@100，面积为1131mm²/m>max(1001.6mm²,1125mm²)，满足要求。（2）柱边（2-2截面）：(358.86+348.25)/2=353.56kpa(2.3-0.6)²×(2×3.2+0.6)=20.23m³353.56×20.23/24=298.02kN.m0.9×(700-16)×360=220320N/mm298.02×1000000/220320=1344.8mm²每米宽配筋面积：1344.8/3.2=420.3mm²/m故每延米最小配筋面积为0.15%×1000×750=1125mm²/m。选配C12@100，面积为1131mm²/m>max(420.3mm²,1125mm²)，满足要求。10.2中柱独立基础设计10.2.1中柱基础底面尺寸确定11-2中柱基础计算简图中柱轴力标准值Fk=2389.69kN，合力F=2Fk=4779.38kN，l1=3000mm。。对左中柱点弯矩取矩2389.69×3/4779.38=1.5mlo=(1/2~2/3)l1=1.5~2m，取lo为1.8m，故基础长度l=2(xo+lo)=6.6m，基底压力均匀分布。边柱基底计算面积：4779.38/6.6/(326.25-20×1.525)=2.45m，取b=2.5m。10.2.2持力层承载力验算(20×1.525)×2.5×6.6=503.25kN基底平均压应力为： (503.25+4779.38)/16.5=320.16<fa=326.25kpa，满足要求。10.2.3按静定梁计算基础内力图11-3中柱基础内力简图中柱柱底内力设计值F=3195.2kN、V=9.65kN、M=-25.1kN.m基础沿纵向净反力： 3195.2×2/6.6