泵房高大模板支撑施工方案#广东#钻孔灌注桩#框剪结构#工艺示意图

东莞市企石污水厂进水泵房工程高大模板专项方案安安全专项施工方案高大模板专项方案 3- 第四节、施工工艺技术 第六节、劳动力计划 第一节、工程概况工程基本情况工程名称东莞市企石污水厂进水泵房工程工程地点东莞市企石镇江边管理区湖滨路9号周边环境周边场地简单，无高大及重要建筑物建筑面积(m²)建筑高度(m)基础形式钻孔灌注桩主体结构框架剪力墙抗震等级四级抗震设防烈度六度地上层数1地下层数1标准层层高(m)高支模层结构情况高支模所在层处(具体见方案图)脚手架挂密目安全网无高支模层底标高(m)柱砼强度等级高支模层顶标高(m)5.80,10.4米梁板砼强度等级最大板跨(m)普通板跨(m)最大板厚(mm)普通板厚(mm)最大柱截面尺寸(mm)普通柱截面尺寸(mm)最大梁跨(m)9普通梁跨(m)最大梁断面尺寸(mm)普通梁断面尺寸(mm)各责任主体名称建设单位东莞市企石新锦源水务有限公司设计单位中钢武汉安环院施工单位福建省恒基建设股份有限公司监理单位广东华工工程建设监理有限公司项目经理曹树基总监理工程师李家斌技术负责人姚湘平专业监理工程师李耀四、技术保证条件技术负责人生产调度负责人机械管理负责人消防管理负责人劳务管理负责人其他有关部门安全技术负责人项目经理管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定；序号允许偏差△(mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度游标卡尺范》JGJ130-2001的规定；序号允许偏差检查工具1钢管弯曲钢卷尺a.各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5b.立杆钢管弯曲c.水平杆、斜杆的钢管弯曲K6.52冲压钢脚手板a.板面挠曲钢卷尺b.板面扭曲(任一角翘起)3)钢管上严禁打孔。1)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的2)新、旧扣件均应进行防锈处理；1)制作的原木、方木结构，不应大于15%;2)板材和规格材，不应大于20%;3)受拉构件的连接板，不应大于18%;4)连接件，不应大于15%。(2)各层板的原材含水率不应大于15%,且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。800厚【墙模板(非组合式钢模板)】面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)小梁布置方式水平小梁材料钢管小梁材质规格(mm)小梁间距(mm)小梁一端悬臂长(mm)0下部模板悬臂高度(mm)0主梁材料双钢管主梁材质规格(mm)主梁间距(mm)主梁一端悬臂长(mm)0对拉螺栓类型对拉螺栓横向间距(mm)对拉螺栓竖向间距(mm)350*1000【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)立杆步距(m)梁支撑架搭设高度(m)梁两侧立杆间距(m)承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆承重连接方式可调托座梁底纵向支撑根数2梁截面宽度(m)梁截面高度(m)1主楞间距(mm)次楞根数4主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型穿梁螺栓水平间距(mm)竖向支撑点到梁底距离依次为模板自重(kN/m²)钢筋自重(kN/m3施工荷载(kN/m²)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m²)振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m²)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kNm²)4250*800【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)立杆步距(m)梁支撑架搭设高度(m)梁两侧立杆间距(m)承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆承重连接方式可调托座梁底纵向支撑根数2梁截面宽度(m)梁截面高度(m)主楞间距(mm)次楞根数3主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型穿梁螺栓水平间距(mm)竖向支撑点到梁底距离依次为模板自重(kN/m²)钢筋自重(kN/m³)施工荷载(kN/m22新浇混凝土荷载侧压力(kN/m²)振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m²)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m²)4250*550【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)立杆步距(m)梁支撑架搭设高度(m)梁两侧立杆间距(m)承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞平行梁截面方向立杆承重连接方式可调托座梁底纵向支撑根数2梁截面宽度(m)梁截面高度(m)主楞间距(mm)次楞根数3主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型穿梁螺栓水平间距(mm)竖向支撑点到梁底距离依次为模板自重(kN/m²)钢筋自重(kN/m³施工荷载(kN/m²)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m²)振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m²)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m²)418米【板模板(扣件钢管高架)】立杆纵距(m)立杆横距(m)立杆步距(m)模板支架搭设高度(m)立杆上端伸出至模板支撑点的长度板底支撑间距(mm)立杆承重连接方式可调托座施工均布荷载标准值(kN/m²)213.4米【板模板(扣件钢管高架)】立杆纵距(m)立杆横距(m)立杆步距(m)模板支架搭设高度(m)立杆上端伸出至模板支撑点的长度板底支撑间距(mm)立杆承重连接方式可调托座施工均布荷载标准值(kN/m²2柱墙搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑(梁高加对拉螺栓)→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改1)立柱平面布置图(详见附图);aA接头不在同步内(立面)接头不在同跨内(平面)小于等于200mm小于等于200mm20m<层高撑顶部加设水平剪刀层高大于20m成可靠整体；3)用抱柱的方式(如连墙件),如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度预埋螺栓中心线位置2外露长度预留孔中心线位置尺寸5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下允许偏差(mm)检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺基础钢尺检查寸柱、墙、梁钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号一般质量要求1构架尺寸(立杆纵距、立杆横距、步距)误差2立杆的垂直偏差架高3纵向水平杆的水平偏差4横向水平杆的水平偏差5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应>7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应>500mm,接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1)搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接(绑扎)固定类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m,且不大于65其它脚手架按相应的连接要求竞赛评比结束事故报告事故预测分析数量其他事故报告事故预测分析数量清扫工作机具设备整理材料物资整理记分台账其他问题整改工人班组劳务队整改工人班组劳务队违章指挥违章现象违纪现象隐患处理项目经理违章违纪检查问题整改其他特殊问题项目经理违章违纪检查问题整改个机具设备作业环境岗位责任制三点活动第五节、施工安全保证措施安全保证体系安全技术措施安全监督管理第五节、施工安全保证措施安全保证体系安全技术措施安全监督管理安全技术交底安全措施实施2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复1)地面一下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采2)距基槽(坑)上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽(坑)内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽(坑)土壁上；(2)楼梯模板1)梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外3)模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合(3)柱模板(4)墙模板1)当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧4)墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外(5)梁、板模板2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%,防止挠度过大，梁模板上口应有锁口顶部不得大于200mm,螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用048mm(6)高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系3、模板拆除(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措1)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可2)底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%;<8米混凝土强度达到75%;3)板底模<2米，混凝土强度达到50%,>2米<8米混凝土强度达到75%,≥8(1)监测控制(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面(梁或板)及柱、墙上埋设倒“L”形(3)监测措施(4)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪1精密水准仪142”全站仪一台I42”,最大允许误差±202自动安平水准仪2红外线水准仪I激光垂直仪2对讲机3检测板手1(5)监测说明2)连墙件是否松动；6)支架与杆件是否有变形现象；(6)监测频率1)本工程立柱监测预警值为10mm,立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进1应急领导机构1.1领导机构与成员成员：赵飞，混凝土工班组长何洁，钢筋工班组长王皓。联系电话：22080687组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任1.2报警救援及其他联络电话.1.2.3电话报救须知公司电话：火警：119医疗急救：120匪警：110交通122.1.2.4人员分工与职责1.2.4.1项目经理(第一安全责任人):负责高支模应急救援全面工作。1.2.4.2现场技术负责人(直接安全责任人):负责制定事故预防措施及相1.2.5.1上报程序2应急计划3应急响应3.1应急准备3.1.1组织机构及职责组长：项目经理曹树基3.1.1.2坍塌事故应急处置领导小组负责对项目突发坍塌事故的应急处理。3.1.2培训和演练.3.1.2.2施工管理部负责对相关人员进行一次培训。3.1.2.4预防措施10.3.1.2.4.2模板完成后，不要积中堆积钢筋等其他材料，避免荷载集中，超3.1.2.4.3砼施工注意砼集中堆积，并安排有关人员巡查高支模支撑情况，发3.1.3事故后处理工作3.1.3.2以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡：3.1.3.3制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。10.3.2物体打击事故应急准备与响应预案10.3.2.1应急准备10.3.2.1.1组织机构及职责：组员：生产负责人安全员各专业工长技术员质检员值勤人员10.3.2.1.1.2物体打击事故应急处置领导小组负责对项目突发物体打击事10.3.2.1.2培训和演练10.3.2.1.2.1项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按物体打击事10.3.2.1.2.2施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。10.3.2.2应急响应10.3.2.3事故后处理工作10.3.3高空坠落事故应急准备和响应预案10.3.3.1应急准备值班电话1345002662510.3.3.1.2高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应10.3.3.2培训和演练10.3.3.2.1项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按高处坠落事故10.3.3.2.2施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。10.3.3.3应急物资的准备、维护、保养10.3.3.3.1应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。10.3.3.3.2各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。10.3.3.4防坠落措施10.3.3.4.1脚手架材质必须符合国家标准：钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件。10.3.3.4.2结构脚手架立杆间距不得大于1.5m,大横杆间距不得大于1.2m,小横杆间距不得大于1m,脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，拉接点垂直距离不得超过4m,水平距离不得超过6m,拉接所用的材料强度不得低于双股8号铝丝的强度，高大架子不得使用柔性材料拉接。在拉接点处设可靠支顶，脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于20cm,不得行空隙和探头板、飞跳板、脚手板下层设水平网，操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆，挂安全网，下口封严，防护高为1.2m严禁用竹笆做脚手板。10.3.3.4.3脚手架必须保证整体不变形，凡高度20m以上的外脚手架纵向必须设置十字盖，十字盖高度不得超过7根立杆，与水平面夹角应为45°-60°,高度在20米以下的必须设置反斜支撑，特殊脚手架和20m以上的高大脚手架必须有设计方案。有脚手架结构计算书，特殊情况必须采取有效的防护措施。10.3..3.4.4井字架的吊笼出入口均应有安全门、两侧必须有安全防护措施，吊笼定位托杠必须采用定型装置，吊笼运行中不得乘人。以上的孔洞四周必须设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网。,电梯井口必须高度不低于1.2m金属防护门。电梯井内首层和首层以上每隔四层设一道水平安全网，安全网应封门严密，楼梯踏步及休息平台处，必须设两道牢固防护栏杆或用立挂安全网防护，阳台栏杆应随层安装，不能随层安装的，必须设两道防护栏杆或立挂安全网加一道防护栏杆。10.3.3.4.6无外脚手架或采用采用单排脚手架高4m以上的建筑物，首层四周必须支搭固定3m宽的水平安全网(;高层建筑6m宽双层网):网底距下方物体不得小于3m(高层不得小于5m)高层建筑每隔四层固定一道6m宽的水平安全网，水平安全网，接口处必须连接严密与建筑物之间缝隙不大于10cm,并且外边沿高于10.3.3.5.2处理程序10.3.3.5.2.4宣布事故处理结果。10.4.1.1.1当现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，就有1人或多人去打10.4.2保障措施10.4.2.1急救箱0.1%新吉尔灭酊、高锰酸钾等。王步珍(施工员)——组员，负责现场施工指挥，技术交底；王星明(安全员)——组员，负责现场安全检查工作；张晓明(架子工班长)——组员，负责现场具体施工；高支模开始时间高支模工期(天)作息时间(上午)作息时间(下午)砼工程量(m³)高支模建筑面积(m²)钢筋工(人)架子工(人)8水电工(人)5其它工种(人)7【计算书】墙模板(非组合式钢模板)计算书新浇混凝土墙名称新浇混凝土墙墙厚(mm)混凝土墙的计算高度(mm)混凝土墙的计算长度(mm)混凝土重力密度Ye(kN/m³)新浇混凝土初凝时间to(h)3外加剂影响修正系数β1混凝土坍落度影响修正系数β2混凝土浇筑速度V(mh)土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q₃k(kN/m²)min[0.22×24×3×1×1.15×2.5¹/2,24×3]=min[28.8,72承载能力极限状态设计值S=0.9max[1.2G₄k+1.4Q₃k,1.35G₄k+1.4×0.7Q₃k]=0.9max[1.2×28.8+1.4×1.5,1.35×28.8+1.4×0.7×1.5]正常使用极限状态设计值S正=G₄k=28.8kN/m²小梁布置方式水平下部模板悬臂高度(mm)0小梁间距(mm)小梁一端悬臂长(mm)0主梁间距(mm)主梁一端悬臂长(mm)0对拉螺栓横向间距(mm)对拉螺栓竖向间距(mm)高大模板专项方案模板设计立面图面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)面板抗弯强度设计值[f](N/mm²)面板弹性模量E(N/mm²)300×18²16=16200mm³,I=bh³/1σ=Mmax/W=0.12×10⁶/16200满足要求!2、挠度验算v=0.66mm≤[v]=1/400=300/40满足要求!小梁类型钢管小梁材料规格(mm)小梁抗弯强度设计值[f](N/mm²)小梁弹性模量E(N/mm²)小梁截面抵抗矩W(cm³)小梁截面惯性矩I(cm⁴)高大模板专项方案0o000000.0d0.000.gd[00500000.00hnhu.5014米16米1小梁剪力图(kN)σ=Mmax/W=0.1×10⁶/5080=20.39N/满足要求!高大模板专项方案v=0.02mm≤[v]=1/400=300/40满足要求!3、支座反力计算R₁=1.85kN,R₂=...R₁o=3.7六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)主梁抗弯强度设计值[f](N/mm²)主梁弹性模量E(N/mm²)主梁截面抵抗矩W(cm3主梁截面惯性矩I(cm⁴)1、强度验算高大模板专项方案满足要求!v=0mm≤[v]=1/400=300/4满足要求!七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型轴向拉力设计值Nt(kN)满足要求!2梁截面宽度B(m):0.35;梁截面高度D(m):1.00;混凝土板厚度(mm):150.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距L₀(m):0.90;新浇混凝土重力密度(kN/m³):24.00;模板自重(kN/m²):0.50;钢木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):12.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):面板弹性模量E(N/mm²):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):12.0;梁底方木截面宽度b(mm):80.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;高大模板专项方案其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;β1--外加剂影响修正系数，取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m²、18.000kN/m²,取较小值17.848kN/m²作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。q面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M--面板的最大弯矩(N·mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²);0.117×1.512×[(1000-150)面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²,满足要求!v=0.677q14/(100EI)≤[v]0.677×5.783×[(1000-150)/(4-1)]⁴/(100×9500×1.46×10⁵)=0.182面板的最大挠度计算值v=0.182mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.133mm,满足要求!1.次楞计算本工程中，次楞采用木方，宽度80mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：计算简图23高大模板专项方案剪力图(kN)00变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.069kN·m,最大支座反力R=2.548kN,最大变形v=0.013mm强度验算计算公式如下：次楞的最大挠度计算值v=0.013mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.548kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：主楞计算简图主楞变形图(mm)[f]=205N/mm²,满足要求!(2)主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值v=0.849mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.875mm,满足要求!高大模板专项方案强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q₁:1.2×(24.00+1.50)×0.35×1.模板结构自重荷载设计值：施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q₃:1.4×(2.00+2.00)×0.最大弯矩计算公式如下：0.1×(9.639+0.189)×300²+0.117×1.76梁底模面板计算应力σ=5.7N/mm²小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²,满足要求!=1.2mm,满足要求!q₁=1.2×[(24+1.5)×1×0.3+0.5×0.3×(2×0.85+0.35)/0.E=10000N/mm²;弯矩图(kN·m)N₁=N₂=2.494kN;方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.861×10⁶/8.53×10⁴=10.1N/mm²;=3V/(2bho)=3×2.494×1000/(2×80×80方木的最大挠度：v=1.37mm;高大模板专项方案N/mm²,满足要求!七、梁跨度方向托梁的计算1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.494kN.托梁计算简图b0最大变形Vmax=0.693mm;最大支座力Rmax=8.147kN;最大应力σ=M/W=0.599×106/(10.16×10³)=58.9N/mm²;托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²;托梁的最大应力计算值58.9N/mm²小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm²,满足要求!立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：N=N₁+N₂=8.147+2.789=10.936kN;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=5.13;b=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=钢管立杆稳定性计算σ=104.3N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!梁截面宽度B(m):0.25;梁截面高度D(m):0.80;梁支撑架搭设高度H(m):18.00;梁两侧立杆间距(m):0.90;5.梁侧模板参数宽度(mm):80.00;高度(mm)高大模板专项方案按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，其中γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;β1-外加剂影响修正系数，取1.200;分别计算得17.848kN/m²、18.000kN/m²,取较小值17.848kN/m²作为本三、梁侧模板面板的计算侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。1.强度计算M--面板的最大弯矩(N·mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)面板的最大支座反力为：N=1.25q=1.25×(5.783+1.512)×[(800-150)/(3-1)]/1000=2.963kN;面板的受弯应力计算值σ=5.9N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²,满足要求!2.挠度验算v=0.521qf4/(100EI)≤[v0.521×5.783×[(800-150)(3-1)]4/(100×6000×1.46×10⁵)=0.3面板的最大挠度计算值v=0.384mm小于面板的最大容许挠度值高大模板专项方案[v]=1.3mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度80mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：E=9000.00N/mm²;计算简图高大模板专项方案0X20X3高大模板专项方案变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.089kN·m,最大支座反力R=3.260kN,最大变形v=0.018mm强度验算计算公式如下：经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=8.89×104/8.53×10⁴=1次楞最大受弯应力计算值σ=1N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²,满足要求!次楞的最大挠度计算值v=0.018mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.26kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：主楞计算简图经过计算得到最大弯矩M=0.326kN·m,最大支座反力R=3.803kN,最大变形v=0.190mm高大模板专项方案主楞的受弯应力计算值σ=32.1N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.190mm主楞的最大挠度计算值v=0.19mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!五、梁底模板计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：q₃:1.4×(2.00+2.00)×0σ=Mmax/W=6.41×10⁴/1梁底模面板计算应力σ=4.7N/mm²小于梁底模面板的抗弯强度设计值=1.2mm,满足要求!高大模板专项方案(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q₁=1.2×[(24+1.5)×0.8×0.3+0.5×0.3×(2×0.65+0.25)/0.25]=8.46(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):均布荷载设计值q=8.460+1.680=10.140kN/m;梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.30×[1.2×0.15×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.90-0.25)4=0.42.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：计算简图及内力、变形图如下：2233变形图(mm)N₁=N₂=1.751kN;方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.645×106/8.5=3V/(2bho)=3×1.751×1000/(2×80×80方木受剪应力计算值0.411N/mm²小于方木抗剪强度设计值[f]=1.400七、梁跨度方向托梁的计算托梁计算变形图(mm)高大模板专项方案0.4670最大支座力Rmax=5.722kN;最大应力σ=M/W=0.42×10⁶/(10.16×10³)=41.4N/mm²;托梁的最大应力计算值41.4N/mm²小于托梁的抗弯强度设计值205N=N₁+N₂=5.722+2.789=8.51kN;L=Max[1.167×1.7×1.5,1.钢管立杆稳定性计算σ=81.2N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!250*550梁模板(扣件钢管架)计算书梁截面宽度B(m):0.25;梁截面高度D(m):0.55;梁支撑架搭设高度H(m):13.40;梁两侧立杆间距(m):0.90;5.梁侧模板参数宽度(mm):80.00;高度(mm)高大模板专项方案按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，其中γ-混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;β1-外加剂影响修正系数，取1.200;分别计算得17.848kN/m²、18.000kN/m²,取较小值17.848kN/m²作为本三、梁侧模板面板的计算侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。1.强度计算M--面板的最大弯矩(N·mm);σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)面板的最大支座反力为：N=1.25q=1.25×(5.783+1.512)×[(550-150)/(3-1)]/1000=1.824kN;面板的受弯应力计算值σ=2.3N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²,满足要求!2.挠度验算v=0.521qf4/(100EI)≤[v0.521×5.783×[(550-150)(3-1)]4/(100×6000×1.46×10⁵)=0.0面板的最大挠度计算值v=0.055mm小于面板的最大容许挠度值高大模板专项方案[v]=0.8mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度80mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：E=9000.00N/mm²;计算简图0X2X30高大模板专项方案变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.055kN·m,最大支座反力R=2.006kN,最大变形v=0.011mm强度验算计算公式如下：经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=5.47×104/8.53×10⁴=0.6次楞最大受弯应力计算值σ=0.6N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²,满足要求!次楞的最大挠度计算值v=0.011mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.006kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：0主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)大变形v=0.106mm高大模板专项方案主楞的受弯应力计算值σ=19.7N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.106mm主楞的最大挠度计算值v=0.106mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.5mm,满足要求!五、梁底模板计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：1.抗弯强度验算[f]=12N/mm²,满足要求!r-计算跨度(梁底支撑间距):1=300.00mm;=1.2mm,满足要求!1.荷载的计算高大模板专项方案(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q₁=1.2×[(24+1.5)×0.55×0.3+0.5×0.3×(2×0.4+0.25)/0.25]=5.805kN/m;(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q₂=1.4×(2+2)×0.3=1.68均布荷载设计值q=5.805+1.680=7.485kN/m;梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.30×[1.2×0.15×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.90-0.25)4=0.42.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：计算简图及内力、变形图如下：变形图(mm)方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.518×106/8.53×10⁴=6.1N/mm²;方木最大剪应力计算值：T=3V/(2bho)=3×1.42×1000/(2×80×80方木最大应力计算值6.065N/mm²小于方木抗弯强度设计值[f]=12.000N/mm²,满足要求!方木受剪应力计算值0.333N/mm²小于方木抗剪强度设计值[f]=1.400N/mm²,满足要求!方木的最大挠度v=1.243mm小于方木的最大允许挠度[v]=3.600mm,满足要求!七、梁跨度方向托梁的计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.42kN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)高大模板专项方案0最大弯矩Mmax=0.341kN·m;最大变形Vmax=0.394mm;最大支座力Rmax=4.638kN;最大应力σ=M/W=0.341×10⁶/(10.16×10³)=33.5N/mm²;托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²;托梁的最大应力计算值33.5N/mm²小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm²,满足要求!立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N₁=4.638kN;N=N₁+N₂=4.638+2.076=6.713kN;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.7;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.52;1o=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.钢管立杆稳定性计算σ=64N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!板模板(扣件钢管高架)计算书横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.50;4.楼板参数托梁图2楼板支撑架荷载计算单元q面板计算简图荷载计算q₁=25.5×0.15×0.9+0.5×0.9=3.893kN/m;最大弯矩M=0.1×7.191×300²=64719Nm;面板最大应力计算值σ=M/W=64719/48600=1.332N/mm²;面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm²;面板的最大应力计算值为1.332N/mm²小于面板的抗弯强度设计值12N/mm²,满足要求!3、挠度计算v=0.677qI/(100EI)≤[v面板最大挠度计算值v=0.677×3.893×3004/面板的最大挠度计算值0.081mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满均布荷载q=1.2×q₁+1.4×q₂=1.2×1.297+1.4×0.6=2.397kN/m;最大弯矩M=0.125qP²=0.125×2.397×0.9²=0.243kNm;方木最大应力计算值σ=M/W=0.243×10⁶/85333.33=2.844N/mm²;方木的最大应力计算值为2.844N/mm²小于方木的抗弯强度设计值12方木受剪应力计算值t=3×1.348×10³/(2×80×80)=0.316方木的受剪应力计算值0.316N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满足要求!v=0.521q14/(100EI)≤[v]均布荷载q=q₁=1.297kN/m;最大挠度计算值v=0.521×1.297×9004/(100×9000×3413333.333)=0.144最大允许挠度[v]=900/250=3.6mm;方木的最大挠度计算值0.144mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满托梁计算简图高大模板专项方案0托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.518kN·m;最大变形Vmax=0.599mm;最大支座力Qmax=7.047kN;最大应力σ=517881.424/10160=50.973N/mm²;托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm²;托梁的最大应力计算值50.973N/mm²小于托梁的抗压强度设计值205托梁的最大挠度为0.599mm小于900/150与10mm,满足要求!作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN):NG=0.138×18=2.491kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN;NG3=25.5×0.15×0.9×0.9=3.098kN;经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+NG+NG₃=5.994kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(2+0.45)×0.9×0.9=1.984kN;3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2Ng+1.4NQ=9.972kN;其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=9.972kN;-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm²);[----钢管立杆抗压强度设计值：[]=205N/mm²;Lo----计算长度(m);lo=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m;设计值[f]=205N/mm²,满足要求!lo=k₁k₂(h+2a)=1.167×1.049×(1.5+0.1×2)=2L₀/i=2081.111/15.8=132;由长细比Lo/i的结果查表得到轴钢管立杆的最大应力计算值σ=52.829N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!步距h(m)h+2a或uíh(m)1.801.01.0071.0141.0201.02611.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0352.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.04412.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.04212.701.01.0071.0101.0161:0201.0271.0321.0371:0421.0以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。板模板(扣件钢管高架)计算书木方抗剪强度设计值(N/mm²):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度(mm):80.00;木方的截面高度(mm):80.00;托梁顶撑图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：模板面板的按照三