住宅楼模板工程施工方案#福建#模板设计#模板计算书

毅达卓越(钱隆学府二期)7、9、11号楼工程模板施工方案编制： 审核： 批准：2010年月日施工组织设计(施工方案)报审表施表7.1工程名称漳州钱隆学府二期7、9、11号楼工程施工单位福建六建集团有限公司编制单位现报上漳州钱隆学府二期7、9、11号楼模板工程施工方案文件，请予以审编制人工程项目部/专业分包施工单位(盖章)技术负责人审核单位总承包单位(盖章)审核人审批人审查单位监理审查结论：口同意实施□修改后报□重新编制监理单位(盖章)专业监理工程师总监理工程师 1 12.1设计概况 1 2 2 2 3 5.1隔离剂的选用及注意事项 4 45.2.1地下室模板设计 4 5.2.3一层局部高支撑模板设计 55.3模板的现场制作 5.4模板制作质量 65.5模板的存放 5.6模板的安装 65.7模板的拆除 9 7.3模板施工技术质量管理措施 八、质量通病预防措施及(半)产品保护措施 8.1质量通病 10.1地下室模板体系的设计和计算 10.3一层局部高支撑模板设计 1表1模板编制的主要依据序号1毅达卓越建筑、结构施工图闽武建筑设计院23规程规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》《高层建筑混凝土结构技术规程》程》漳州福晟房地产开发有限公司与福建六建集团有限公司签订的施工合同施工质量和安全部分《建筑工程施工质量验收统一标准》福建六建建工集团公司模板施工技术方案编制的统一规定闽六建[2004]技质3号2.1设计概况1建筑面积总建筑面积地下建筑面积占地面积标准层面积/2钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案2层数地下1地上18-33层3层高(m)标准层非标层4.0、3.24结构形式现浇钢筋混凝土框架结构5结构断面尺寸(mm)外墙厚度内墙厚度柱断面400×400、400×600、600×700、1200×500等梁断面400×1100、400×1200、400×300×600等500×1200、1000×800等超大梁另做大模板施工方案楼板厚度6结构转换层设置位置无结构形式无7钢筋类型非预应力8砼强度等级本工程混凝土地下室采用泵送混凝土、地面以上部分采用非泵送商品混凝土1.根据模板工作量及施工总进度计划安排，配备2个木部操作施工段，每段50～60人，3.本模板施工的所有施工过程需接受项经部质量4.1材料准备4.1.1原材料性能及质量要求层酚醛树脂，规格尺寸为915×1830×18mm,胶合板板边四周均涂封防水油漆，耐磨性强，33.梁板模板支撑采用扣件式钢管架，可调双翼托头(上部装可调节螺杆),φ12对拉螺模板及支撑实际用量表号材料名称1片约1500023中48×3.5mm吨4顶、底托/副模板工程机具配备表序号名称规格功率数量1锤子重量0.25、0.52圆盘锯4台3手提电锯16台4平刨4台5手电钻8个6卷尺120把7零配件和工具箱/10套4.2技术准备作为施工图的变更依据和施工依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案，梁板等结构的主模板(主要规格为1830×915×18mm)。4⑦高度大于600的梁模板采用穿腹螺栓加固。5.1隔离剂的选用及注意事项板表面清理干净，后按要求涂刷脱模剂。在涂刷模板脱模(隔离)剂时，不得玷污钢筋和砼5.2模板设计5.2.1地下室模板设计×100mm松木双拼；对拉螺栓水平间距600mm,梁高大于700mm时选用的规格为M14,梁高小支撑系统采用扣件式钢管脚手架，横距800mm,纵距1000mm,步距1500mm。楼板模板采用扣件式钢管架加胶合板体系，模板选用胶合板18×915×1830mm,搁栅选用50×100mm方木@350,托梁选用100×100mm@1000mm,立杆横向间距1000mm,纵向间距置三道，大于700小于1000时布置四道，大于1000布置5道。承台、基础梁采用240厚标准砖模。5、楼梯模板设计5.2.2上部结构模板设计5×100mm松木双拼；对拉螺栓水平间距700mm,梁高大于700mm时选用的规格为M14,梁高小楼板模板采用扣件式钢管架加胶合板体系，模板选用胶合板18×915×1830mm,搁栅选用50×100mm方木@350,托梁选用100×100mm@1000mm,立杆横向间距1000mm,纵向间距600×700截面柱设计，B方向竖楞布置三道，H方向竖楞布置三道。柱边小于700时竖楞布置三道，大于700小于1000时布置四道，大于1000布置5道。4、楼梯模板设计5.2.3一层局部高支撑模板设计支撑系统采用扣件式钢管脚手架，横距600mm,纵距1000mm,步距1500mm。在支撑的上5.3模板的现场制作65.4模板制作质量模搁在主梁侧模上；为便于拆模，梁与柱，次梁与主梁的模板结合处，梁口模板宜缩短2~3mm,并锯成小斜面。2.梁模拼挡木楞按梁断面确定用料大小和间距。4.使用模板支撑、搁栅、横档等松木，不得有腐朽、扭裂和节疤超过1/3材料，顶撑要5.5模板的存放5.6模板的安装A.支柱模、墙模顺序B.支梁、板模顺序C.梁板模板支撑1)根据模板支撑原理定出梁板的支撑及板带位置。2)梁、板采用钢管支撑；其架距和间距应根据方案布置。A.模板安装采用早拆模施工方法：即面板采用18厚优质胶合板，搁栅、楞木用松方木、2)模板的接缝不大于1.5mm,不漏浆；格率控制在90%以上。模板安装质量要求项目名称允许偏差值(mm)1轴线位移基础57钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案柱、墙、梁323截面尺寸基础柱、墙、梁4层高垂直度不大于5m6大于5m85相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管预埋孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度中心线位移外露长度D.柱模板在立模前应预埋好铁件、预留孔、水电管盒，经复核检查后再进行合F.若模板翻转多次后，磨损严重，多余的孔洞用胶带纸从内侧封堵，柱脚用1:2水泥H.梁板模板严格控制起拱值，按设计要求进行起拱：当跨度大于或等于7m时，梁起拱值为跨度的2/1000,无规定时，当跨度大于或等于4m时，梁起拱值为跨度的1/1000;楼板起拱值为1/1000。对引出的轴线(点)进行封闭校核后，弹出模板轴线安装控制线，在柱脚的柱体两侧引出柱3.模板安装构造要求A.模板加工要求柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm,尺寸过大的模板需进行B.模板加工管理81)模板安装顺序2)技术要点1)模板安装顺序2)技术要点后向中内铺设。按设计要求起拱2%,起拱部位为中间起拱，四周不起拱。楼梯模板安装严1)模板安装顺序2)技术要点4.后浇带模板的安装9(2)钢管立柱底部应设垫木和底座，底座宜采用规格不小于150mm×150mm×8mm钢板和钢管套管焊接组成。底座下应设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板或仰铺12～16号槽钢。顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm,螺杆外径与立柱钢筋内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心。(3)可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部竖向设置连续式剪刀撑。(4)立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。(5)严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2、钢管立柱的扫地杆：(1)在立桩底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。(2)当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m,立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3、水平拉杆、剪力撑水平拉杆、剪力撑应采用48mmX3.5mm的钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪力撑应用搭接，搭接长度不得小于500mm,并应采用对接，剪刀撑应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、剪力撑模板支架立柱外侧周圈由下至上的设置竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4~6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45~60度。5.7模板的拆除1.拆模顺序A.拆柱模顺序拆支撑体系→拆柱箍→拆柱模→检查修整柱模→刷脱模剂→转运下一工作面B.拆梁板模顺序拆除部分水平拉杆→敲支拉杆销→降下顶托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉杆→清理修整模板→转运下一工作面2.拆模要求A.先支模板后拆，后支模板先拆，先拆非承重分部模板，后拆承重部分。模板拆除跨度较大的梁承重模板应先从跨中开始分别向两端拆除。B.先拆除与结构的连接件，放松螺栓，使模板与砼脱离后再进行拆除，避免因拆模而使砼受震损伤及损坏模板。C.建立拆模申请制度。楼层模板的支撑系统的拆除，应待此处砼强度达到设计要求后，报请项经部，并由项经部报监理单位审核同意后，方可拆除。拆模时，严禁猛撬、硬砸及大面积撬落和拉倒。悬挑结构必须28天且强度达到设计要求后方可拆除。E.柱模在砼浇筑至少48小时后，其强度能保证构件不变形，棱角完整时方可拆模。F.梁板模应在与结构同条件养护的砼试块达到规范规定强度后方可拆除(详见下表),梁板侧模拆除时应保证砼表面及棱角不受损伤。底模拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率(%)钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案板梁、拱、壳悬臂构件—层楼板的支撑),拆模时发现异常暂停拆模，经处理后方可继续拆模。按楼层划分检验批，即以一个框架结构(柱、墙和梁板)作为一个检验批。7.1质量保证体系项经部质量保证体系管理机构图技术负责人：张皓安安装预算员高沣土建预算员刘鹏辉安装质检员魏可苏土建质检员郑仁辉专职安全员齐凌兴专职安全员金林雄专职安全员肖敏安装施工员王黎忠施工员欧国强机机管员试验员材料员林林宏杰陈小英高秀琴模板工程的检查记录(预检工程),应主要参照《混凝土结构工程施工质量验收规范》7.2质量要求格率控制在90%以上。模板工程质量要求项目名称允许偏差值(mm)检查方法1轴线位移基础5钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查2水准仪或钢尺钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案3截面尺寸基础钢尺检查柱、墙、梁钢尺检查4层高垂直度不大于5m6吊线或钢尺检查大于5m8吊线或钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度2靠尺或塞尺检查7预埋钢板中心线位移3钢尺检查8预埋管预埋孔中心线位移3钢尺检查9预埋螺栓中心线位移2钢尺检查外露长度钢尺检查中心线位移钢尺检查外露长度钢尺检查7.3模板施工技术质量管理措施4.梁板模板严格控制起拱值，按设计要求进行起拱：当跨度大于或等于7m时，梁起拱值为跨度的2/1000,无规定时，当跨度大于或等于4m时，梁起拱值为跨度的1/1000;楼板起拱值为1/1000。引出的轴线(点)进行封闭校核后，弹出柱体模板轴线安装控制线，靠柱模外拉通长透线，6.在涂刷模板脱模(隔离)剂时，不得玷污钢筋和砼接槎处。对模板表面要保护好，拆7.4进场材料应建立验收制度，具体应符合下列要求八、质量通病预防措施及(半)产品保护措施8.1质量通病8.2预防措施一次浇灌高度在施工规范允许范围之内(特别是门窗洞口模板两侧)。8.当梁板跨度大于或等于4m时，模板中间起拱，当设计无具体要求是，起拱高度为全跨度的1/1000。8.3(半)成品保护措施等松木，不得有腐朽、扭裂和节疤超过1/3材料，顶撑要垂直，横顺拉杆和剪力撑要拉牢扣紧(钉牢)模板上一道工序未完，支撑未能固定时，不得进行下一道工序。10.1地下室模板体系的设计和计算日g1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40;梁截面高度D(m):1.20;梁支撑架搭设高度H(m):4.00;梁两侧立杆间距(m):0.80;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):1.7;面板弹性模量E(N/mm²):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;梁底方木截面宽度b(mm):100.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;5.梁侧模板参数其中γ--混凝土的重力密度，取25.50模板施工方案三、梁侧模板面板的计算q1.强度计算σ=M/W<f面板的受弯应力计算值σ=7.2N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!2.挠度验算面板的最大挠度计算值v=0.699mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.2mm,满足要求!次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹计算简图02模板施工方案5变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.397kN·m,最大支座反力R=6.614kN,最大变形v=(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.97×10⁵/8.33×10⁴=4.8N/mm²;满足要求!次楞的最大挠度计算值v=0.314mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.625mm,满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：主楞计算简图模板施工方案00经过计算得到最大弯矩M=0.893kNm,最大支座反力R=14.716kN,最大变形v=主楞的受弯应力计算值σ=5.4N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!主楞的最大挠度计算值v=0.283mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.5mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算N<[N]=f×AA--穿梁螺栓有效面积(mm²);穿梁螺栓所受的最大拉力N=14.716kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!q₃:1.4×(2.00+2.00)×0Mmax=0.1(q₁+q₂)²+0.117q₃P=0.1×(15.747+0.146)×330²+0.11σ=Mmax/W=1.99×10⁵/2满足要求!2.挠度验算钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案要求!qi=1.35×[(25.5+1.5)×1.2×0.33+0.3×0.33×(2×0.均布荷载设计值q=15.203+1.848=17.05122N₁=N₂=3.509kN;方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.997×106/1.67×10⁵=6N/mm²;方木最大剪应力计算值：t=3V/(2bho)=3×3.509×1000/(2×100×100)=方木最大应力计算值5.981N/mm²小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm²,满足要求!方木受剪应力计算值0.526N/mm²小于方木抗剪强度设计值[f]=1.700N/mm²,满足要求!方木的最大挠度v=0.416mm小于方木的最大允许挠度[v]=3.200mm,满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.509kN.托梁计算简图最大弯矩Mmax=0.993kN·m;模板施工方案最大支座力Rmax=11.659kN;最大应力σ=M/W=0.993×10⁶/(166.667×10³)=6N/mm²;托梁的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²;托梁的最大应力计算值6N/mm²小于托梁的抗弯强度设计值17N/mm²,满足要求!九、立杆的稳定性计算N=N₁+N₂=11.659+0.62=12.278kN;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.24;l₀--计算长度(m);lo=Max[1.155×1.7×1.k--计算长度附加系数，取值为：1.155;钢管立杆稳定性计算σ=138.6N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!顶撑q面板计算简图1、荷载计算q₁=25.1×0.25×1+0.35×1=6.625kN/m;2、强度计算最大弯矩M=0.1×12.44×300²=111994N·mm;面板最大应力计算值σ=M/W=111994/54000=2.074N/mm²;面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;面板的最大应力计算值为2.074N/mm²小于面板的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!3、挠度计算面板最大挠度计算值v=0.677×6.625×300⁴/(100×6000×48.6×10⁴)=0.125mm;面板最大允许挠度[v]=300/250=1.2mm;面板的最大挠度计算值0.125mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=b×h²/6=5×10×10/6=83.33cm³;I=b×h³/12=5×10×10×10/12=416.67cm⁴;模板施工方案qq₁=25.1×0.3×0.25+0.35×0.3=1.988kN/m;最大弯矩M=0.1qP=0.1×3.734×1²=0.373kNm;方木最大应力计算值σ=M/W=0.373×10⁶/83333.33=4.476N/mm²;N/mm²,满足要均布荷载q=q₁=1.988kN/m;最大挠度计算值v=0.677×1.988×1000⁴/(100×9000×4166666.667)=四、托梁材料计算最大弯矩Mmax=1.156kNm;托梁的最大应力计算值6.938N/mm²小于托梁的抗压强度设计值13N/mm²,满足要托梁的最大挠度为0.99mm小于100NGi=0.129×3.5=0.452kN;NG2=0.35×1×1=0.35kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25.1×0.25×1×1=6.275k静荷载标准值Ng=NGi+Ng₂+NG₃=7.077k活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;N=1.35Ng+1.4No=15.854kN;A----立杆净截面面积(cm²):A=4-------钢管立杆受压应力计算值(N/mm²);Lo----计算长度(m);根据《扣件式规范》,立杆计算长度L₀有两个计算公式L₀=kuh和Lo=h+2a,为安全计，Lo/i=2945.25/15.9=185;立杆稳定性计算σ=178.906N/mm²小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!柱箍(方木)柱箍(方木)柱箍(方木)竖愣(方术)取地下室最大柱来验算，柱截面宽度B(mm):12模板施工方案面板抗剪强度设计值(N/mm²):1.50;方木抗弯强度设计值f(N/mm²):13.00;方木弹性模量E(N/mm²):9000.00;方木抗剪强度设计值f(N/mm²):1.50;二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ--混凝土的重力密度，取25.500kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，取5.000h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H-一模板计算高度，取3.200m;β1--外加剂影响修正系数，取1.200;β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得61.204kN/m²、81.600kN/m²,取较小值61.204kN/m²作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q₁=61.204kN/m²;倾倒混凝土时产生的荷载标准值q₂=2kN/m²。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为=275mm,且竖楞数为5,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。q面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.62×105/2.43×104=10.767N/mm²;面板的最大应力计算值σ=10.767N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[o]=13N/mm²,满足要求!t=3V/(2bhn)≤f面板截面的受剪应力t=1.057N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值[f]=1.5N/mm²,满足要求!E--面板弹性模量(N/mm²):E=6000.00N/mm²;要求!模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度100mmI=100×100×100×100/12qσ=M/W<f竖楞的最大应力计算值σ=2.563N/mm²小于竖楞的抗弯强度设计值[o]=13N/mm²,满足要求!模板施工方案t=3V/(2bhn)≤f[f]=1.5N/mm²,满足要求!E--竖楞弹性模量(N/mm²),E=9000.00竖楞的最大挠度计算值v=0.07mm小于竖楞最大容许挠度[v]=1.8mm五、B方向柱箍的计算按集中荷载计算(附计算简图):模板施工方案P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.275×0.45=8.490σ=M/W<f计值[f]=13N/mm²,满足要求!2.柱箍挠度验算柱箍的最大挠度v=0.076mm小于柱箍最大容许挠度[v]=1.6mm,满足要求!钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案满足要求!N<[N]=f×AA--对拉螺栓有效面积(mm²);对拉螺栓所受的最大拉力：N=14.152kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=14.152kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,N<[N]=f×AA--对拉螺栓有效面积(mm2);本工程中，柱箍采用木方，宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分按计算(附计算简图):P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.2×0.45=6.00σ=M/W<f设计值[f]=13N/mm²,满足要求!柱箍的最大挠度v=0.624mm小于柱箍最大容许挠度[v]=2mm,满足要求!满足要求!N<[N]=f×A10.1.4地下室300mm厚墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙方木抗弯强度设计值f(N/mm²):13.00;方木弹性模量E(N/mm²):9000.00;而板主梯(方木)次掺(方术)螺栓次撑(方木)次撑(方木)面板螺栓主楞(方木>培模板1-1剂面图q300σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm²);W=bh²/6=500×18.0×18.0/6=面板截面的最大应力计算值σ=12.9N/mm²小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!钱隆学府二期7、9、11#楼工程模板施工方案倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m;b--构件的截面宽度(mm):b=500mm;f--面板抗剪强度设计值(N/mm²):f=1.500N/mm²;面板截面的最大受剪应力计算值t=1.154N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。v=0.677qf4/(100EI)≤[v要求!本工程中，次楞采用木方，宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分q次楞计算简图σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm²);f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm²;次楞的最大应力计算值σ=3.47N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!t=3×6925.926/(2×100.0×100.0×1)=1次楞截面的受剪应力计算值t=1.039N/mm²小于次楞截面的抗剪强度设计值f\=1.5N/mm²,满足要求!v=0.677q14/(100ED)≤[v]E--次楞弹性模量(N/mm²):E=9000.00N/mm²;次楞的最大挠度计算值v=0.104mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=2mm,满足要求!本工程中，主楞采用木方，宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分主楞计算简图0模板施工方案P=1.35×61.2×0.3×0.5+1.4×2×0.3×g=M/W<f主楞的最大应力计算值σ=2.8N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值f=13N/mm²,满足要求!t=3×8406.0/2/(2×100.0×100.0)=0主楞截面的受剪应力计算值t=0.63N/mm²小于主楞截面的抗剪强度设计值fy=1.5N/mm²,满足要求!主楞的最大挠度计算值v=0.013mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=2.4mm,满足要求!五、穿墙螺栓的计算N<[N]=f×AA--穿墙螺栓有效面积(mm²);穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.268kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!10.2上部模板体系的设计和计算10.2.1梁模板(扣件钢管架)计算书《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构q梁截面宽度B(m):0.30;梁截面高度D(m):0.80;混凝土板厚度(mm):120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距L₀(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):3.60;梁两侧立杆间距(m):0.60;施工均布荷载标准值(kN/m²):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²):20.4;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):面板弹性模量E(N/mm²):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;梁底方木截面宽度b(mm):100.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;qσ=M/W<fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²);面板的最大弯矩M=0.1×16.854×350²+0.117×3.427×350²=2.56×10⁵N·mm;足要求!面板的最大挠度计算值v=0.864mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.4mm,满足要求!次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹2经过计算得到最大弯矩M=0.331kN·m,最大支座反力R=4.613kN,最大变形v=(1)次楞强度验算经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.31×10⁵/8.33×10⁴=4N/mm²;满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大挠度计算值v=0.324mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.625mm,满足要求!主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.613kN,按照集中荷载作用下的三跨本工程中，主楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹主楞计算简图0模板施工方案之之主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.727kNm,最大支座反力R=10.264kN,最大变形v=(1)主楞抗弯强度验算经计算得到，主楞的受弯应力计算值：σ=7.27×10⁵/1.67×10⁵=4.4N/mm²;主楞的抗弯强主楞的受弯应力计算值σ=4.4N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.314mm主楞的最大挠度计算值v=0.314mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.75mm,满足要五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm²;穿梁螺栓有效直径：9.85mm;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=10.264kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN;满足要求!q₃:1.4×(2.00+2.00)×0σ=Mmax/W=10.62×104/1.6[f]=13N/mm²,满足要求!要求!q₁=1.35×[(25.5+1.5)×0.8×0.33+0.3×0.33×(2×0.N₁=N₂=1.888kN;方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.403×10⁶/1.67×10⁵=2.4N/mm²;方木最大应力计算值2.416N/mm²小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm²,满足要求!方木受剪应力计算值0.283N/mm²小于方木抗剪强度设计值[f]=1.700N/mm²,满足要求!方木的最大挠度v=0.094mm小于方木的最大允许挠度[v]=2.400mm,满足要求!托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.534kNm;最大变形Vmax=0.504mm;最大支座力Rmax=6.272kN;最大应力σ=M/W=0.534×106/(166.667×10³)=3.2N/mm²;托梁的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²;托梁的最大应力计算值3.2N/mm²小于托梁的抗弯强度设计值17N/mm²,满足要求!N=N₁+N₂=6.272+0.627=6.899kN;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.24;W--立杆净截面抵抗矩(cm³):W=4.49;l₀--计算长度(m);lo=Max[1.155×1.7×1.k--计算长度附加系数，取值为：1.155;钢管立杆稳定性计算σ=77.852N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!模板与木板自重(kN/m²):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m³):25.100;项撑模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元q面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):2、强度计算计算公式如下：最大弯矩M=0.1×7.836×300²=70520.4N·mm;面板最大应力计算值σ=面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;面板的最大应力计算值为1.306N/mm²小于面板的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：面板最大允许挠度面板的最大挠度计算值0.068mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=b×h²/6=5×10×10/6=83.33q方木楞计算简图(mm)模板施工方案qi=25.1×0.3×0.13+0.35×0.3=1.084均布荷载q=1.2×qi+1.4×q₂=1.2×1.084+1.4×0.75=2.351kN/m;方木最大应力计算值σ=M/W=0.235×10⁶/83333.33=2.821N/mm²;四、托梁材料计算托梁计算变形图(mm)2.032.03托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.791kNm;最大变形Vmax=0.677mm;最大支座力Qmax=8.549kN;托梁的抗压强度设计值[f]=13N/mm²;托梁的最大应力计算值4.748N/mm²小于托梁的抗压强度设计值13N/mm²,满足要求!托梁的最大挠度为0.677mm小于1000/250,满足要求!Ng₁=0.129×3.35=0.432kN;Ng3=25.1×0.13×1×1=3.263kN;模板施工方案静荷载标准值Ng=NGi+NG₂+NG3=4.045kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4No=11.155kN;立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N----立杆的轴心压力设计值(kN);N=11.155kN;i----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.59cm;A----立杆净截面面积(cm²):A=4.24cm²;W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm³):W=4.49cm³;σ-------钢管立杆受压应力计算值(N/mm²);Lo----计算长度(m);根据《扣件式规范》,立杆计算长度L₀有两个计算公式Lo=kuh和Lo=h+2a,为安全计，μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7;a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆计算长度Lo=2.945;由长细比1。/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209;满足要求!10.2.3柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱箍(方木)柱箍(方木)柱立面图柱剖面图竖愣(方术)品模板施工方案3.竖楞信息宽度(mm):100.00;高度(mm):100.00;面板抗剪强度设计值(N/mm²):1.50;柱模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ-混凝土的重力密度，取25.500kN/m³;t--新浇混凝土的初凝时间，取5.000h;T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H--模板计算高度，取3.000m;β1--外加剂影响修正系数，取1.200;β2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得61.204kN/m²、76.500kN/m²,取较小值61.204kN/m²作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值qi=61.204kN/m²;柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为1=300mm,且竖楞数为3,因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：g=M/W<fW--面板的截面抵抗矩:面板的最大应力计算值：σ=M/W=3.11×10⁵/2.43×10⁴=12.814N/mm²;面板的最大应力计算值σ=12.814N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[ơ]=13N/mm²,满足要求!t=3V/(2bhn)≤f面板截面的受剪应力t=1.201N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值[f]=1.5N/mm²,满足要求!E--面板弹性模量(N/mm²):E=6000.00N/mm²;面板的最大挠度计算值v=0.886mm小于面板最大容许挠度设计值[v]=1.2mm,满足要求!模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分q竖楞计算简图新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.35×61.204×0.300×0.900=22.309kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.000×0.300×0.900=0.756kN/m;q=22.309+0.756=23.065竖楞的最大弯距：M=0.1×23.065×450.0×450.0=4.67×10⁵N·mm;σ=M/W<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm²);竖楞的最大应力计算值σ=2.798N/mm²小于竖楞的抗弯强度设计值[o]=13N/mm²,满足要求!T=3V/(2bhn)≤f竖楞截面最大受剪应力计算值t=0.934N/mm²小于竖楞截面抗剪强度设计值[f]=1.5N/mm²,满足要求!Vmax=0.677qf4/(100EI)≤[vE--竖楞弹性模量(N/mm²),E=9000.00N/mm2;竖楞的最大挠度计算值v=0.076mm小于竖楞最大容许挠度[v]=1.8mm,满足要求!本工程中，柱箍采用木方，宽度100mm按集中荷载计算(附计算简图):B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0B方向柱箍剪力图(kN)0B方向柱箍弯矩图(kN·m)B方向柱箍变形图(mm)1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/W<f其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=2354534.73N·mm;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=333334mm³;B边柱箍的最大应力计算值：σ=7.06N/mm²;B边柱箍的最大应力计算值σ=2.35×109/3.33×10⁸=7.06N/mm²小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!2.柱箍挠度验算模板施工方案柱箍的最大挠度v=1.085mm小于柱箍最大容许挠度[v]=2.4mm,满足要求!3.柱箍抗剪强度验算V--柱箍计算最大剪力(N):V=5558.246N;b--柱箍的截面宽度(mm):b=100.0mm;hn--柱箍的截面高度(mm):hn=100.0mm;f---柱箍抗剪强度设计值(N/mm²):f=13.000N/mm²;满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算边缘支座对拉螺栓的验算。支座对拉螺栓验算公式如下：N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2);f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓有效直径：11.55mm;7.72kN,满足要求。本工程中，柱箍采用木方，宽度100mm,高度,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分I=100×100×100×100/1按计算(附计算简图):H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN);P=(1.35×61.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.3×0.45=9.26kN;0σ=M/W<f设计值[f]=13N/mm²,满足要求!柱箍的最大挠度v=1.749mm小于柱箍最大容许挠度[v]=2.8mm,满足要求!t=3V/(2bhn)≤f满足要求!N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2);10.2.4上部300mm厚墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙模板施工方案培模板正立面图培模板1-1剖面图墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算t-一新浇混凝土的初凝时间，取5.000h;V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;三、墙模板面板的计算q300面板计算简图新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.35×61.204×0.500×0.900=37.181kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m;W=bh²/6=500×18.0×18.0/6=f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm²);f=13.00面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.48×10⁵/2.70×10⁴=12.885N/mm²;面板截面的最大应力计算值σ=12.885N/mm²小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.35×61.204×0.500×0.900=37.181kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m;t=3V/(2bhn)≤fV--面板计算最大剪力(N):V=6925.806N;b--构件的截面宽度(mm):b=5hn--面板厚度(mm):hn=18.0mm;f--面板抗剪强度设计值(N/mm²):fy=1.500N/mm²;面板截面的最大受剪应力计算值t=1.154N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值[t]=1.5N/mm²,满足要求!根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。v=0.677qI4(100EI)≤[v]--计算跨度(次楞间距):1=300mm;要求!本工程中，次楞采用木方，宽度100mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分q次楞计算简图新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.35×61.204×0.300×0.900=22.309kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm²);次楞的最大应力计算值σ=3.47N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!1--计算跨度(主楞间距):1=500.0mm;t=3×6925.926/(2×100.0×100.0×1)=1次楞截面的受剪应力计算值t=1.039N/mm²小于次楞截面的抗剪强度设计值f=1.5N/mm²,满足要求!v=0.677q14/(100EI)≤[v]其中，v--次楞的最大挠度(mm);--计算跨度(主楞间距):1=500.0mm;E--次楞弹性模量(N/mm²):E=9000.00N/mm²;次楞的最大挠度计算值v=0.104mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=2mm,满足要求!02002=M/W<f主楞的最大应力计算值σ=2.8N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值f=13N/mm²,满足要求!其中，T--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm²);t=3×8406.0/2/(2×100.0×100.0)=0主楞截面的受剪应力计算值t=0.63N/mm²小于主楞截面的抗剪强度设计值fy=1.5N/mm²,满足要求!主楞的最大挠度计算值v=0.013mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=2.4mm,满足要求!N<[N]=f×AA--穿墙螺栓有效面积(mm²);穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.268kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!10.3一层局部高支撑模板设计10.3.1高支撑梁模板(300*800)设计不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30;梁截面高度D(m):0.80;混凝土板厚度(mm):100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距L,(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):6.60;梁两侧立杆间距(m):0.60;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为中48×3.5,验算时采用中48×3计算；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m³):25.50;模板自重(kN/m²):0.30;钢筋自重(kN/m³):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m²):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²):20.4;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m²):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m²):4.0;3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm²):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):13.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):15.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):1.6;面板材质：胶合面板；面板厚度(mm):18.00;面板弹性模量E(N/mm²):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;4.梁底模板参数次楞间距(mm):350;主楞竖向根数：2;穿梁螺栓直径(mm):M14;穿梁螺栓水平间距(mm):700;q350σ=M/W<fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²);计算跨度：1=350mm;N=1.1q₁l+1.2q₂1=1.1×15.422×0.35+1.2×3.528×0.35=7.419k经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=2.39×10⁵/3.78×10⁴=6.3N/mm²;面板的受弯应力计算值σ=6.3N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!1--计算跨度：1=350mm;面板的最大挠度计算值v=0.768mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.4mm,满足要求!423模板施工方案弯矩图(kN·m)4经过计算得到最大弯矩M=0.288kN·m,最大支座反力R=3.710kN,最大变形v=(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.88×10⁵/8.33×10⁴=3.5N/mm²;次楞的抗弯强度设计值：[f]=15N/mm²;满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：[v]=234/400=0.585mm;次楞的最大挠度计算值v=0.278mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.585mm,满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.71kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：00a经过计算得到最大弯矩M=0.584kN·m,最大支座反力R=8.255kN,最大变形v=(1)主楞抗弯强度验算经计算得到，主楞的受弯应力计算值：σ=5.84×105/1.67×10⁵=3.5N/mm²;主楞主楞的受弯应力计算值σ=3.5N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm²,满足要求!(2)主楞的挠度验算模板施工方案根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.252mm主楞的最大容许挠度值：[v]=700/400=1.75mm;主楞的最大挠度计算值v=0.252mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.75mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下；N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm²);f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm²;穿梁螺栓型号：M14;查表得：穿梁螺栓有效直径：11.55mm;穿梁螺栓有效面积：A=105mm²;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=8.255kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.255kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!六、梁底模板计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=300×18×18/6=1.6I=300×18×18×18/12=1.46×10⁵mm⁴;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q:1.2×(25.50+1.50)×0.30×0.模板结构自重荷载设计值：施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：qs:1.4×(2.00+2.00)×0.最大弯矩计算公式如下：Mx=0.1(q₁+q₂)l²+0.117q₃l²=0.1×(6.998+0.097)×333.33σ=Max/W=9.85×10⁴/1.62×10⁴=6.1N/mm²;梁底模面板计算应力σ=6.1N/mm²小于梁底模面板的抗弯强度设计值2.挠度验算满足要求!q₁=1.2×[(25.5+1.5)×0.8×0.333+0.3×0.333×(q₂=1.4×(2+2)×0.333=1.867kN/m;p=0.33×[1.2×0.10×25.50+1.4×(2.00+2.00)]×(0.60-0.30)/4=0.W=10×10×10/6=1.67×10²cm³;I=10×10×10×10/12=8.33×10²cm⁴;钱隆学府二期7、9、11#楼工程