屋面悬挑结构模板施工方案（专家论证版）

PAGEPAGE1合肥滨湖中心2号楼屋面悬挑结构模板施工方案（高支模补充方案）一、编制依据1、设计图纸；2、本企业内部施工工艺标准；3、中国建筑科学研究院的PKPM软件；4、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范；5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；6、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件。二、工程概况合肥滨湖中心项目2#楼位于合肥市滨湖新区中山路以北，包河大道以东，总建筑面积约76317.5㎡，其中：地上总建筑面积52165㎡，地下总建筑面积24152.5㎡。设计标高±0.00相当于吴淞高程17.10。本工程为办公类建筑，框架剪力墙结构，上部结构长211.8米，宽82.2米，地上8层，地下1层，屋面标高43.25米，结构首层层高6.05米，标准层层高4.5米，地下室层高6.050米，框架粱主要跨度为8.4米、10.3米，工期为390天。本工程由合肥市滨湖建设投资有限公司投资建设，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计，合肥市勘察院有限责任公司勘察，安徽省建设监理有限公司监理，浙江宝业建设集团有限公司组织施工。该工程属一类高层，钢筋混凝土筏板基础，框架剪力墙结构。抗震设防烈度7.0度，建筑结构安全等级为二级，建筑物耐火等级为一级，地基基础设计等级为甲级，设计使用年限50年。混凝土强度等级：梁板均为C30，过梁、构造柱、圈梁均为C25。本工程设置沉降后浇带和收缩后浇带。收缩后浇带在两侧混凝土龄期达到60天，并经设计同意后浇筑；沉降后浇带在主体结构顶板浇筑14天后，提供沉降观测数据，经设计同意后浇筑。后浇带采用填充用膨胀混凝土浇筑，其强度等级比两侧混凝土提高一级。后浇带的养护时间不少于28天。后浇部位模板及支撑体系，在后浇带封闭且达到强度前，不得拆除后浇带相关区域的梁板支撑，且不应采用拆除后重新顶紧的方式。本工程高支模方案已编制，本方案主要针对屋面挑檐，因悬挑长度较大，特编制此专项补充方案。三、模板支设方法3.1模板选用模板均采用18mm厚的胶板，方木采用50mm×100mm（计算时按40×90参数带入），钢管采用φ48×3.0mm（计算时按φ48×2.8参数带入）。3.2支设方法（1）400×700梁：梁底模采用18mm胶合板板，梁两侧立杆间距700㎜，梁底不增加承重立杆，梁下立杆间距为800，梁支撑立杆跨度方向间距l=800，均采用单扣件，梁底支撑小横杆间距500㎜，梁下3根50x100木方，且竖放。梁侧模采用18mm胶合板，内龙骨采用4道50×100mm木方，外龙骨间距800mm，外龙骨采用单钢管48mm×3.0mm。立杆步距h=700~900。六层顶外檐梁顶设预埋钢管，间距为1.6米/个，插入梁内深度不得小于300mm，用3米钢管与檐沟架体相连。（见图一,图二）图一图二为确保施工安全，提前搭设外脚手架，具体搭设方法如下图：本节点共两条梁，分别是200×600与400×700，悬挑部位仅200×600一条梁，其余均为100厚板及100板厚的檐沟。注:本工程挑檐施工时,先将六层顶板、梁、柱混凝土浇筑完成，待混凝土浇筑7天后，方可浇筑檐沟混凝土。四、模板的构造措施4.1立杆平面布置高架施工前应先将立杆位置现场放出大样，严格按大样设置立杆和搭设高架，确保位置准确，并确保立杆的垂直度。4.2扣件的拧紧力矩确保达到40～65N.m。立杆下垫200宽50厚木跳板或不小于[12的槽钢。4.4垂直剪刀撑设置垂直剪刀撑沿纵横两个方向，在中间和四周设置纵横向双向剪刀撑且应一直到顶，与水平夹角为45～600，具体位置见立杆平面布置图，剪刀撑均与地坪抵紧。4.5架体与结构的连接支撑架与结构柱牢固抱结，垂直间距不大于3000，抱结杆与架体连接不少于两点，与非高架满堂架纵横杆相互拉结，与层间梁抱结间距不大于2.4m，确保整个架体与主体结构连接可靠。4.7支撑满膛架应纵横拉结。4.8梁板模板支撑架所用杆件和扣件必须为合格的产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，专人负责检查严格控制拧紧力矩在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4.9所有方木的位置和放置方向必须竖放，严格按照设计执行。4.10梁按1.5‰起拱。4.11在梁下、中间设置水平竹笆操作层，并兼做防护层。4.12楼层结构加固高架梁板立杆支设在下层楼层结构上，该下层楼层结构模板不得拆除。4.13层间梁荷载叠加对立杆稳定性影响的处理当层间梁混凝土强度达到50%后，采取对层间梁支撑小横杆先松扣再紧扣的做法。五、主要施工方法（一）施工安排为保证工程质量，结合模板设计方案和现场实际情况，对结构施工期间的模板施工拟按以下部署进行。1、梁柱模板：1.1本工程模板全部采用18mm厚的胶板配模，并按结构实际尺寸在现场拼装成片模。支模施工时采用钢箍加固，并用Φ48×2、立杆下垫200宽50厚木跳板或不小于[12的槽钢。（二）材料的选用与材质的要求钢管选用国标《直缝电焊钢管》，（GBT13793）质量符合国家碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用φ48×3.0mm。立杆钢管弯曲变形：（1）当3m＜L＜4m时，允许偏差△≤12mm。（2）当4m＜L＜6.5m时，允许偏差△≤20mm，当水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m时，允许偏差△≤30mm。钢管上严禁钻孔。扣件采用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应作防锈处理，且当螺栓拧紧力矩达40--65N·m，不得发生破坏，出现滑丝螺栓的应更换，材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GBT700）中Q235-A级钢的规定。（三）工艺流程：准备工作→架设钢管满膛架→支柱模→浇筑柱混凝土→梁底模→梁钢筋→梁侧模→浇筑梁、板混凝土。（四）施工方法1、先按照立杆平面布置图弹线放样，定出立杆的位置。2、立杆下垫设200宽50厚跳板或不小于[12的槽钢。3、架设满膛架，按照1.5步距设置纵横水平杆，并设置扫地杆。4、支设柱模板，侧模采用18mm胶合板，侧模竖向背楞采用50×100mm木方，长宽方向根数按要求设置，竖向放置，横向背楞采用φ48×5、满膛架设置垂直剪刀撑。在中间和四周按照设计要求设置纵横向双向剪刀撑且应一直到顶，与水平夹角为45～600，剪刀撑均与地坪抵紧，并将柱模与满膛架牢固连结。6、满膛架按要求设置水平剪刀撑和水平竹笆操作层（防护层）。7、按设计要求支梁、板模板。8、浇筑柱混凝土，并浇水养护。9、绑扎梁、板钢筋。10、浇筑梁、板混凝土。11、梁按1.5‰起拱。13、梁、板混凝土待强度达到100%后方可拆模。六、混凝土施工注意事项1、采取先浇顶层梁、板、柱，并待顶层梁、板、柱混凝土强度达到50%后浇筑悬挑檐沟的施工程序。2、采用汽车泵浇筑，梁上混凝土堆料厚度不得超过设计厚度150㎜。七、模板安装质量1、模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密无漏浆，立模垂直，角模方正，位置标高正确。2、允许偏差项目：项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度6相邻两板表面高低差2表面平整度5预埋钢板中心线位移3预埋管、预留孔中心线位移3预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，0八、模板拆除注意事项（1）高架混凝土梁、板应待强度达到100%后方可拆除，做好同条件养护试块。（2）后浇带混凝土强度达到100%后，该跨模板方可拆除。九、质量通病的预防及纠正1、标高偏差：必须用水准仪在钢管立杆上抄测1m标高控制点，用红漆做成“▼”形明显标记，同时在楼层柱上抄测12、模内清理不干净：合模之前应对柱墙根部进行一次清扫，合模时应防止杂物掉进柱、梁模内，浇筑砼前再进行一次清扫。3、模板位移：3.1柱模根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定牢固，发生偏差应认真校正。3.2梁模支完后要对贯通的梁拉通线检查，以保证整体位置准确。4、砼漏浆：模板拼装前，在两片模板的接缝处贴一道1cm宽海绵条，以保证模板的接缝严密。十、质量保证措施1、施工中要严把材料关：所使用的木方、胶合板、钢管等材料应符合其规格、材质等要求。对于不合格的材料应严禁使用。3、建立模板管理、使用制度以及必要的奖罚制度，以保证模板的质量。4、建立健全以项目经理为首、项目部质检员和班组兼职质量员的质量管理组织机构，以保证对施工质量的层层把关，确保工程质量。5、做好技术交底和跟踪检查工作。十一、施工安全措施1、模板拆模时应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时应先设临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。2、装拆模板，必须有稳固的登高工具。3、在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。5、安装柱模时，应随时支撑固定，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。6、操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。8、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。9、使用电动工具，注意用电安全，并应有可靠的漏电保护装置。照明采用36V以下低压电源。10、模板堆放场地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时，应有可靠的消防措施。11、浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。12、高空作业时，应按规定穿防滑鞋、佩戴安全带，同时应严格执行有关高空作业的规程和文件的规定。13、重复使用的模板应进行挑选，破损和污染严重的不得使用。14、高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示标志。作业区周围及出入口外，应设专人负责安全巡视。15、做好临边防护，防护栏杆高度为1200高，并在600高增设防护栏杆。、、梁模板(扣件钢管架)计算书滨湖中心项目二标段工程；属于框架结构;地上8层;地下1层；建筑高度：42.9m；标准层层高：4.5m；总建筑面积：76317平方米；总工期：390天；施工单位：浙江宝业建设集团有限公司。本工程由合肥市滨湖建设投资有限公司投资建设，深圳市建筑设计研究总院有限公司设计，合肥市勘察院有限责任公司地质勘察，安徽省建设监理有限公司监理，浙江宝业建设集团有限公司组织施工；由冯祥军担任项目经理，沈继江担任技术负责人。工程说明：本工程为办公类建筑，框架结构，上部结构长211.8米，宽82.2米，地上8层，地下1层，屋面标高42.9米，结构首层层高6.05米，标准层层高4.5米，地下室层高6.05米，框架梁主要跨度为8.4米、10.3米，工期为390天。高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.90；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.15；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N.mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=166.67mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×166.6672=3.05×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.05×104/2.70×104=1.13N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.13N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=166.67mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×166.674/(100×9500×2.43×105)=0.02mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=166.667/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值ω=0.02mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.667mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.167=3.66kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×3.66×500.002=9.15×104N.mm；最大支座力:R=1.1×3.66×0.5=2.013kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=9.15×104/6.40×104=1.43N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.43N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.17=3.00N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3×5004/(100×10000×2.56×106)=0.05mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.05mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.013kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×102×2/6=266.67cm3；I=8×103×2/12=1333.33cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.268kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.68×105/2.67×105=1.007N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=1.007N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.048mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.048mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3=3.66kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×18×18/6=3.24×104mm3；I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=66.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.60×0.90=9.91kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=9.91+0.23+1.51=11.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×11.653×0.0672=0.005kN.m；σ=0.005×106/3.24×104=0.16N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.16N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.60=9.39KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=66.67mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=66.67/250=0.267mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.39×66.74/(100×9500×2.92×105)=0mm；面板的最大挠度计算值:ω=0mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=66.7/250=0.267mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.067=1.02kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.067×(2×0.6+0.2)/0.2=0.163kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.067=0.3kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.02+1.2×0.163=1.42kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.3=0.42kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=1.42+0.42=1.84kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×1.84×0.6×0.6=0.066kN.m；最大应力σ=M/W=0.066×106/83333.3=0.795N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值0.795N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×1.84×0.6=0.662kN；方木受剪应力计算值τ=3×662.4/(2×50×100)=0.199N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.199N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=1.020+0.163=1.183kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×1.183×6004/(100×10000×416.667×104)=0.025mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值ω=0.025mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.600=15.300kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(15.300+0.350)+1.4×4.500=25.080kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.656kN；最大弯矩Mmax=0.729kN.m；最大挠度计算值Vmax=3.026mm；最大应力σ=0.729×106/4490=162.423N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值162.423N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.656kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁内侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.656kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×5.15=0.92kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.20)/2)×0.60×0.35=0.227kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.20)/2)×0.60×0.100×(1.50+24.00)=1.652kN；N=1.656+0.92+0.227+1.652=4.455kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.9=1.767m；Lo/i=1767.15/15.9=111；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；钢管立杆受压应力计算值；σ=4455.402/(0.509×424)=20.644N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=20.644N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.1按照表2取值1.008；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.008×(0.9+0.1×2)=1.378m；Lo/i=1378.238/15.9=87；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.68；钢管立杆受压应力计算值；σ=4455.402/(0.68×424)=15.453N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=15.453N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.656/Sin61o=1.893kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(5.15-0.6)/Sin61o=0.93kN；N=1.893+0.93=2.823kN；θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ=61o；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh/Sinθ(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.243；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh/Sinθ=1.243×1.7×0.9/0.875=2.174m；Lo/i=2174.419/15.9=137；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.362；钢管