临港装备制造产业园基础设施配套工程项目-临港一路K2+050.00-K2+220.00段右侧边坡治理工程计算书

PAGEPAGE19临港装备制造产业园基础设施配套工程项目-临港一路K2+050.00-K2+220.00段右侧边坡治理工程计算书1、工程地质概述工程位于，临港一路及临港一路连接道从场区北侧通过，交通方便。边坡位于临港一路K2+050~K2+220南侧，现状边坡分级数一般在4级。分级高度一般7～8m，局部高达64m，马道宽度一般在1.5～3.0m，局部段由于边坡坡度较陡马道已风化垮塌。现状坡角在37～50°，为岩质边坡，编号为AB、C-D段，安全等级为一级。边坡的稳定对坡脚已建道路及坡脚拟建的厂房及工人的安全产生严重威胁，所以边坡须治理。本次设计边坡均为永久支护，永久支护段边坡合理使用年限50年。边坡概况表边坡编号最大高度边坡类型安全等级（安全稳定安全系数）主要破坏模式支护方案A-B\C-D64m岩质边坡一级（1.35）岩体发生风化、剥落、掉块板肋式锚杆支护+锚喷支护1.气象开州区属亚热带季风气候区，四季分明，雨量充沛，气候温和，霜冻期短，日照偏少。多年平均降雨量为1319.8mm，一日最大降水量218.4mm（1982.7.16），一次最大降水量532.3mm（1982.7.16-24），一小时最大降水量81.6mm（1982.7.16），但时空分布不均，多集中在5～10月，其降雨量为1047.37mm，占全年79.3%，冬季雨量少，降雨量为267.47mm，占全年20.7%。常出现冬春干旱，夏秋洪涝现象；多年平均气温18.5°C，极端最高气温44°C（2006年8月16日），极端最低气温-4.5°C（1961年1月17日）；霜冻期一般10～20天，最长达35天，雾日多为20～35天，最长达49天；多年平均日照1463.1小时，具冬暖夏热、秋雨绵、严冬短的特点。2.水文工程区范围内无地表水体，未见泉点出露，大致在临港一路K2+010～K0+040桩号段南侧人工切坡后缘分部着二条小冲沟，影响到CD段边坡。冲沟平时无流水或水量较小，几乎断流，受大气降水影响，雨季水量较大。勘察时几乎无流水。3.地形地貌拟建道路区域地貌单元属构造剥蚀低山丘陵、沟谷、剥蚀陡坎地貌，本项目以北地块已实施场平工程，场地以挖方为主，现地表高程在183.00～193.00m，道路南侧为本次勘察边坡，目前已由场平工程初步实施了切坡，现状坡角在37～57°，坡体坡度在38～65°，最大坡高81.90m。坡脚高程在183.00～193.00m，坡顶高程约200.00～260.00m。4.地质构造场地地质构造单元位于假角山背斜的南东翼，无构造断层通过场地，岩层呈单斜产出，产状155°∠26。岩层层面平直光滑，局部存在泥化夹层，结合程度很差，属软弱结构面。通过周边地表地质调查及钻孔揭示，场地范围内有2组裂隙发育:eq\o\ac(○,1)组：315～340°∠36～74°，间距0.2～3m左右，延伸较短，主要在砂岩中发育，泥岩中缺失，贯通性较差，裂隙面起伏粗糙，无充填，结合一般，属硬性结构面。eq\o\ac(○,2)组：250°∠70°，间距3～5mm左右，延伸较近，裂隙面较平直，局部闭合，无充填，结合一般，属硬性结构面。见下裂图组。裂隙产状335°∠69°裂隙产状340°∠74°裂隙产状250°∠70°裂隙产状325°∠36°5.地层岩性根据地表地质调查及钻孔揭示，场区地表为第四系全新统人工堆积层（Q4ml）及崩坡积堆积层（Q4col+dl）组成；下部基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）粉砂质泥岩、粉砂岩及砂岩。现将各岩组岩性特征分述如下：5.1第四系覆盖层（1）人工堆积层（Q4ml）：素填土：主要分布于场平边坡坡脚一带。杂色，以紫红色为主，干～稍湿，松散～状态，组成物为粘性土、块石、碎石等。硬质含量约30～50%，成份主要为粉砂质泥岩、砂岩，呈强风化状，粒径大小不均，柱状芯一般在10cm以下，大者10～20cm，棱角状，块状，多为场平抛炸山后残留物或坡角道路管线修建开挖后回填物，填龄约3年。该层揭穿最大层厚度4.20m(ZY30）。（2）崩坡积层（Q4col+dl）粉质粘土夹块碎石：主要分布于临港一路K1+800～K1+870,K2+010～K2+040,K2+070～K2+150，K2+190～K2+200及临港一路连接道K0+000～K0+080、K0+170～K0+220等段南侧边坡坡体及边坡后缘一带。灰色、黄褐色，可塑状态，干强度中，韧性中等，切面较光滑，稍有光泽，无摇震反应，土中夹块碎石，含量约35～50%之间分布不均匀，块径大小不一，小者2～5cm，大者50～100cm。局部达200cm以上。钻孔揭示最大厚度9.20m(ZY106）。5.2基岩基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）粉砂质泥岩、粉砂岩及砂岩，其岩性特征和基岩面及基岩风化带特征分别为：（1）岩性特征粉砂质泥岩：红褐色，紫红色，成分以粘土矿物为主，次为长石、石英等矿物，粉砂泥质结构，薄-中厚层构造。岩层中可见钙质结核和灰绿色条带及斑点，易风化崩解，局部段含砂质较重。粉砂岩：灰绿色，成分为长石、石英及少量云母等暗色矿物，中-细粒结构，中厚层构造，泥质胶结为主，孔隙式胶结型式，岩性软，出土易风化崩解呈砂状，手可捏碎，局部成砂状，强度低。砂岩：灰色，主要成分为长石、石英及少量云母等暗色矿物，中-细粒结构，中厚层构造，钙质胶结为主，孔隙式胶结型式，局部岩性软，易软化。（2）基岩面及基岩风化带特征：在钻探深度范围内，基岩埋深0.00～9.20m（ZY106），基岩面高程177.91m～327.60m，基岩面在场地南高北低。按基岩风化程度可分为强风化和中等风化。强风化下限深度1.40m～8.70m，强风化界底高程175.29～323.10m，其厚度多在1～8.70m之间，最厚8.70m（ZY128）。强风化带内风化裂隙发育，多为泥质充填，岩石颜色变暗，粉砂质泥岩呈暗紫红色、棕红色，岩芯多呈碎块状，碎块用手可折断，捏碎、呈砂状，强度低。中风化岩体较为完整，颜色较新鲜，岩心多呈柱状及长柱状，岩芯锤击声脆，无凹痕，有回弹，强度增大。6.不良地质情况根据地面调查和钻探揭示，工程区未发现滑坡、崩塌、危岩、泥石流等不良地质现象，无采空区、地面沉降、地下洞穴和古河道，场区自然环境稳定，不良地质现象不发育。7.地震根据《建筑抗震设计规范》(GB50011—2010)，本区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。该工程边坡支护方案为：A-B、C-D段采用板肋式锚杆支护+锚喷支护；整体边坡坡脚设置被动防护网；坡顶，坡脚设置截排水沟，就近排入厂区雨水系统。2、设计依据与业主签定的《设计合同》和委托书；《开县工业园区临港移民生态园临港一路高切坡治理工程地质勘察报告（详细勘察）》,重庆宏源勘测设计有限公司，2018.09；《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2013）；《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）2009版；《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；《建筑抗震设计规范》（GB50011-20102016年版）；重庆市地方标准《地质灾害防治工程设计规范》（DB37T3657-2019）；《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB50068-2018）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-20102015年版）；《工程结构通用规范》GB55001-2021；《建筑与市政工程抗震通用规范》GB55002-2021；《建筑与市政地基基础通用规范》GB55003-2021；《建筑基坑工程监测技术标准》(GB50497-2019)；《建筑边坡工程施工质量验收标准》(GB/T51351-2019)；《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》(GB50086-2015)；《砌体结构通用规范》（GB55007-2021）；《混凝土结构通用规范》(GB55008-2021)；《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建设部【2018】37号文；《关于印发<危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则（2022版）>的通知》（渝建质安〔2022〕110号文）。《重庆市开州区住房和城乡建设委员会关于重庆开州高新区临港装备制造产业园基础设施配套工程项目-临港一路K2+050.00-K2+220.00段右侧边坡治理工程初步设计的批复》（开建浦初设【2024】1号）重庆开州高新区临港装备制造产业园基础设施配套工程项目—临港一路K2+050.00-K2+220.00段右侧边坡治理工程方案设计专家论证意见及方案设计可行性评估报告。3、设计参数根据《开县工业园区临港移民生态园临港一路高切坡治理工程地质勘察报告(详细勘察)》，岩土物理力学指标取值如下:设计参数建议值表岩性参数素填土粉质粘土（实验值）粉质粘土夹块碎石粉质粘土夹块碎石与基岩面岩层层面裂隙面粉砂质泥岩砂岩粉砂岩强风化中风化强风化中风化强风化中风化重度（kN/m3）天然19.5※19.420.0※25.50※25.6025.2※25.3023.8※24.00※饱和20※19.720.3※25.60※25.7025.3※25.4024.1※24.30※8.37※5.26※抗剪强度C0※24.5424.54※24.0※45※55※61013400※16.0516.05※16.0※35※46※φ28※16.0620.00※20.0※17※18※31.7234.4825※13.2016.50※16.5※14※16※岩石与锚固体极限粘结强度标准值（KPa）40※50※360※760※270※承载力特征值（MPa）载荷试验确定0.14※0.16※0.30※3.030.30※7.690.20※0.54※基底摩擦系数0.20※0.25※0.30※0.40※0.30※※※※水平方向16002000480001800009000竖直方向320040008000030000015000取值说明：(1)“※”号为地区经验值；(2)中等风化岩质地基承载力特征值：采用岩石天然抗压强度标准值×地基条件系数1.10(岩体较完整)×地基极限承载力分项系数0.33得来；土体压缩模量根据实内试验而得。(3)岩体抗剪强度：岩体粘聚力标准值依据岩石粘聚力标准值×折减系数0.30×时间效应系数0.95得来；岩体内摩擦角依据岩石内摩擦角标准值×折减系数0.90×时间效应系数0.95得来；粉质粘土夹块、碎石内摩擦角根据《地质灾害防治工程勘察规范》（DB50/143—2003）第10.6.10条款，综合粉质粘土室内快剪试验得出的内摩擦角乘以1.25的增大系数而。（4）岩体抗拉强度标准值：依据岩石抗拉强度标准值×折减系数0.40（较完整）得来；(5)岩体变形参数：岩体变形及弹性模量依据岩石变形及弹性模量×折减系数0.70得来；岩石泊松比视为岩体值。(6)层面和裂隙面抗剪强度：岩层层面及裂隙面结合程度差，结合区域工程经验和场地工程地质条件，抗剪强度指标参照GB50330-2013表4.3.1取值。（7）岩石与锚固体极限粘结强度标准值：岩石与锚固体极限粘结强度标准值根据天然单轴抗压强度参照GB50330-2013表8.2.3－2取值。（8）边坡破裂角：取外倾结构面倾角和45°＋φ/2两者中的较小值，φ是岩石的的内摩擦角。顺向坡为岩层倾角。(9)边坡岩体等效内摩擦角：按边坡岩体类型参照GB50330-2013表4.3.4确定。（10）由于边坡高度远大于GB50330-2013适用的30m高度、岩体等效内摩擦角及破裂角（岩体强度控制时）建议设计选用时×0.95折减系数。（11）由于边坡开挖已搁置近三年时间，土岩界面参数有所降低，建议设计选用时×0.95时间效应系数。4、边坡稳定性分析(1)AB段（见15-19剖面）大致位于临港一路K2+050~K2+220南侧段，1#、2#冲沟一带，目前已由场平工程初步实施了切坡，现为人工切坡，现状坡角为约52～53°，坡体角度在52～65°之间。最大坡高约64m,坡向约352°，长约150m。根据现场调查，场平开挖已有3年，坡顶截水沟未起作用，局部已毁坏。目前边坡前缘土体局部滑塌，边坡后缘未见变形及拉裂迹象，宏观判断边坡整体基本稳定。坡体组成物质坡顶局部为粉质粘土夹块碎石，边坡基本为强风化基岩及中风化基岩，为岩质边坡，安全等级为一级，土体厚度较薄，土岩接触面倾角较缓，倾角在10～14°，土层部分边坡处于稳定状态。岩质边坡根据赤平投影分析（见下图）：赤平投影分析图边坡倾向与岩层倾向夹角197°，边坡为反向坡，裂隙J2与坡面成大角度相交对边坡影响较小；裂隙J1与坡面边坡倾向夹角为17°，为外倾结构面，但现状坡角小于外倾结构面，所以对边坡有一定影响，但影响较小，局部沿裂隙J1滑落掉块，现状边坡坡角基本为40~50°缓于J1倾角74°。边坡主要受岩体强度控制。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.3.4岩质边坡岩体分类标准，强风化基岩及中风化粉砂岩段边坡岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角取43度；中等风化泥岩及中风化砂岩段边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取53度；边坡岩体破裂角取60.8°。本次设计采用在现有边坡坡面清除局部垮塌的岩体后采用锚喷支护+截排水。(2)CD段（见20-21剖面）大致位于临港一路K2+050~K2+220南侧段，2#、3#冲沟一带，目前已由场平工程初步实施了切坡，现为人工切坡，现状坡角为约52～53°，坡体角度在52～65°之间。最大坡高约56m,坡向约352°，长约60m。根据现场调查，场平开挖已有3年，坡顶截水沟有起作用。目前边坡前缘土体局部滑塌，边坡后缘未见变形及拉裂迹象，宏观判断边坡整体基本稳定。坡体组成物质坡顶局部为粉质粘土夹块碎石，边坡基本为强风化基岩及中风化基岩，为岩质边坡，安全等级为一级，土体厚度较薄，土岩接触面倾角较缓，倾角在10～14°，在边坡后缘有已建抗滑桩治理该边坡土层部分，土层部分边坡处于稳定状态。岩质边坡根据赤平投影分析（见下图）：赤平投影分析图边坡倾向与岩层倾向夹角197°，边坡为反向坡，裂隙J2与坡面成大角度相交对边坡影响较小；裂隙J1与坡面边坡倾向夹角为17°，为外倾结构面，但现状坡角小于外倾结构面，所以对边坡有一定影响，但影响较小，局部沿裂隙J1滑落掉块，现状边坡坡角基本为40~50°缓于J1倾角74°。边坡主要受岩体强度控制。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.3.4岩质边坡岩体分类标准，强风化基岩及中风化粉砂岩段边坡岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角取43度；中等风化泥岩及中风化砂岩段边坡岩体类型为Ⅲ类，等效内摩擦角取53度；边坡岩体破裂角取60.8°。本次设计采用在现有边坡坡面清除局部垮塌的岩体后采用锚喷支护+截排水。5、锚喷支护计算H=64m(A-B段)5.1、设计参数岩体重度r=25.7KN/m3，H=64m,岩体抗剪强度指标：C=610KPa，Φ=31.7°，M30水泥砂浆与岩体粘结强度标准值frb=300KPa，墙背与岩体间摩擦角δ=15°，破裂角θ=54°，地面坡度β=30°，地面超载q=10KN/㎡。中风化岩体等效内摩擦角取ΦD=45°;墙面倾角=125°。本次设计边坡存在外倾结构面，裂隙LX1产状：340°∠72°，结构面抗剪强度：裂隙c取41kPa*、φ取14°*。本次设计边坡坡脚角度为55°，小于裂隙LX2倾角72°，本次设计边坡主要受岩体强度控制。5.2、岩石压力根据建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）规定应分别以岩体等效内摩擦角计算侧压力。1）、按岩体强度控制。等效内摩擦角取ΦD=45°（偏安全考虑）计算：根据《规范》第6.2.3条：Eak=式中：Eak=1/2×25.7×642×0.01618=851.63KN/mEaH=Eak·Cos(δ-a1)=800.6KN/m根据上述计算可得：该边坡主要受下滑推力控制。ehk=5.3、锚杆设计设锚杆倾角α=20°，纵向及横向间距分别为2.5×2.5m,则锚杆轴向拉力设计值为：选用HRB400级，（As=490mm2）.5.4、锚固段长度计算1.锚固体与地层的锚固段长度:2.锚筋与锚固体砂浆间的锚固段长度:5.5、挡土面板计算板厚h=150mm，砼C25，作用于面板上荷载设计值为：q=1.35×10.9=14.7KN/㎡M支=M中=综合选用Φ8@200双层双向。变形缝处悬挑板计算板厚h=150mm，砼C25，作用于面板上荷载设计值为：q=1.35×10.53=14.7KN/㎡M支=M中=综合选用Φ8@200双层双向。5.6、肋柱计算采用构造配筋。6、21-21剖面土质边坡稳定性计算(顺基岩面滑动)滑坡剩余下滑力计算计算项目：21-21剖面=====================================================================原始条件:分析方法 =R/K法滑动体重度 =19.000(kN/m3)滑动体饱和重度 =20.000(kN/m3)安全系数 =1.350考虑动水压力和浮托力,滑体土的孔隙度=0.100不考虑承压水的浮托力不考虑坡面外的静水压力的作用不考虑地震力坡面线段数:4,起始点标高0.000(m)段号投影Dx(m)投影Dy(m)附加力数11.0501.1000224.86014.1600315.3608.260044.7200.9600水面线段数:1,起始点标高0.000(m)段号投影Dx(m)投影Dy(m)10.0000.000滑动面线段数:6,起始点标高0.000(m)段号投影Dx(m)投影Dy(m)粘聚力(kPa)摩擦角(度)15.6201.3903.00025.00025.1702.4603.00025.000315.1205.6503.00025.000411.4302.8903.00025.00058.6502.5003.00025.00060.00110.0003.00025.000计算目标：按指定滑面计算推力第1块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度=0.000(度)剩余下滑力传递系数=0.466本块滑面粘聚力=3.000(kPa)滑面摩擦角=25.000(度)本块总面积=0.005(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=0.087(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)本块动水压力=0.000(kN)本块水浮托力=0.000(kN)有效的滑动面长度=9.580(m)下滑力=0.087(kN)滑床反力R=0.000(kN)滑面抗滑力=0.000(kN)粘聚力抗滑力=28.740(kN)本块剩余下滑力=-21.202(kN)本块下滑力角度=89.994(度)第2块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度=89.994(度)剩余下滑力传递系数=-0.170本块滑面粘聚力=3.000(kPa)滑面摩擦角=25.000(度)本块总面积=83.575(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=1587.920(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)本块动水压力=0.000(kN)本块水浮托力=0.000(kN)有效的滑动面长度=9.004(m)下滑力=440.892(kN)滑床反力R=1525.485(kN)滑面抗滑力=711.345(kN)粘聚力抗滑力=27.012(kN)本块剩余下滑力=-106.040(kN)本块下滑力角度=16.120(度)第3块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度=16.120(度)剩余下滑力传递系数=0.984本块滑面粘聚力=3.000(kPa)滑面摩擦角=25.000(度)本块总面积=84.448(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=1604.517(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)本块动水压力=0.000(kN)本块水浮托力=0.000(kN)有效的滑动面长度=11.790(m)下滑力=393.314(kN)滑床反力R=1555.564(kN)滑面抗滑力=725.372(kN)粘聚力抗滑力=35.369(kN)本块剩余下滑力=-170.197(kN)本块下滑力角度=14.189(度)第4块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度=14.189(度)剩余下滑力传递系数=1.045本块滑面粘聚力=3.000(kPa)滑面摩擦角=25.000(度)本块总面积=64.697(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=1229.243(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)本块动水压力=0.000(kN)本块水浮托力=0.000(kN)有效的滑动面长度=16.141(m)下滑力=430.280(kN)滑床反力R=1151.476(kN)滑面抗滑力=536.942(kN)粘聚力抗滑力=48.423(kN)本块剩余下滑力=-3.324(kN)本块下滑力角度=20.490(度)第5块滑体上块传递推力=0.000(kN)推力角度=20.490(度)剩余下滑力传递系数=1.037本块滑面粘聚力=3.000(kPa)滑面摩擦角=25.000(度)本块总面积=13.211(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=251.018(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)本块动水压力=0.000(kN)本块水浮托力=0.000(kN)有效的滑动面长度=5.725(m)下滑力=107.853(kN)滑床反力R=226.667(kN)滑面抗滑力=105.697(kN)粘聚力抗滑力=17.176(kN)本块剩余下滑力=16.836(kN)本块下滑力角度=25.446(度)第6块滑体上块传递推力=16.836(kN)推力角度=25.446(度)剩余下滑力传递系数=0.886本块滑面粘聚力=3.000(kPa)滑面摩擦角=25.000(度)本块总面积=7.647(m2)浸水部分面积=0.000(m2)本块总重=145.284(kN)浸水部分重=0.000(kN)本块总附加力Px=0.000(kN)Py=0.000(kN)本块动水压力=0.000(kN)本块水浮托力=0.000(kN)有效的滑动面长度=5.789(m)下滑力=51.377(kN)滑床反力R=144.406(kN)滑面抗滑力=67.338(kN)粘聚力抗滑力=17.368(kN)本块剩余下滑力=-11.368(kN)本块下滑力角度=13.892(度)============================================================================7、21-21剖面土质边坡稳定性计算(土体内部滑动)计算项目：复杂土层土坡稳定计算1[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数1坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数125.88115.2580[土层信息]坡面节点数2编号X(m)Y(m)00.0000.000-125.88115.258附加节点数22编号X(m)Y(m)10.000-3.65221.674-2.52335.814-0.918414.5332.299524.1825.701637.86510.289743.87912.646846.01613.537946.01614.9001041.23613.3891137.15612.3501229.00610.4301325.9369.5121411.1784.006158.2832.721165.2341.211173.6890.580182.1700.156190.600-0.0082038.85022.3382146.01624.5042241.29123.547不同土性区域数2区号重度饱和重度粘结强度孔隙水压节点(kN/m3)(kN/m3)(kPa)力系数编号124.500360.000(0,1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18,19,)219.50030.000(20,-1,0,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,21,22,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)1610.00031.00023.00025.000区号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa)长系数下值(kPa)数水下值12不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数:6筋带力调整系数:1.000筋带号距地面水平间距总长度 倾角材料抗拉 锚固段 锚固段法向力发高度(m)(m)(m) (度)力(kN) 长度(m)直径(m)挥系数12.002.5010.0020.00245.003.500.130.0024.502.5011.5020.00245.003.500.130.0037.002.5012.5020.00245.003.500.130.0049.502.5014.0020.00245.003.500.130.00512.002.5016.0020.00245.003.500.130.00614.502.5017.5020.00245.003.500.130.00[计算条件]圆弧稳定分析方法:瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时:当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度:1.000(m)搜索时的圆心步长:1.000(m)搜索时的半径步长:0.500(m)计算结果:[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心=(9.317,24.413)(m)滑动半径=19.760(m)滑动安全系数=1.450起始x终止xαliCiΦi条实重浮力地震力渗透力附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m)(m)(度)(m)(kPa)(度)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)7.9709.317-1.9551.3483.00025.0011.040.000.000.000.000.00-0.389.190.000.009.31710.2911.4130.9753.00025.0021.190.000.000.000.000.000.5212.800.000.0010.29111.2664.2430.9773.00025.0031.190.000.000.000.000.002.3117.440.000.0011.26612.2407.0830.9823.00025.0040.270.000.000.000.000.004.9721.580.000.0012.24013.2149.9410.9893.00025.0048.410.000.000.000.000.008.3625.200.000.0013.21414.18912.8240.9993.00025.0055.600.000.000.000.000.0012.3428.280.000.0014.18915.16315.7411.0123.00025.0061.790.000.000.000.000.0016.7630.770.000.0015.16316.13718.7001.0293.00025.0067.010.000.000.000.000.0021.4932.690.000.0016.13717.11221.7121.0493.00025.0071.110.000.000.000.000.0026.3133.950.000.0017.11218.08624.7891.0733.00025.0074.010.000.000.000.000.0031.0334.550.000.0018.08619.06027.9441.1033.00025.0075.740.000.000.000.000.0035.4934.510.000.0019.060