浓黑液处置技术升级改造项目运营期环境影响预测与评价

浓黑液处置技术升级改造项目运营期环境影响预测与评价1.1运营期大气环境影响预测分析1.1.1气象资料空气污染物在大气中的扩散迁移规律与当地的气象条件密切相关，影响大气扩散的主要气象因素有风向、风速、总云、低云和干球温度等。根据本项目所在区域的气象条件及特征，环评选取市气象站的气象资料作为本项目的气象统计资料。市气象站距离本项目约为11.6km，结合开发区气象特点，市气象站的常规气象资料可以反映开发区所在区域的气候基本特征，本次环评各种气象要素按该站2015年全年每日4时段气象资料统计分析。风向根据2015年气象资料对各月、四季及全年风向频率进行统计，具体数值见表1.1-1及图1.1-1。表1.1-12015年月、季及全年各风向频率统计表（％）频率NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC一月2.425.6510.4811.1314.521.450.002.428.068.877.260.000.000.000.003.2314.52二月2.595.1714.6618.9715.527.761.720.861.0311.381.721.720.001.721.720.862.59三月8.8711.2912.1011.293.232.422.420.001.4511.948.060.810.004.035.654.032.42四月15.001.6713.333.333.338.330.830.001.6711.674.170.831.674.171.678.330.00五月15.329.687.260.811.614.840.812.425.6522.582.420.810.814.8411.298.060.81六月12.504.173.331.674.172.500.001.6713.3314.171.671.672.508.330七月11.298.068.062.423.232.420.812.429.6817.744.840.811.613.2313.718.061.61八月11.137.267.263.232.423.230.810.819.6820.979.681.610.004.038.064.030.81九月15.8310.837.502.503.331.670.830.831.6725.835.831.670.001.675.008.331.67十月11.298.877.267.267.262.420.811.611.4522.584.840.810.811.618.061.451.61十一月1.673.3311.679.1713.338.334.172.505.0017.505.830.000.001.670.831.673.33十二月0.819.6810.4824.1919.359.684.032.421.617.264.030.810.000.811.610.003.23春季13.049.2410.875.162.725.161.360.821.2518.754.890.820.824.357.881.791.09夏季13.321.521.252.453.262.720.541.6310.8717.667.071.361.365.1611.967.070.82秋季11.267.6910.441.327.974.121.921.654.4021.985.490.820.273.304.675.492.20冬季1.921.8711.8119.7811.487.971.921.925.2210.714.400.820.000.821.101.371.87全年9.907.589.848.407.584.991.431.501.6917.285.460.960.613.421.425.192.73根据表1.1-1中统计的风向频率结果，可以知道，市2015年期间春季以SSW风为主，占该季节统计数据的18.75%，夏季以SSW风为主，占该季节统计数据的17.66%，秋季以SSW风为主，占该季节统计数据的21.98%，冬季以ENE风为主，占该季节统计数据的19.78%，全年主导风为SSW，次主导风为N，分别占全年统计的数据的17.28%和9.90%。四季中夏季静风频率最低，占统计数据的0.82%，冬季静风频率最高，占统计数据的1.87%，全年静风频率为2.73%。风速根据市气象资料对2015年地面风速平均值进行统计，具体数值见表1.1-2及图1.1-2。表1.1-22015年月、季及全年各风向风速统计表（m/s）风速NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW平均一月21.851.321.390.001.271.492.342.960.000.000.000.001.051.48二月1.701.182.092.441.492.540.900.601.902.382.301.600.002.403三月2.052.4051.701.000.001.682.802.741.700.003.662.003.222.26四月2.722.282.422.182.635.320.500.002.302.983.661.302.455.462.862.522.97五月2.782.857.100.802.432.503.112.072.701.704.452.842.352.96六月2.502.302.451.451.803.470.001.852.452.433.513.022.772.79七月2.862.332.721.001.801.331.001.102.402.723.051.800.853.432.662.522.45八月2.452.122.042.051.475.652.001.7073.150.003.443.812.202.73九月31.401.433.500.501.901.502.952.972.250.003.743.072.222.49十月1.942.051.801.991.793.502.702.751.502.462.800.801.802.651.962.102.10十一月1.782.051.521.981.611.421.041.231.732.512.990.000.003.051.602.851.84十二月1.301.541.621.871.661.381.541.001.552.362.600.900.000.803.150.001.69春季2.592.505.310.862.432.142.982.881.902.204.522.642.592.73夏季2.582.252.411.571.723.701.501.452.352.992.953.201.803.473.062.572.65秋季2.052.071.731.911.651.592.672.931.771.803.442.332.242.14冬季1.411.361.902.041.511.741.361.061.652.362.761.370.001.873.181.681.73全年2.382.092.032.001.583.021.201.572.042.792.892.221.933.702.812.432.32图1.1-1各月及全年风向频率玫瑰图从表1.1-2中可以分析出，2015年当中各月其中四月平均风速最大，数值为2.97m/s，一月平均风速最小，数值为1.48m/s；四季之中春季平均风速最大，数值为2.73m/s，冬季平均风速最小，数值为1.73m/s；全年平均风速为2.32m/s。图1.1-2各月及全年各风向平均风速玫瑰图温度当地2015年平均气温月变化情况见表1.1-3，2015年平均气温月变化曲线见图1.1-3。从年平均气温月变化资料中可以看出市市7月份平均气温最高（25.2ºC），1月份气温平均最低（-15.6ºC）。表1.1-3年平均温度的月变化月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月温度（℃）-15.6-20.717.010.10.9-8.2图1.1-32015年平均气温月变化曲线混合层和逆温层当地2014年月混合层平均高变化及逆温出现概率情况见表1.1-4。从2015年平均月、季混合层平均高变化及逆温出现概率资料中可以看出市12月份逆温出现概率最高为61.29%，混合层平均高为311m；5和7月份逆温出现概率最低为34.68%，混合层平均高分别为716m和638m。冬季逆温出现概率最高为57.42%，混合层平均高为338m；夏季逆温出现概率最低为35.87%，混合层平均高为695m。表1.1-42015年月、季混合层平均高变化及逆温出现概率情况混合层平均高（m）逆温出现概率（%）一月29155.65二月41755.17三月66044.35四月77040.00五月71634.68六月73535.83七月63834.68八月71437.10九月74237.50十月47252.42十一月37952.50十二月31161.29春季71539.67夏季69535.87秋季53047.53冬季33857.42全年57045.081.1.2大气环境影响估算及评价废气污染源源强统计本项目采用天燃气线性式直接加热炉加热空气，其产生的烟气与物料直接接触，经除尘后排出系统之外。因此，项目主要废气污染源为喷雾干燥系统排放的尾气，即烟气及碱木素粉尘，主要污染因子为粉尘、SO2、NOx。废气排放状况见表1.1-5。表1.1-5废气排放参数统计表污染物名称排气量m3/h处理前处理后排放口参数排放规律产生浓度mg/m3产生速率kg/h产生量t/a排放浓度mg/m3排放速率kg/h排放量t/a高度m直径m温度℃粉尘65000225001462.511583452.92523.166190.620连续SO23.670.23861.893.670.23861.89NOx17.171.11628.8417.171.11628.8预测因子及预测模式预测因子：PM10、SO2、NO2。预测模式：本项目大气环境影响评价等级为三级，按照HJ2.2-2008《环境影响评价技术导则·大气环境》的要求，仅仅进行估算模式的计算即可。预测范围根据建设项目所在位置及工程规模，大气预测范围综合考虑到评价等级、自然环境条件、环境敏感因素、主导风向、人群密集程度等，确定评价范围为喷雾干燥系统排气筒中心为原点，半径为2.5km的圆形范围内。预测内容估算模式下，各污染物在评价区域内的最大落地浓度及占标率。预测标准PM10污染物没有小时浓度限值，取GB3095-1996《环境空气质量标准》中日平均浓度限值的三倍值，具体见表1.1-6。表1.1-6大气估算评价所用标准单位mg/m3序号污染物PM10SO2NO21小时平均—0.500.22日平均83年平均0.070.060.04评价取值0.450.50大气环境影响预测采取SCREEN3模式，对本项目废气污染物排放落地浓度及占标率进行估算，结果见表1.1-7。表1.1-7最大落地浓度及占标率估算结果污染源最大落地浓度距离(m)粉尘SO2NOxCi(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)喷雾干燥系统排气筒21070.014183.150.0011570.230.0054112.71由表1.1-7可知，本项目碱木素干燥装置粉尘排放最大落地浓度为0.01418mg/m3，占评价浓度限值的3.15%；SO2最大落地浓度为0.001157mg/m3，占评价浓度限值的0.23%；NOx最大落地浓度为0.005411mg/m3，占评价浓度限值的2.71%。项目在对干燥装置尾气进行时采用稀黑液进行洗涤除尘，由于稀黑液中含有少量的碱性物质和醇类物质，处理过程会有少量臭气产生。类比调查疆内同类企业可知，玛纳斯县澳洋科技有限责任公司在2013年进行了污水处理提标改造工程，对厂区浓黑液同样采取了浓黑液蒸发浓缩及木质素回收处理，根据2014年昌吉回族自治州环保局出具的《关于玛纳斯澳洋科技有限责任公司污水处理提标改造项目竣工环境保护验收意见》（昌州环函【2014】241号），该项目厂界恶臭污染物排放满足《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）相关标准要求。本项目采用的浓黑液处理工艺与玛纳斯县澳洋科技有限责任公司浓黑液处理工艺完全相同，项目处理规模（本项目150m3/d）与其（207m3/d）相近，因此，类比分析可知本项目运营期间恶臭气体对厂区周围环境影响不大。1.1.4小结拟建项目厂址区域有风天气较多。分析大气污染物扩散浓度计算模式可知，大气污染物扩散落地浓度与风速成非线性的反比关系。本项目前述大气环境影响预测计算结果说明：拟建项目主要大气污染源为干燥车间排气筒排放的尾气，各污染物浓度预测值均满足标准要求，对环境影响较小，不会改变区域环境空气现有质量级别。1.1.5卫生防护距离本项目装置本身几乎不产生无组织排放，项目卫生防护距离依据厂区现有项目执行，根据维吾尔自治区环境保护局，新环监函【2006】39号，“关于实业有限责任公司扩建年产3.6万吨棉浆粕生产线项目环境影响报告书的批复”中，“（六）今后在本项目环评确定的400米的卫生防护距离内，禁止建设对环境敏感的建筑物。”综合考虑，本项目完成后，厂区依旧执行400米的卫生防护距离。根据现场调查，项目拟选厂址周围无环境敏感建筑物，可满足卫生防护距离要求。1.2运营期地下水环境影响分析1.2.1区域水文地质概况（1）地层岩性本项目所在厂址地处库鲁克塔格山西端山前倾斜平原的剥蚀丘陵地带，地形平坦、开阔。地层的成因类型较为复杂，厂址附近区域出露的地层主要有：第四系松散堆积层，包括全新统洪积(Q4pl)、上更新统洪积层(Q3pl)及湖积层(Q3l)；震旦系特瑞艾肯群照壁山组(Zz)；元古界爱尔基斯群北辛格尔塔格组(Ptb)，辛格尔塔格组(Ptxn)，南辛格尔塔格组(Ptn)。出露岩浆岩主要有深灰色片麻状花岗岩(r2c)。区域地层由老至新分述如下：①元古界爱尔基斯群(Pt)南辛格尔塔格组(Ptn)：岩性主要为灰绿色片岩、深灰色细砂岩、灰色细砾岩，其顶部以绿色片岩，与辛格尔塔格组分开。由于片麻状花岗岩(r2c)侵入，接触带围岩有绿泥石化、绢云母化和硅化蚀变现象，区域地层厚度约1075m。辛格尔塔格组(Ptxn)：上部深绿色石英绿泥石绢云母片岩、淡绿色泥岩、灰色钙质砂岩；下部淡灰色片理化绢云母粉砂岩及少量变质砂岩，厚约645m，区域内层厚较稳定，但岩性沿走向略有变化，自东向西砂岩逐渐变为片岩。北辛格尔塔格组(Ptb)：灰色结晶灰岩、淡灰色砂质灰岩、白云岩及砂岩等，主要分布在区域东侧、东南侧，区域地层厚度约220m。②震旦系(Z)照壁山组(Zz)：深灰色、深绿色似冰碛岩、片岩，与下伏元古界北辛格尔塔格组地层呈角度不整合接触，或呈沉积接触覆盖在元古代岩体之上，区域内分布厚度为230m。③第四系(Q)上更新统湖积层(Q3l)主要分布在西尼尔水库周边，上部多覆盖一层戈壁砾石层，下部为中粗砂及砾砂等。上更新统-全新统洪积层(Q3-4pl)：出露于区域大部分区域，有明显的成层性，顶部有一层戈壁砾石层，下部由砾石、中砂、砾砂及粉质粘土组成。区内第四系总厚度在68～136m之间。（2）区域水文地质特征区域内分布的基岩地层岩性以灰岩、白云岩、砂岩、片岩、冰碛岩以及粉砂岩、细砾岩等为主，其上覆盖洪积的砾砂、中砂、粉质粘土等松散物质。地下水主要赋存于砾砂、中砂孔隙中。项目区水文地质条件遵循内陆干旱盆地的一般规律：从山前向盆地中心，地下水类型由单层结构的潜水过渡到多层结构的潜水-承压水，含水层结构由单层结构变为双层、多层结构。受地形地貌、地层岩性、补给径流条件影响，潜水埋深由山前50～100m向盆地中心逐渐变浅，在浅埋带或水库、河流等低洼地带溢出地表。评价区位于库鲁克塔格山山前倾斜平原上，粉质粘土以透镜体形式存在，无稳定隔水顶板，均具有潜水埋藏特征。（3）含水层特征根据地下水赋存的介质特征，区域地下水可划分为第四系上更新-全新统砾砂中砂含水岩组、基岩裂隙含水岩组和碳酸盐岩溶隙含水岩组三种类型。①四系上更新-全新统砾砂、中砂含水岩组该类型含水岩组主要分布于库鲁克塔格山前倾斜平原上，地下水主要赋存于山前倾斜平原洪积层，主要含水层为上更新统-全新统的洪积层(Q3-4pl)，含水层岩性为砾砂、中砂，其间粉质粘土充填，结构松散，渗透性较强，渗透系数1～10m/d，富水性中等，单井涌水量为500～1000m3/d，局部地段达到2000m3/d。含水层厚度在几米至几十米不等，含水层为单一潜水含水层，水位埋深从北东山前(65.05m)向南西盆地(8.00m)方向逐渐变浅。②基岩裂隙含水岩组该类型含水岩组主要分布在项目所在厂址东北方向，含水岩组主要为元古界震旦系特瑞艾肯群照壁山组(Zz)冰碛岩，爱尔基斯群辛格尔塔格组(Ptxn)粉砂岩、砂岩、南辛格尔塔格组(Ptn)细砂岩、细砾岩，以及片麻状花岗岩(r2c)。该区处于塔里木地台和南天山地向斜褶皱带两个构造单元交界部位，构造裂隙和风化裂隙发育，为地下水提供了储存空间和径流通道，区内基岩裂隙水的富水性随岩性有一定差别，总的特点是：层状岩类基岩裂隙含水层富水性高于块状岩类。该区泉流量小于0.5L/s，地下水涌水量小于100m3/d。③碳酸盐岩溶隙含水岩组该类型含水岩组主要分布在项目所在厂址东南方向的剥蚀丘陵区，含水岩组主要为元古界爱尔基斯群北辛格尔塔格组(Ptb)灰岩、白云岩地层。由于本区地处南部地区，气候干旱少雨，因此该区岩溶并不发育，根据区域水文地质资料，该含水岩组富水性弱，地下水单井涌水量＜100m3/d。（4）区域地下水化学特征依据地下水监测结果，区域潜水水化学类型为SO42-·Cl--Na型。（5）区域地下水补给、径流与排泄分析气象条件、地貌和包气带岩性是影响地下水补给的重要条件，地质构造和含水岩组结构及岩性是地下水储集的内在条件，地貌和含水层岩性条件是影响地下水径流、排泄强弱的重要因素。因此，区内地下水的富集是多因素综合影响的结果。区域地下水主要接受大气降雨、冰雪融水及山前侧向径流的补给，山前及平原区为径流区，地下水在水库沟谷及河流等低洼地带溢出地表，以及蒸发和开采利用也是地下水排泄的主要特征。1)地下水补给项目所在厂址上游无常年地表水流，地下水补给来源主要是大气降雨、冰雪融水和山前侧向径流等，东侧及北侧边界为地下水侧向径流补给区。影响补给量大小的因素取决于包气带岩性和地形条件。①大气降雨区内降雨量较小，年均仅58.8mm，但降雨期较为集中，一般山区降雨量相对较大，大－暴雨易形成地表洪流，部分通过孔隙、裂隙渗入地下，其余沿地形下游径流，直接补给与其接触的山前倾斜平原区地下水。②冰雪融水区内冬季降雪量小，主要分布在库鲁克塔格山，主要集中在12月份至次年2月份其间通过冰雪融水不断补给该区地下水，也是地下水接受补给的重要来源。③侧向径流补给主要位于库鲁克塔格山南侧山前，项目所在厂址东北方向，山区地下水接受补给后，沿地形地势向南西方向径流，以此补给厂址附近地下水，是地下水接受补给的主要来源。2)地下水径流项目所在厂址区域地下水类型以松散岩类孔隙水、基岩裂隙水和碳酸盐岩类岩溶裂隙水为主，这三种类型水径流条件好，水力联系密切，上部无稳定隔水顶板存在，具有统一的自由水面。总体地势北东高、南西低，地下水顺地势由北东向南西径流，地下水径流从山前向平原由陡变浅，山前厂区附近地下水水力坡度较大，为23.32‰，西尼尔水库附近水力坡度较小，为5.50‰。3)地下水排泄区内地下水排泄方式主要为侧向径流排泄、人工开采及蒸发等三种形式。①侧向径流排泄评价区西侧和南侧边界为地下水侧向径流排泄区。评价区地下水接受补给后，顺地势向下游运移，向西侧和南侧径流排出评价区，其中西南侧的西尼尔水库是评价区地下水的主要排泄区。②人工开采人工开采地下水也是该区地下水排泄的一种途径，每年3月～10月农田灌溉取水，日开采量约1200m3；另外经济技术开发区和西南侧西尼尔镇一些企业工业和生活用水，共计开采井14口，日开采量约6595m3。（6）地下水位动态变化①年内变化规律区域地下水水位基本与补给时间有关，表现为每年的4月水位下降到最低，由于大气降雨和冰雪融水作用，5月开始上升，至7～8月达最高峰，而后逐渐下降，至翌年4月达最低，这与山区降水补给基本一致。②多年变化特征近年来区域地下水位局部地区呈下降趋势，降幅达到0.95～1.48m。这基本上都与地下水的局部开采呈逐年递增的形势有关，由于大气降雨、冰雪融水和河流丰期的调节作用，使得总的趋势是地下水趋于相对均衡状态。1.2.2项目区水文地质条件（1）地层特征场地底层在勘探深度范围内，从上至下有第四纪全新世洪积形成的填土和第四纪晚更新世洪积形成的粉土、砂土组成，根据土层特征及组合关系可划分四层，各土层岩性特征描述如下：①层填土(Q4p1)层底深度0.40～1.00m，厚度0.40～1.00m，层底高程890.65～891.91m，砂砾、角砾为主，结构性差，局部函植物根。②层细砂(Q3p1)层底深度2.7～3.5m，厚度1.90～2.80m，层底高程888.25～889.43m。井壁直立稳固，锹镐较难挖掘。矿物成分以石英、长石为主，分选好，级配较差，可见层理及水平层理，局部夹钙质胶结层，悬浮状分布有小砾石。密实度：中密；湿度：稍湿。③层中砂(Q3p1)局部未揭穿，最大可见厚度4.50m，层顶高程888.25～889.43m。手搓感粗糙，含较多的砂粒、砂团、砂僵石，刀切面无光泽，钻进时钻具平稳，局部夹细砂薄层。密实度：中密；湿度：稍湿。④层中砂(Q3p1)未揭穿，最大可见厚度7.60m，层顶高程884.40～885.35m，井壁直立，锹镐较难挖掘。矿物成分以石英、长石为主，分选好，级配较差，可见斜层理及水平层理，局部夹钙质胶结层，悬浮状分布有小砾石，矿物成分以长石、石英、云母为主。密实度：中密；湿度：稍湿。（2）包气带防污性能项目场地包气带岩性主要为细砂、中砂、砾砂和粉质粘土，细砂(含粘粒)入渗系数为0.68m/d，粉质粘土为0.023m/d，包气带渗透性强。1.2.3水文地质参数（1）含水层渗透系数含水层岩性为砾砂、中砂，其间粉质粘土充填，结构松散，渗透性较强，渗透系数5m/d。（2）包气带垂向渗透系数区域包气带主要为细砂、中砂、砾砂和粉质粘土，细砂(含粘粒)入渗系数为0.68m/d，粉质粘土为0.023m/d。（3）地下水根据本项目岩土工程勘察报告，勘察期间未见地下水，根据市环境地质监测站资料，场地地下水位埋深在20m以下，属砂砾层孔隙潜水。项目厂区工程地质剖面图见图1.2-1。图1.2-1本项目厂区工程地质剖面图1.2.4装置运行对厂区周围地下水环境的影响本项目在工程设计时采用防渗或防漏效果很好的装置设备，输送管道均采用密封、防渗材料，对干燥车间地面采取硬化措施，对碱木素产品库房采取防渗及库房外导流沟的方式进行处理。为避免事故状况下废水及消防水的外排对外环境的影响，如干燥装置、管线泄漏及碱木素产品仓库等其他事故状态下，可将浓黑液导流至厂区事故应急池暂存。防渗要求等效粘土防渗层Mb≥1.0m，K≤1×10-7cm/s；或参照GB18598执行。故本工程装置在正常生产情况下，对周围地下水环境影响不大。但从客观上分析，装置区生产运行过程中难免存在着设备的无组织泄漏等情况，甚至存在着由于自然灾害及人为因素引起的事故性排放的可能性，这些废水可通过渗漏作用对区域地下水产生污染。根据类比调查，无组织泄漏潜在区通常主要集中在装置区、管网接口等处，生产装置的开、停车及装置和管线维修时均有可能产生无组织排放。一般厂区事故排放分为短期大量排放及长期少量排放两类。短期大量排放（如突发性事故引起的管线破裂或管线阻塞而造成逸流），一般能及时发现，并可通过一定方法加以控制，因此，一般短期排放不会造成地下水污染；而长期较少量排放，一般较难发现，长期泄漏可能会对地下水产生一定影响。巴州浆粕有限公司工程厂区地表以棕漠土戈壁为主，其下均为结构单一的砂砾石层。土层透水性较强，对污染物的吸附、净化作用较小，整个包气带土层中无不透水隔水顶板，废水较易下渗。同时，厂址区地下水埋藏较浅，表土层对有机物的吸附降解很小，如果建设期施工质量差，或建成投产后管理不善，就会增加废水的泄漏几率，造成地下水的污染。（1）包气带中污染物运移时间包气带上部为结构较松散的沙砾石及砂卵石层，下部为岩性疏松的半胶结砂土、砾质砂岩、粉细砂岩构成的地层，对污染物的净化作用差、渗水性强。根据《尉犁县地下水资源开发利用规划报告》，工程区域土壤渗透系数为2.78m/d。当发生污水渗漏时，污染物可很快通过包气带进入浅层地下潜水含水层。（2）潜水层中污染物运移时间假设含水层对污染物无滞留作用，污染物进入地下水含水层后会迅速发生垂向混合，使污染物浓度沿潜水层深度均匀分布，污染晕仅沿水流方向和垂直于水流方向的水平横向扩展，则污染物在地下水流方向的运移时间可用下式计算：t=x•ne/k式中：t—运移时间，d；x—运移距离，m；ne—有效孔隙度，0.22；k—渗透系数，4.78m/d。计算结果见表1.2-1。表1.2-1污染物在地下水流方向的运移运移距离（m）501002003005008001000运移时间（d）13.823.031.841.0由表1.2-1可知，废水由包气带进入地下含水层后，影响到厂址下游1000m处地下水的时间为46天。项目区基本处于地下水潜水迳流、补给区，土层结构为渗透性较强的砾石及卵石组成，地下水迳流条件好，废水泄漏对该区段产生影响的可能性较大。因此在本工程装置设计、施工和运行时，必须严格控制本项目废水的无组织泄漏，杜绝存在连续性事故排放点源的存在。拟建工程设计时，应严把设计和施工质量关，杜绝因材质、制管、防腐涂层、焊接缺陷及运行失误而造成管线泄漏，生产运行过程中，必须强化监控手段，定期检查，保护评价区地下水资源。1.3声环境影响预测与评价1.3.1评价方法根据《环境影响评价技术导则声环境》（HJ2.4-2009）推荐的计算方法，并结合噪声源的空间分布形式以及预测点的位置，本次评价将各声源分别简化为若干点声源处理，室内声源可采用等效室外声源声功率级法进行计算，预测室外源衰减至厂界处的噪声值。1.3.2预测模式噪声户外传播衰减的计算A声级的计算公式为：Lp（r）=Lp（r0）-（AdiV+Abar+Aatm+Agy+Amisc）式中：Lp（r）——距声源r处的A声级，dB；Lp（r0）——参考位置ro处的A声级，dB；AdiV——声波几何发散引起的A声级衰减量，dB；Abar——遮挡物引起的A声级衰减量，dB；Aatm——空气吸收引起的A声级衰减量，dB；Agy——地面效应衰减量，dB；Amisc——其他多方面效应，dB；根据现场调查，项目所在地地势较为平坦，周边绿化主要低矮乔木为主，预测点主要集中在厂界外1m处，故本次评价不考虑Agy、Aatm、Amisc。面声源的几何发散衰减一个大型机器设备的振动表面，车间透声的墙壁，均可以认为是面声源。如果已知面声源单位面积的声功率为W，各面积元噪声的位相是随机的，面声源可看作由无数点声源连续分布组合而成，其合成声级可按能量叠加法求出。图1.3-1长方形面声源中心轴线上的衰减特性上图给出了长方形面声源中心轴线上的声衰减曲线。当预测点和面声源中心距离r处于以下条件时，可按下述方法近似计算：r<a/π时，几乎不衰减（Adiv≈0）；当a/π<r<b/π，距离加倍衰减3dB左右，类似线声源衰减特性（Adiv≈10lg（r/r0））；当r>b/π时，距离加倍衰减趋近于6dB，类似点声源衰减特性（Adiv≈20lg（r/r0））。其中面声源的b>a。图中虚线为实际衰减量。预测点总声级叠加计算各声源在受声敏感点的总声压级，其计算公式如下：式中：L——受声点的总声压级 dB（A）；L0——受声点背景噪声值 dB（A）；Lpi——各个声源在受声点的声压级 dB（A）；n——声源个数。1.3.3预测参数噪声预测参数见表1.3-1。表1.3-1噪声预测参数噪声源数量源强dB（A）措施削减dB（A）措施后源强dB（A）基础减震厂房隔声天然气线性式直接加热炉1套10552080送风机1套9552070引风机1台9052065循环泵1台9052065送料泵2台9352068小引风机1台8052055气泵1套90520651.3.4预测结果噪声预测结果见表1.3-2。表1.3-2噪声预测结果单位：dB（A）厂界现状监测值厂界最大贡献值预测叠加值标准值达标分析昼间夜间昼间夜间昼间夜间北厂界（3类）41.737.54244.8643.326555达标西厂界（3类）40.231.45151.3551.156555达标南厂界（3类）42.337.64849.0448.386555达标东厂界（3类）44.537.93645.0740.066555达标由预测结果可知，本项目运营后，所在厂区厂界昼间噪声预测值在44.86~51.35dB（A）之间，夜间噪声预测值在43.32~51.15dB（A）之间。噪声预测结果表明，本项目建成后厂界噪声均满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）中3类标准的要求。西尼尔镇位于项目所在厂区边界外东侧约1500m，厂界噪声经距离衰减后对其声环境影响较小。1.4环境风险影响分析1.4.1风险识别物质危险性识别通过对主要原辅材料、产品、生产过程排放的污染物及火灾、爆炸伴生或次生危险物质分析，本项目涉及的主要危险物质为加热炉燃料用天然气，天然气不属国家《危险化学品名录》（2015版）中的危险化学品。天然气理化特性见表1.4-1。表1.4-1甲烷理化特性及毒理指标情况表中文名甲烷，沼气英文名Methane,Marsh,gas分子式CH4相对分子量11.04CAS号74-82-8危险性类别第2.1类易燃气体外观与性状无色无臭气体化学类别烷烃用作燃料和用于炭黑、氢、乙炔、甲醛等的制造理化性质熔点-182.5℃沸点-161.5℃相对密度0.42(-164℃，水＝1)0.55(空气＝1)饱和蒸汽压55.32KPa（-168.8℃）889.54.59MPa稳定性稳定聚合危害不聚合临界温度-82.6℃禁忌物强氧化剂、氟、氯溶解性微溶于水，溶于乙醇、乙醚易燃闪点（℃）-1885.5引燃温度（℃）538爆炸上限（％）15最小点火能0.28mJ0.717MPa燃烧分解物一氧化碳、二氧化碳危险特性易燃，与空气混合形成爆炸性危险混合物。遇热源和明火燃烧、爆炸危险，与五氧化溴、氯气、次氯酸、三氟化氮、液氧、二氟化氧等强氧化剂接触剧烈反应爆炸性气体的分类、分级、分组=2\*ROMANIIA，T1火灾危险性类别甲爆炸危险度[(爆炸极限上限－爆炸极限下限)/爆炸极限下限]1.8灭火方法灭火剂雾状水、泡沫、干粉、二氧化碳职业卫生（中国）时间加权平均容许浓度（PC-TWA）mg/m3(皮)最高容许浓度（PC-MAC）（mg/m3）短时间接触容许浓度（PC-STEL）)mg/m3(皮)急性毒性LD50LC50健康危害侵入途径吸入健康危害甲烷对人基本无毒，但浓度过高时，使空气中氧含量明显降低，使人窒息。当空气中甲烷达25%-30%时，可引起头痛、头晕、乏力、注意力不集中、呼吸和心跳加速、共济失调。若不及时脱离，可致窒息死亡。皮肤接触液化本品，可致冻伤急救措施皮肤接触若有冻伤，就医治疗吸入迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医防护措施工程控制生产过程密闭，全面通风呼吸系统防护一般不需要特殊防护，但建议特殊情况下，佩带自吸过滤式防毒面具(半面罩)。身体防护穿防静电工作服手防护戴一般作业手套其它工作现场严禁吸烟。避免长期反复接触。进入罐、限制性空间或其它高浓度区作业，须有人监护。泄漏应急处理迅速撤离泄漏污染区人员至上风处，并进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿消防防护服。尽可能切断泄漏源。合理通风，加速扩散。喷雾状水稀释、溶解。构筑围堤或挖坑收容产生的大量废水。如有可能，将漏出气用排风机送至空旷地方或装设适当喷头烧掉。也可以将漏气的容器移至空旷处，注意通风。漏气容器要妥善处理，修复、检验后再用。储运注意事项易燃压缩气体。储存于阴凉通风仓间内。仓温不宜超过30℃。远离火种、热源。防止阳光直射。应与氧气、压缩空气、卤素（氟、氯、溴）等分开存放。切记混储混运。储存间内的照明、通风等设施应采用防爆型，开关设在仓外。配备相应品种和数量的消防器材。罐储时要有防火防爆措施。露天储罐夏季要有降温措施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。验收时要注意品名，注意验瓶日期，先进仓的先发用。搬运时轻装轻卸，防止钢瓶及附件破损运输信息危规号21007UN编号1971包装分类=2\*ROMANII包装标志4包装方法钢质气瓶生产设施风险识别本项目加热炉天然气的输送管道在输送过程中存在管道泄漏或破裂导致有毒有害气体泄漏及泄漏气体遇明火造成管道爆炸事故。泄漏及火灾爆炸事故会对一定范围内的人群健康造成威胁，甚至危及人群生命安全。重大危险源辨识根据GB18218-2009《危险化学品重大危险源辨识》：单元内存在的危险物质为多品种时，按式（1）计算，若满足式（1），则定为重大危险源：式中：q1，q2……qn——每种危险物质实际存在量，t。Q1，Q2……Qn——与各危险物质相对应的生产场所或贮存区的临界量，t。依据《危险化学品重大危险源辨识》（GB18218-2009）中所列危险物质名称，本项目涉及的主要危险物质是天然气，根据本项目生产情况，天然气采用管道输送，厂区不设气柜，厂区无贮存量，因此本项目不存在重大危险源。1.4.2风险事故因素分析泄漏因素分析（1）泄漏原因造成装置或者设备泄漏的原因是多种多样的，主要包括以下几种情况。具体见表1.4-2。表1.4-2泄漏原因分析序号泄漏类型原因分析1静密封面泄漏①设计方面的原因：法兰压力等级选用不对，垫片材质、型号选用不对；②施工方面的原因：法兰焊接错位，螺栓未上牢；③操作方面的原因：频繁开停工，温差变化大，超温、超压；④机械方面的原因：设备承重构件、管道支吊架损坏，设备、管线位移将密封面拉开；振动、外力作用造成的损坏。2动密封面泄漏①设计方面的原因：机械密封型号选用不对；②施工方面的原因：安装质量不符合要求；③操作方面的原因：泵抽空、冷却介质不足；④机械方面的原因：介质中带固体颗粒，如焊渣、沙石等磨损密封面。3焊缝缺陷焊接质量不好，如沙眼、夹渣、错边、未焊透等在使用过程中往往成为泄漏的原因，另外焊缝处也是设备、管线中的薄弱部位，受外力作用、应力作用容易开裂造成泄漏4设备、管线因腐蚀、穿孔、开裂引起的泄漏设备、管线在使用过程会因化学腐蚀、应力腐蚀、流体冲蚀等原因出现减薄、裂缝等现象，从而降低了它们的承压能力。腐蚀严重时会出现穿孔、开裂造成泄漏。5人为疏忽由于操作人员的疏忽、仪表失灵等原因造成跑、冒现象是装置物料泄漏的一个很主要的原因。特别是在开工、停工和设备检修过程，由于要开设备、管线的放空排气排水，一旦疏忽很容易发生跑料。（2）典型泄漏事故与本项目有关的典型泄漏事故主要包括管道、阀出现泄漏，据统计，事故下设备典型泄情况见表1.4-3。表1.4-3重大危险源辨识序号设备名称设备类型典型泄漏损坏尺寸1管道管道、法兰、接头、弯头法兰泄漏管道泄漏接头损坏20%管径100%或20%管径100%或20%管径2阀球、阀门壳泄漏盖孔泄漏杆损坏100%或20%管径20%管径20%管径火灾爆炸危险因素分析（1）物料自身火灾爆炸危险特性分析本项目涉及的化学品主要为天然气，天然气一般不会发生火灾爆炸危险，在天然气发生泄漏后，遇明火可能发生火灾爆炸。（2）生产工艺火灾爆炸危险特性分析①物料正常泄漏起火。②设备泄漏起火。③操作失误造成泄漏起火。本项目涉及的可能为燃料气泄漏起火。（3）其它火灾危险性分析①电气老化、绝缘破损、短路、私拉乱接、超负荷用电、过载、接线不规范、发热、电器使用管理不当等引起火灾。②生产车间耐火等级达不到要求，一旦明火管理不当，生产、生活用火失控，就容易导致火灾。=3\*GB3③自然因素：雷击或者地震。其他危险、有害因素分析企业在生产运营过程中，还存在其它危险、有害因素，如工人巡视及设备检修等过程中存在机械伤害、触电等危险因素。项目生产过程中使用风机、各种泵等运转设备，故操作过程中还存在机械伤害的危险。项目使用的带电的设备、装置等，若接地或接零保护装置失灵失效时，人触及带电体漏电部位，有发生触电的危险。本次环境影响评价中关注的重点从本项目风险事故因素分析来看，生产过程中天然气的泄露往往是发生燃烧爆炸事故的前提，反之，燃烧与爆炸又可能成为泄漏发生的原因。从对外部环境可能造成风险影响分析，本项目天然气的泄露一般均与火灾同时出现，而燃烧过程对CH4等泄漏危险物质而言，实际上是毒性消除或消减的过程，其危害在事故连锁装置、紧急停车程序和抢险措施正常启动条件下，一般均可控制在工厂自身范围内。对外部环境而言，危险主要来自处置措施不当可能引发的连锁事故或伴生污染；相反，在气态危险物质CH4泄漏条件下，由于考虑周边设备、设施及人员安全，除启动事故连锁装置、紧急停车程序外，抢险措施的首要任务就是切断一切火源，启动消防系统，防止火灾爆炸发生，一般不可能主动采取点火燃烧的方式来消除或消减泄漏危险物质的毒性。如果泄漏不能及时得到控制或处置措施不当，上述危险物质可能大量进入周围环境，造成风险事故。因此，就本项目而言，对外部环境可能造成风险影响的事故类型主要来自各种因素引发危险物质的大量泄漏。环境风险评价区别于安全评价的主要条件之一是：环境风险评价范围的着眼点是区域环境，包括自然环境、社会环境、生态环境等，因而多数情况下将针对项目发生突发性污染事故后通过污染物迁移所造成的区域环境影响进行评价，评价范围涉及厂界外的所有污染影响区域；而安全评价的范围着眼于设备安全性事故后暴露范围内的人员与财产损失，通常设备燃爆安全性事故的范围限于厂界内。因此，本评价的范围为项目发生突发性污染事故后影响环境的区域。1.4.3风险事故影响分析事故危害风险事故一旦发生后果是非常严重的，其影响也是多方面的，主要影响包括以下几方面内容：⑴天然气事故泄露，当空气中的甲烷达到25%-30%时，将造成人体不适感，严重时甚至导致窒息死亡。⑵天然气由输送管道往外泄露时如被点燃，发生扩散燃烧，由于有压力产生喷射性火焰，形成高温火焰迅速的危及泄露现场，产生的热辐射将对人体造成伤害，毁坏区域建筑及设备。=3\*GB2⑶天然气输送管线在受热或被腐蚀发生爆炸时，爆破能量在向外释放时以空气冲击波能量形式表现出来，开始时产生的最大正压力即是冲击波波面上的超压对人和物的伤害很严重，将可能造成人体听觉器官损伤和骨折，甚至是内脏严重损伤或死亡，同时也毁坏区域内的建筑物。=4\*GB2⑷如果天然气泄露后没有直接点燃，则释放的天然气挥发至空气中会形成爆炸烟云，这种烟云点燃后，会产生一种敞口的爆炸蒸汽烟云，或者形成闪烁火焰。在闪烁火焰范围内的人群会被烧死或造成严重伤害。当产生敞口的爆炸蒸汽烟云时，其冲击波可使烟云以外的人受到伤害。=5\*GB2⑸事故的发生最直接的影响是造成人员伤亡、财产损失，此外对区域环境也会造成较为严重的影响。天然气事故泄漏，甲烷及其他烃类气体将直接进入大气环境，造成大气环境的污染。一旦发生爆炸、火灾，爆炸、燃烧过程中有毒有害气体和燃烧烟尘、颗粒物对区域的大气环境会造成不利影响，导致区域环境空气质量下降，且短时间内不易恢复。事故的发生同时也会毁坏区域的地表人工植被，污染土壤，对生态环境造成影响。除大气和生态影响外，事故本身及事故后厂区内毁坏状态将明显破坏区域的环境景观。事故影响范围（1）喷射火焰喷射轴线上各点辐射热量的计算公式：Qh＝ηQHc式中：Qh－辐射热量，Kwη-辐射系数，取保守值0.35Q－释放量，kg/sHc－燃烧值,KJ/kg接受点的热辐射强度计算公式：I＝XgQh/4лr2式中：I－热辐射强度，kw/m2Xg-传导系数，一般取0.2r－接受点处到释放源的距离，m。热辐射危害程度详见表1.4-4。表1.4-4热辐射危害程度（）危害程度对设备的危害对人的危害37.5加工设备破坏1分种内100％人死亡10秒钟内1％人死亡25木头在无明火情况下长期暴露引起着火所需最少能量1分种内100％人死亡10秒钟内严重烧伤12.5木头在无明火情况下长期暴露引起着火所需最小能量1分种内10％人死亡10秒钟1度烧伤4超过20秒引起疼痛但不会起水泡1.6长期接触不会有不适感通过类比资料调查，中压管道压力1.6Mpa，管道破裂后最初释放率为21kg/s；热辐射强度取12.5kw/m2，即对人造成1分种内10％人死亡，10秒钟内1度烧伤危害；燃烧热值按34164kJ/kg计；事故影响热辐射危害距离计算结果为17.8m，即喷射火焰影响范围半径为17.8m。（2）闪烁火焰和爆炸计算爆炸能量公式如下：Ee＝HcM式中：Ee－爆炸总能量，J;Hc－燃烧热，J/kg；M－易燃物排放量，kg。计算爆炸的伤害半径，公式如下：R（s）=C（s）〔NEe〕1/3式中：R（s）－受害半径，mC（s）－危害系数，m/j1/3N–发生系数（冲击波产生的能量占爆炸总能量的百分数，取10％）。爆炸危害系数及危害程度详见表1.4-5。表1.4-5爆炸危害系数与危害程度（）危害程度对设备的危害对人的危害0.03产生重大危害1％人死亡，>50％人耳膜破裂0.06产生可修复性损害1％人耳膜破裂0.15玻璃破裂0.410％玻璃损坏Ee爆炸总能量，等于燃烧热与爆炸极限内蒸气质量的乘积。天然气爆炸极限为4.62%～14.2%，燃烧热值按34164kJ/kg计，爆炸危害系数取0.06m/j1/3，即对人造成1％人耳膜破裂危害；管道爆炸事故影响危害距离计算结果为40.0m，即管道爆炸影响范围半径为40.0m。根据火灾、爆炸危害结果预测，中压管线热辐射安全防护距离为17.8m，爆炸安全防护距离40.0m，最终确定管线的安全防护距离为40.0m，在此范围内人身生命和财产安全受到威胁。根据现场调查及本工程平面布置情况，距离本项目最近的居民点为项目区东侧的西尼尔镇，距离项目区1500m，所以发生爆炸事故不会造成居民伤亡，只对厂区内部人员产生影响。1.4.4风险管理风险防范措施（1）总图、工艺设计事故预防措施在总图布置中，应考虑各建筑物的防火间距，安全疏散以及自然条件等方面的问题，确保其符合《建筑防火设计规范》等国家的有关规定，并根据《建筑灭火器配置设计规范》（GB50140-2005）等规范要求，企业应定期对消防器材进行检测与更换，确保其完好状态。在有可燃气体泄露的场所设置可燃气体浓度检测器，检测信号送至控制室的可燃气体浓度报警盘上。工程中有火灾爆炸危险介质的设备场所均设置可燃气体报警器与设备运行控制系统联锁，设置温度、压力异常情况下紧急报警停车等控制设施。有爆炸或火灾危险的气体均设置可燃气体报警器浓度检测装置，并将检测结果及报警信号传送至中央控制室。装置的平面布置、防火间距及消防通道的设置均按有关法规执行。（2）操作过程中的安全防范措施生产操作过程中，必须加强安全管理，提高事故防范措施。建议作好以下几个方面的工作：=1\*GB3①严格把握工程设计、施工关工程设计包括工艺设计和总图设计。只有设计合理，才能从根本上改善劳动条件，消除事故重大隐患。严格注意施工质量和设备安排，调试的质量，严格竣工验收审查。在工艺设计中应注意对特别危险及毒害严重的作业选用自动化和机械化操作或遥控操作，并注意屏蔽。对选用的设备应符合有关《生产设备安全卫生设计总则》的要求，并注意考虑职业危害治理和配套安全设施。=2\*GB3②提高认识、完善制度、严格检查企业领导应该提高对突发性事故的警觉和认识，作到警钟常鸣。建议企业建立安全与环保科，并由企业领导直接领导，全权负责。主要负责检查和监督全厂的安全生产和环保设施的正常运转情况。对安全和环保应建立严格的防范措施，制定严格的管理规章制度，列出潜在危险的过程、设备等清单，严格执行设备检验和报废制度。=3\*GB3③加强技术培训，提高职工安全意识职工安全生产的经验不足，一定程度上会增加事故发生的概率，因此企业对生产操作工人必须进行上岗前专业技术培训，严格管理，提高职工安全环保意识。=4\*GB3④提高事故应急处理的能力企业对具有高危害设备设置保险措施，对危险车间可设置消防装置等必备设施，并辅以适当的通讯工具，定期进行安全环保宣传教育以及紧急事故模拟演习，提高事故应变能力。（3）管线防范工作=1\*GB3①选择高质量的管道，进行高质量的施工，确保输送管道不发生腐蚀性泄漏。特别是两节管道之间的接头一定要焊接牢固，防止物料在输送过程中的泄漏。=2\*GB3②优选阀门位置，以便事故发生后尽快截断危险源，阀门的基本用途就是切断管线气体的流动，在紧急情况下可控制危险气体的溢漏，确保气体的泄漏损失最小及对人和动物的危险最小，阀门的其他用途还有，可提供便利的检修方法并且在各种工况下用以控制或隔离气体输送系统。=3\*GB3③完善管道防腐设计，除采用可靠的防腐涂层，保护层外，还应配置相应的阴极保护措施。=4\*GB3④加强地面管线防护管理，设置必要的防护距离，设置警戒标志，制订管线泄漏应急防范程序，配备巡线和抢修力量及抢修器材、应急设备。（4）事故预警与减缓措施=1\*GB3①设置可燃气体和检测报警系统。建议设一套火灾自动报警系统。=2\*GB3②建议选用自动化水平较高的集散控制系统（DCS）进行生产管理、过程控制、联锁和超限报警，并设有一套紧急停车系统（ESD）。=3\*GB3③值班室内设置消防报警外线电话及与厂区安全相关生产相关重要设施消防值班室之间的消防直通电话。=4\*GB3④在可能散发有毒有害气体的工作岗位配备防毒面具、空气呼吸器等防护器具。应急处置措施在发生突发性环境污染事故时，应急处置的首要工作是控制事故污染源和防止污染物扩散造成对周围人群、动植物的伤害，防止进一步污染环境。根据本项目实际情况，设立应急救援小组，全面负责应急救援指挥部门人员的组成、职责和分工，争取社会救援，保证应急救援所需经费以及事故调查报告和处理结果的上报。事故应急处置程序见图1.4-1。命令组织命令组织判断决策人工自救自动报警现场监控事故现场消防人工自救领导县级领导指挥消防医务技术补救人工补救现场指挥补救行动救援行动疏散撤离报警行动报警图1.4-1事故处置程序示意图⑴天然气泄漏应急处置措施①用燃气测试仪查清泄漏气体的浓度范围，确定出高浓度区、爆炸极限区和安全区。②关闭有关阀门、切断气源、进行堵漏。③发生泄漏事故后，熄灭天然气扩散区的一切火种，停止一般性生产活动；天然气已经扩散到的地段，电气保持原来状态，不要开或关；接近天然气气扩散区的地段，要切断电源，同时派人员确认；进入天然气扩散区排险的人员，动作要谨慎，防止碰撞产生火星。④严禁一切无关人员和车辆进入天然气扩散地段，如果天然气已经扩散到本单位以外的地方，要封锁附近的交通。⑤不可直接进入天然气扩散地段，应停在扩散地段的上风方向各高坡安全地带，并作好准备，对付可能发生的燃烧，爆炸事故。⑥向天然气扩散地段的人员发出警报，在跑气严重的情况下，要撤走不必要在场的人员，留在现场抢险的人应尽量减少险情排除之后，需经过测试，当气体浓度确已低于爆炸下限20%以后，才可恢复正常活动，解除警戒。⑦现场抢险人员必须带上防护面罩，带上皮革手套，穿无袋的长裤及高筒靴、长袖衣服。在缺氧条件下，要带呼吸设备。⑵天然气泄漏着火的应急处置①开启消防水泵进行喷淋。消防人员到场后，应立即用水冷却燃烧柜和与其相邻的设施，冷却要均匀，不要留下空白，对相邻设施重点冷却受火焰辐射的一面，冷却工作要持续进行，不可间断，要把火势控制在一定范围内。天然气燃烧温度高，在第一线出水的人员要穿隔热服，或组织第二线水枪手，对第一线水枪手进行掩护，并及时替换第一线水枪手。②时刻注意燃烧情况，在出水冷却时，要注意观察管线有无爆炸征兆。如有下列情况，即说明有爆炸危险：燃烧的火焰由红变白，光芒耀眼；燃烧处发出刺耳的哨声；管线抖动。这时，人员应立即撤离到安全地点。③当天然气发生燃烧时，在第一线灭火的人员要尽量的少，无关人员应疏散到安全地点。④如果蒸气云团一旦被点燃，火焰会扩散到氧气所及的地方。这时应立即启动消防设施进行灭火。消防人员及工作人员在灭火时，要根据天然气的特性及火灾的实际情况，选择适当的灭火措施进行灭火；同时,一定要穿上特殊保护材料制作的工作服,如用橡胶液处理过的消防服，尽量保护自己免受热辐射的伤害。⑤灭火控制预防天然气泄漏后发生火灾首先应该严格控制火源,在高危区域任何火焰，高温热点以及可能产生火花的设备都应该禁止。发现天然气泄漏后应立即切断气源，控制泄漏。如不能有效控制堵住泄漏,可允许泄漏气体稳定燃烧，防止大量气体扩散造成二次危害。事故应急预案（1）应急救援预案的制定根据国家环保局(90)环管字057号文《关于对重大环境污染事故隐患进行风险评价的通知》和《维吾尔自治区建设系统突发事件应急预案管理办法（暂行）》要求，通过对事故的风险评价，生产运营企业在投产前，应制定详细的防止重大环境污染事故发生应急预案、消除事故隐患的措施及应急处理办法。建设单位应根据环境污染事故应急预案编制技术指南要求编制应急预案，组织评审、征求意见，报其主管部门或上一级政府审批备案。环境风险事故应急预案主要内容见表1.4-6。表1.4-6应急预案主要内容序号项目内容及要求1总则编制目的明确预案编制的目的、要达到的目标和作用等。编制依据明确预案编制所依据的国家法律法规、规章制度，部门文件，有关行业技术规范标准，以及企业关于应急工作的有关制度和管理办法等。适用范围规定应急预案适用的对象、范围，以及环境污染事件的类型、级别等。事件分级参照《国家突发环境事件应急预案》。按照环境污染事件严重性、紧急程度及危害程度，划分环境污染事件的级别。工作原则明确应急工作应遵循预防为主、减少危害，统一领导、分级负责，企业自救、属地管理，整合资源、联动处置等原则。应急预案关系说明明确应急预案与内部企业应急预案和外部其他应急预案的关系，并辅相应的关系图，表述预案之间的横向关联及上下衔接关系。2组织机构与职责组织机构明确应急组织机构的构成。一般由应急领导小组、应急指挥中心、办事机构和工作机构、应急工作主要部门、应急工作支持部门、信息组、专家组、现场应急指挥部等构成，并尽可能以结构图的形式表述。职责规定应急组织体系中各部门的应急工作职责、协调管理范畴、负责解决的主要问题和具体操作步骤等。3预防与预警危险源监控明确对区域内容易引发重大突发环境事件的危险源、危险区域进行调查、登记、风险评估，组织进行检查、监控，并采取安全防范措施，对突发环境事件进行预防。应急指挥机构确认可能导致突发环境事件的信息后，要及时研究确定应对方案，通知有关部门、单位采取相应措施预防事件发生。预防与应急准备明确应急组织机构成员根据自己的职责需开展的预防和应急准备工作，如完善应急预案、应急培训、演练、相关知识培训、应急平台建设、新技术研发等。监测与预警1应按照早发现、早报告、早处置的原则，对重点排污口进行例行监测。2根据企业应急能力情况及可能发生的突发环境事件级别，有针对性地开展应急监测工作。4应急响应响应流程根据所编制预案的类型和特点，明确应急响应的流程和步骤，并以流程图表示。分级响应根据事件紧急和危害程度，对应急响应进行分级。启动条件明确不同级别预案的启动条件。信息报告与处置明确24小时应急值守电话、内部信息报告的形式和要求，以及事件信息的通报流程；明确事件信息上报的部门、方式、内容和时限等内容；明确事件发生后向可能遭受事件影响的单位，以及向请求援助单位发出有关信息的方式、方法。应急准备明确应急行动开展之前的准备工作，包括下达启动预案命令、召开应急会议、各应急组织成员的联系会议等。应急监测明确紧急情况下企业应按事发地人民政府环保部门要求，配合开展工作。明确应急监测方案，包括污染现场、实验室应急监测方法、仪器、药剂。突发环境事件发生时企业环境监测机构要立即开展应急监测，在政府部门到达后，则配合政府部门相关机构进行监测。现场处置1．水环境污染事件现场处置根据污染物的性质及事件类型、可控性、严重程度、影响范围及水环境状况等，需确定以下内容：（1）可能受影响水体情况说明，包括水体规模、水文情况、水体功能、水质现状