江河土石坝枢纽布置及施工组织设计

江河土石坝枢纽布置及施工组织设计 第一章工程概况 1.2气候特性 1.3水文特性 21.4工程地质 31.5建筑材料 51.6经济资料 5第二章洪水调节计算 2.1洪水调节计算 82.2堰顶高程及泄洪孔口的选择 92.3调洪演算结果与方案选择 9第三章坝型选择及枢纽布置 3.1坝址及坝型选择 3.2枢纽组成建筑物 3.3枢纽总体布置 第四章土石坝设计 4.1坝型选择 4.2大坝轮廓尺寸的拟定 4.3土料设计 4.4渗流计算 274.5稳定分析计算 304.6大坝基础处理 324.7护坡设计 344.8坝顶布置 35第五章泄水建筑物设计 385.1泄水方案选择 385.2泄水隧洞选线与布置 395.3隧洞的体型设计 395.4隧洞水力计算 40第六章施工组织设计 426.1施工导流 426.2施工进度计划 456.3施工总布置 48 总结与体会 附录一设计计算书 第一章调洪演算 53第二章坝顶高程计算 61第三章土石料的设计 63第四章渗流计算 68第五章土石坝稳定计算 73第六章细部结构计算 第七章隧洞水力计算 第八章施工组织设计 92第一章工程概况本流域大部分为山岭地带，山脉和盆地交错于其间，地形变化剧烈，流域内支流很多，但多为小的山区流河流，地表大部分为松软的沙岩、页岩、玄武岩及石灰岩的风化层，汛期河流的含沙量较大。冲积层123456789年平均28308304份1234567896000000000879000000000000相对湿度为51~73%之间，夏季因降雨日数较多，相对湿度随之增大，一般变化范份1234567895000000000000该江径流的主要来源为降水，在此山区流域内无湖泊调节径流。根据实测短期水文气象资料研究，一般是每年五月底至六月初河水开始上涨，汛期开始，至该江洪水形状陡涨猛落，峰高而瘦，具有山区河流的特性，实测最大流量为7001251234567891%0002%0005%9010%791．水库地质库区内出露的地层有石灰岩、玄武岩、火山角砾岩与凝灰岩等。经地质勘探认为库区渗漏问题不大，但水库蓄水后，两岸的坡积与残积等物质的坍岸是不可避免的，经过勘测，估计可能坍方量约为300万立米。在考虑水坝址区地层以玄武岩为主，间有少量火山角砾岩和凝灰岩穿过，对其岩性分述如(1)玄武岩一般为深灰色、灰色、含有多量气孔，为绿泥石、石英等充填，成为杏仁状构造，并间或有方解石脉、石英脉等贯穿其中，这些小岩脉都是后来沿裂隙充填进来的。坚硬玄武岩应为不透水层，但因节理裂缝较发育，透水性也会随之增加，其矿物成份为普通辉石、检长石，副成分为绿泥石、石英、方解石等，由于玄武岩成分不甚一致，风化程度不同，力学性质也不同，可分为坚硬玄武岩、多气孔玄武岩、破碎玄武岩、软弱玄武岩、半风化玄武岩和全风化玄武岩物仍为玄武岩质，胶结紧密者抗压强度与坚硬玄武岩无异，其胶结程度较差者极(3)凝灰岩成土状或页片状，岩性软弱，与近似，风化后成为碎屑的混合Δ建议采用抗压强度%重YΔlpIp压缩系数a66Φ力(4)河床冲积层主要为卵砾石类土，砂质粘土与砂层均甚少，且多呈透镜沿河谷内分布：坝基部分冲积层厚度最大为32米，一般为20米左右；靠岸边最少为几米。颗粒组成以卵砾石为主，砂粒和细小颗粒为数很少。卵石最小直径一目计内摩擦角内摩擦角8822最值最值0值坝址附近无大的断层，但两岸露出的岩石，节理特别发育。可以分为两组，一组走向与岩层走向几乎一致，即北东方向，倾向西北；另一组的走向与岩层倾向大致相同。倾角一般都较大，近于垂直，裂隙清晰，且为钙质泥质物所充填。本区地形高差大，表流占去大半，缺乏强烈透水层，故地下水不甚丰富，对工程比较有利。根据压水试验资料，玄武岩的透水性不同，裂隙少、坚硬完整的玄武岩为不透水层，其压水试验的单位吸水量小于0.01l/(min•m)。夹于玄武岩中的凝灰岩，以及裂隙甚少的火山角砾岩都为不透水性良好的岩层。至于节理很发良好的岩层。正因为这些隔水的与透水的玄武岩存在，遂使玄武岩区产生许上部裂隙水较多外，深处岩层因隔水层的层数多，难于形成泉水。石灰岩地区外各料场的位置与储量见坝区地形图。由于河(2)石料：坚硬玄武岩可作为堆石坝石料，储量较丰富，在坝址附近有石料场一流域内都为农业人口，多种植稻米、苞谷等。库区内尚未发现有价值可开采量%%%孔比度法%量%%%砾砂最大干密度量%力湿干细粉~2~~<径粒~~~~~~~~有机物含量注：各砂砾石料场渗透系数k值为2.0×10-2厘米/秒左右。最大孔隙率0.44，最小孔隙率0.27。#上#上#上#下#下#下第二章洪水调节计算2.1洪水调节计算一项水利枢纽的成败对国际民生有直接影响。但不同规模工程影响程度也不同。为使工程的安全可靠性与其造价的经济合理性适当统一起来，水利枢纽及将水利枢纽分等，而后再对个组成建筑物按其所属枢纽级别，建筑物作用及重要性进行分级。枢纽工程，建筑物的等级不同，对其规划，设计，施工运行管理的2.水库运用方式：洪水来临时用闸门控制下泄流量等于来流量，水库保持汛前限制水位不变，当来流量继续加大，则闸门全开，下泄流量随水位的升高而加3.防洪限制水位的选择：防洪限制水位取与正常蓄水位重合，这是防洪库容与兴利库容完全不结合情况，因为山区河流的特点是暴涨暴落，整个汛期内大洪采用以峰控制的同倍比放大法对典型洪水进行放大，得出设计与校核洪水过 3Q起=ξmB2gH2可确定设计洪水和校核洪水情况下的起调流量Q调，由Q调开始，绘制的Q～H曲线相交，所得交点即为所要求的下泄流量及2.2堰顶高程及泄洪孔口的选择库容可较小，挡水建筑物高度也可较小，上游淹没损失也较小；但是这时隧洞本身工程量及造价会很高，而且本工程下游允许流量为900m3/s，这样过大的下泄以及挡水建筑物在内的枢纽总造价最小来优化，通过各种可行方案的经济比较决方案一：▽=2815m，B=8m方案二：▽=2825m,B=8m方案三：▽=2825m,B=9m方案四：▽=2826m,B=8m2.3调洪演算结果与方案选择Q3/s)1▽=2815m2▽=2825m3▽=2825m4注：发电引水量Q=44.1M3/S，与总泄量相比较小，调洪演算未作考虑，仅做安全储备，△Z为正常蓄水位以上超高。从调洪演算结果来看，拟定的四组方案中除了方案一不满足其他方案均满足流因而方案的选择要通过技术经济比较选定(本设计中仅作定性说明),同时也应考加大，同时Q过小后对泄洪不利，不经济。故而采用第三种方案，即堰顶高程m3/s；校核洪水位2838m，校核第三章坝型选择及枢纽布置坝址和坝型选择与枢纽布置密切相关，不同坝轴线适用于不同的坝型和枢纽布置。同一坝址也可能有不同的坝型和枢纽布置方案。必须根据综合利用要求，结合地形、地质条件，选择不同的坝址和相应的坝轴线，作出不同坝型的各种枢纽布置方案，进行技术经济比较，然后才能择优选择出坝轴线位置及相应的合理位3.1坝址及坝型选择的坝轴线，两轴线河宽基本相近，从而大坝工程量基本相近。从地质图上可以看面具有大致相同厚度的覆盖层及风化岩外，底部玄武破碎带纵横交错，渗流比较严重，需要进行的地基处理工程量大。综合考虑以上因素，坝轴线选在1-1剖面常见坝型有土石坝、混凝土重力坝、混凝土拱坝、支墩坝，他们对地质条件有地质条件岩土性质性，并具有一定的承载力、抗水性和耐风化性地质构造带以及节理密集带等不以及节理密集带等不良坝基与坝肩稳定应避免有能使坝体滑动的性质不良的软弱层及坝基应有足够的抗滑稳两岸坝基在地形地质条高比最好不超过3.5下游应有足够的稳定岩体渗漏及渗流稳定应避开难以处理的易渗透变形破坏的土层与可免产生过大的渗透压力（特别是两岸坝肩的侧注：1.土石坝的心墙基础要求较高的渗透稳定条件，一般须采取相应的工程措施。2.支墩坝对地质条件的适应性较强，但须注意防止产生过大的侧向渗透压力，软弱夹层及软弱破碎带产生渗透变形破坏以及相邻支墩产生过大的不均一沉陷。从地质条件看不宜修建靠两岸基岩来维持稳定的拱坝。支墩坝是由一系列支墩和其支承的上游挡水盖板所组成，其所承受荷载都是由盖板传给支墩再由支墩传至地基，因此本身应力较高，对地基的要求也很高，在这种地质条件下修建支墩坝本工程若建重力坝则基础开挖、回填量大，围堰工程量也很大，防渗层要灌浆到基岩工程量大，同时基坑排水也较困难。通过对各种不同的坝型进行定性分析，综合考虑地形地质条件、建筑材料、施工条件、综合效益等因素，最终选择土石3.2枢纽组成建筑物本设计采用的坝型为粘土心墙土石坝，因此泄水建筑物不能布置于河床，根据泄水隧道布置的一般原则是：地质条件好，路线短，水流顺畅，与枢纽其它建筑上覆岩层厚度大，水文地质条件有利和施工方便的地段。避开围堰破碎地下位很高或渗水量很大的岩层和可能坍滑的不稳定地带，同正槽溢洪道：以宽顶堰或各种实用堰为溢流控制的河岸溢洪道，蓄水时控制堰（设闸门或不设闸门）与拦河坝一起组成挡水前缘，泄洪时堰顶高程以上的水可自堰顶溢流而下，并经一条顺过堰流向的陡坡泄槽泄往下游河道。水力学上的特点是：泄流能力完全由堰的型式、尺寸以及堰顶水头决定，过堰流量稳定于某结构简单，施工方便，因而为大中小型工程广泛采用，尤其是拦河坝为石土坝的水库。但应注意，在高水头、大流量以及不利的地形、地质条件下，溢洪道的兴建要解决高速水流所引起的一系列水力学和结构问题。从地形条件说，溢洪道应位于路线短和土石方开挖量少的地段；从地质条件说，溢洪道应力争位于较坚硬侧槽溢洪道：当拦河坝难以本身溢流，且两岸陡峭，布置正槽溢洪道将导致巨大开挖量时，侧槽溢洪道可能成为经济合理的泄洪建筑物。与正槽溢洪道相比，侧槽溢洪道的前缘可少受地形限制，而向上游库岸延伸，由增加溢流前缘长度而引起的开挖量增加减少，从而可以较长的溢流前缘换取较低的调洪水位，或者换取较高的堰顶高程。当无闸门控制时后者突然增加了兴利库容，对中小型工程尤有利。侧槽溢洪道的水流现象相对复杂。泄洪时沿溢流前缘全长同时进水，进槽并不仅表现在流量的沿程变化上，水流自侧槽堰跌入侧槽之后，在惯性作用下冲向侧堰对岸壁，并向上翻腾，然后在重力作用下转弯向下游流去。这样在槽中就明挖溢洪道的方案，则会造成开挖量大，造价较高。因而通过以上比较采用隧洞包括引水隧洞、调压井、压力管道、电站厂房、开关站等。装机容量24MW，多3.3枢纽总体布置的坝轴线作为备用坝址的两个方案通过以下几个方面定性地加以比较，最终确定岩外，然而底部玄武破碎带纵横交错，渗流比较严重，需要进行的地基处理工程缓，坡降不大是其主要地形条件。但此枢纽具有过木要求，所以必须在枢纽布置条件较好，而且河谷地地形平坦，采运都比较方便，所以，在建筑材料方面不能内外交通运输和进行施工导流等方面没有明显的区别，两种方案都是比较便于施对于不同坝址与相应的坝址选择，不仅要综合考虑防洪、发电、灌溉、航运等部门的经济效益，还要考虑库区的淹没损失和枢纽上下游的生态影响等，要做到中非常重要的一环，关系到隧洞的造价和运用可靠性。应在地质勘探基础上，拟定不同方案进行技术经济比较优选，争取得到地质条件良好、路线短、水流顺畅武岩和少量的坚硬玄武岩；而右岸主要岩石构成主要包括：大量的坚硬玄武岩和半风化玄武岩。凝灰岩成土状或页片状，岩性软弱，与风化后成为碎屑的混合物石、石英等充填，成为杏仁状构造，并间或有方解石脉，石英脉等贯穿其中，这些小岩脉都是后来沿裂隙充填进来的。坚硬玄武岩强度高，力学性质出众，建议采用抗压强度100-160MPa。坝址附近无大的断层，但左右岸露出的岩石，节理特别发育，所以左右岸都常见岩块崩落的现象。因此，就地质条件来比较右岸优于下水不是很丰富，对工程比较有利。但左岸多为凝灰岩和半风化玄武岩，而右岸多为坚硬玄武岩和半风化玄武岩，根据压水试验资料，凝灰岩和坚硬玄武岩都是不透水性良好的岩层，而半风化玄武岩则为透水性良好的岩层。所以就水文地质相当长的路线，而且中间必然会出现弯段，然而尽量避免出现弯段是水工隧洞布置的一个基本原则；若在右岸布置泄洪隧洞，隧洞可以直接和主河道相连，不出现较大角度的弯段，从而减少了出现水力不利条件的几率，从而减少了衬砌等部位的造价，而且隧洞路线长度大大减小，减少了大量的开挖量，所以无论对于施因此，为增加隧洞稳定、缩短隧洞长度、减小开挖工程量和降低隧洞的工程造价，泄洪隧洞布置在右岸，这样水流经隧洞流出直接入主河道，对流态也有利。考虑到电站引水隧洞也布置在右岸，泄洪隧洞布置以远离坝脚和厂房为好。为减小泄洪时引起的电站尾水波动，以及防止冲刷坝脚，两者进出口相距80至100m第四章土石坝设计4.1坝型选择影响土石坝坝型选择的因素很多，最主要的是坝址附近的筑坝材料，还有地形地质条件、气候条件、施工条件、坝基处理、抗震要求等。应选择几种比较优越的坝型拟定剖面轮廓尺寸，进而比较工程量、工期、造价，最后选定技术上可靠，经济上合理的坝型。本设计限于资料只作定性本河流为典型的山区河流，雨季较长，且无足够适宜的土料来作均质坝（竟探明堆石坝与土坝相比具有剖面小，造价低，施工速度快，抗震性好的优点。虽然坝址附近有坚硬玄武岩石料场一处，储量达450万m3，开采条件也较好，可作为堆石坝土料，从材料角度可以考虑堆石坝方案，但由于堆石坝宜建在变形小的岩综上所述，本工程只能建分区坝，且采用土质防渗体，因为从材料角度看坝址附近既有粘土料又有砂砾料，适宜建较经济的土质防渗体分区坝，下面从防渗体位的斜墙与坝壳两者施工干扰相对较小，可以分期施工，工期较短，水库可以部分蓄水，分期投运，但斜墙对坝体、坝基的沉降比较敏感，抗震性能较差，易产生与斜墙坝相比工程量相对较小，更为经济，适应不均匀变形抗震性较好，但要求为地震区，基本烈度为7度，从抗震性能及适应不均匀变形来看宜采用心墙坝；不宜大量采用，以薄心墙、薄斜墙较有利，又因在同一水力坡降时，土心墙剖面小于土斜墙，故土料施工进度可较快，费用较省。而斜墙上游坝坡较平坦，工程4.2大坝轮廓尺寸的拟定大坝剖面轮廓尺寸包括坝顶高程、坝顶宽度、上下游坝坡、防渗体及排水设备根据构造、施工、运行、抗震以及交通要求，并参考以往工程的统计资料，本上游坡率取2.7，理论上每隔15m～在水中除施工期有用外，其余基本上无用，因此在上游坡仅不设马道。考虑到下马道是为了施工和检修以及观测工作的需要而设置的，也是为了设置排水沟之坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用情况计算，取其D、正常蓄水位+非常运用条件的坝顶超高+正常运用条件的坝顶超高设计洪水用条件的非常运用条件的坝顶超高正常蓄水用条件的地震安全糙系数K△坡坡脚m11111110001程沉降后沉降后程坝体坝基设排水有以下目的：收集并有计划地将渗流排到下游，以免坝体和坝基发生渗透变形；减小渗流作用区，提高下游坝坡的稳定性；防止下游坝坡上有渗流逸出，并把浸润线降低到冻裂区以下；加速粘性土和淤泥的固结，减小坝体棱体排水：适用于下游有水的情况，能有效的降低坝体浸润线，防止坝坡冻贴坡排水：适用于中小型水库且下游无水的均质坝，以及有良好防渗体、坝体浸润线较低的中等高度的土石坝，这种排水虽然结构简单、省料且便于检修，可防止渗透破坏，保护下游坝脚，但不能降低褥垫排水：适用于下游无水或下游水位很低的情况，这种排水虽然降低浸润线效本地区下游有水，地基覆盖层较厚，不均匀沉陷可能较大，且本地区石料比按规范棱体顶部高程应超出下游最高水位不小于1.0m为原则，校核洪水位时下防渗体的尺寸以满足构造、施工以及防裂等要求为原则，也要满足稳定要求。坝的防渗体为粘土心墙，其最小厚度（底部）由粘土本设计粘土允许渗透坡降取[J]=5.0，承受最高水头为88m，心墙底部厚须大于以对心墙的顶高程要求相对较低。心墙顶高程以高于校核水位为原则，最后取为心墙与地基的连结靠粘性土截水槽，截水槽应采用与坝体防渗体相同的土料填筑，其压实度不应小于坝体同类土料，底宽应根据回填土料的允许渗透比降、及截水槽可挖至坝基以下深处10m左右，内填壤土。截水槽横断面拟定：边坡采为了施工方便，顶宽跟粘土心墙底宽取成一样，取39.04m，满足要求。由于边还有自行愈合的功能，而且施工简单，造价低廉，因此河床中部及两岸均采用混/坝顶高程2843/心墙顶高程2838.1/坝顶高程2843/心墙顶高程2838.1 /正常蓄水位/设计洪水位///马道高程2797/马道高程2774//马道高程2797/马道高程2774河床冲积层混凝土防渗墙4.3土料设计筑坝材料的设计与土坝结构设计、施工方法及工程造价有关，一般力求坝体内材料分区简单，就近、就地取材，因材设计。土料设计主要任务是确定粘壤土的填筑干容重、含水量、砾质土的砾石含量、干容重、含水量，砂砾料的相对密度选择用来筑坝土石料调查和土工试验应分别按照《水利水电工程天然建筑材料近各种天然土石料的性质储量和分布，以及枢纽建筑物开挖料的性质和可利用的在当地有多种适于筑坝的土石料时应进行技术经济比较后选用筑坝土石料选择(1)具有或经加工处理后具有与其使用目的相适应的工程性质并具有长期稳定性.枢纽建筑物开挖料的利用应与天然土石料场开采料一样,从材料性质数量弃料对环境的影响,施工进度安排及工程费用等进行论证料场应统一规划.料场开采或枢纽建筑物的开挖料原则上均可直接作为筑坝材料或经处理后用于坝防渗土料应满足下列要求:(3)有机质含量(按质量计)均质坝不大于5%,心墙以下几种粘性土不宜作为坝的防渗体填筑料,必须采用时应根据其特性采取相应的措施:经处理改性的分散性粘土仅可用于填筑级低坝的防渗体,其所选用的反滤料应经过试验验证,防渗体与坝基岸坡接触处等易产生集中渗流的部位以及易受雨湿陷性黄土或黄土状土可用于填筑防渗体,但压实后应不再具有湿陷性采用得发生粗料集中架空现象.人工掺合砾石土中各种材料的掺合比例应经试验论证.当采用含有可压碎的风化岩石或软岩的砾石土作防渗料时,其级配和物理力学指标应按碾压后的级配设计.用膨胀土作为土石坝防渗料时填筑含水量应采用最优含水量的湿侧,并在顶部设盖重层,盖重层产生的约束应力应足以制约其膨胀性,盖重层应采用非膨胀土.采用土工膜作为防渗体材料时应按照<<GB50290-98土工合成材料应用技术规范>>的规定执行.反滤料过渡层料和排水体料应符合下列要求:反滤料可利用天然或经过筛选的砂砾石料也可采用块石砾石轧制或天然和轧制的掺合料.料场开采和建筑物开挖的无粘性土包括砂砾石,卵石,漂石等石料和风化料砾石土均可作为坝壳料并应根据材料性质用于坝壳的不同部位.细砂及粉砂可用于中低坝坝壳的干燥区,但地震区不宜采用.采用风化石料和软岩填筑坝壳时,应按压实后的级配研究确定材料的物理力学指标,并应考虑浸水后抗剪强度的降低压缩性增加等不利情况,对软化系数低不能压石料和软岩宜填筑在干燥区.护坡石料应采用质地致密抗水性和抗风化性能满足工程运用条件要求的硬岩石料.含砾和不含砾的粘性土的填筑标准应以压实度和最优含水率作为设计控制指（1）1级，2级坝和高坝的压实度应为98%~10粘性土的最大干密度和最优含水率应按照《SL237-1999土工试验规程》规定的击砂砾石和砂的填筑标准应以相对密度为设计控制指(1)砂砾石的相对密度不应低于0.75,砂的相对密度不应低于0.7,反滤料宜为也符合上述要求.规定>>.(2)沥青混凝土面板坝堆石料的孔隙率宜在混凝土面板堆石坝和土质防渗体分(3)采用软岩风化岩石筑坝时孔隙率宜根据坝体变形应力及抗剪强度等要求确定.堆石的碾压质量可用施工参数包括碾压设备的型号,振动频率及重量,行进速度,铺筑厚度碾压遍数等及干密度同时控制.堆石碾压时宜加水加水量宜通过碾压试验确定,对于软化系数较高的硬岩堆石应通过碾压试验确定是否加水.设计填筑标准应在施工初期通过碾压试验验证,当采用砾石土风化岩石软岩膨胀土湿陷性黄土等性质特殊的土石料时,对1验论证其填筑标准.粘性土的施工填筑含水率应根据土料性质填筑部位气候条件和施工机械等情况控制在最优含水率的-2%~+3%偏差范围以内有特殊用途和性质特殊的粘性土的填筑含水率应另行确定.填筑含水率还应符合下列要求:(2)施工期间土体内产生的孔隙压力不影响坝(1)填土浸水后不致产生大量的附加沉降,使坝顶高程不满足设计要求,坝体发生裂缝以及在水压力作用下不产生水力劈裂等;在冬季负气温下填筑时应使土料在填筑过程中不冻结,粘性土的填筑含水率宜略低于塑限,砂和砂砾料中的细料部分的含水率宜小于4%,并适当提高填筑密度.筑坝材料的设计与土坝结构设计、施工方法以及工程造价有关，一般力求坝件不同，因而对材料要求也不同。筑坝材料应具有与其使用目的相适应的工程性容重；砾质土的砾石含量，干容重，含水量；堆石料的级配，干容重，孔隙率。要使土石坝有较小的变形，以防止裂缝；要使其有较高强度，以减少坝体断面；要使防渗体有较小渗透性，以保证渗流稳定性。从而使土石坝设计安全合理，经123456789量塑性指数有机质含量可溶盐天然含紧密密度防渗体碾压后小于坝体透水料与最优含水量及塑限相近为宜宜大于天然密度sdodo——土场自然干容重。一，二级坝还要进行现场碾压试验，以便于复核，并据此选定施工碾压参数。要3量重w3w3φK#下74646177#下21819#上73577#上347#下413粘土的渗透系数大于10×10-6cm/s,所有料场均满足要求。可溶盐含量都不大于指数大于20%和液限大于40%，根据规范不能作为坝的防渗体材料。3#下的渗透系1填筑层厚度的颗粒在20%~80%2345Dr=(emax-e)/(emax-emin)e=n/(1-n)))设计干d)湿容重)浮容重)φ渗透系数K#上02#上02#上0202#下02#下02#下0202土石坝的坝壳材料主要为了保持坝体的稳定性，要水下部位和上游坝壳水位变动区宜有较高的透水性，且应优先选用不均匀和连续级配的砂石料。认为不均匀系数Cu=30～100时较易压#上和其余几个渗透系数，砾石含量，不均匀系数均满足要求，故都可以作筑坝材料。4.4渗流计算选择水力学方法解土坝渗流问题。根据坝内各部分渗流为若干段，应用达西定理近似解土坝渗流问题，点渗透坡降均相等。本设计采用有限深透水地基上土石坝的渗流计算来求解。3~②由于砂砾料渗透系数较大且下游有排水，则认为逸出水与下游水位相差不④对于岸坡断面，下游水位在坝底以下，水流从上往下此时实际上不为平面渗流，但计算仍按平面渗流计算，近由于河床冲积层的作用，岸坡实际不会形成逸出点，计算⑤考虑到截水墙下面的玄武岩是坚硬的，渗透系数较小000逸出水深h-6m3/s.m)速度甚小，发生渗透破坏的可能性不大，而在防渗墙与粘填筑土料的安全坡降，根据实践经验一般为5～10，由上表可知逸出点的渗透坡降均小于4，故而认为渗透坡降满足要求，加上粘土斜心墙设有反滤层，故而工程采用心墙、混凝土防渗墙，粘土截水槽作为防渗措施。单宽渗流量相对较小，考虑绕坝渗流以及岩基透水、防渗墙的渗透系数4.5稳定分析计算坝基土料的抗剪强度不足，坝体或坝体连同坝基有可能发土石坝稳定分析的目的在于分析坝体及地基在各种不同的主要指边坡的抗滑稳定。稳定分析计算的目的在于分析坝土石坝滑滑动面的形状与坝体结构，坝基地质条件内有软弱夹层时，滑动面不再往下深切，而是夹层形土石坝所受的荷载包括坝体自重，渗透压力，孔隙水我们考虑了坝体自重及地震荷载两种力。在考虑坝体对于部分浸水的非粘性土坝坡，由于水上与水下的物理一个平面，而是近似折线面，如图4-3所示心墙坝的上游坝坡。图中ADE为任一BCE1DDAsinW稳定计算中需选取不利工况和不利部位进行稳定计算，稳定计算中需选取不利工况和不利部位进行稳定计算，本设计中对上下游K上游坡下游坡主要建筑物土坝的等级为Ⅱ级，查规范可知其坝坡抗滑稳定的安全系数应满4.6大坝基础处理相对于混凝土坝而言，土石坝对地基的要求是较低的。但从解决地基渗漏、承载力、振动液化等问题考虑，通常需对不同地基采用土石坝建设经济合理，安全可靠。设计中根据坝基的实条件允许时优先考虑垂直防渗方案，因为垂直坝基渗透水流，在透水层较浅（10m~15m以下）时，可采用回填粘土截水槽方又由于河床有孤石，采用钢板桩也较困难，造价也高。帷灌性问题。混凝土防渗墙方案，施工快、材料省、防渗效径。由于防渗墙两侧冲积层易沉陷，引起防渗墙顶部粘土心墙与两侧粘不均匀沉陷而导致裂缝，为此防渗墙顶部做成尖劈型，两侧以高塑性粘以适应不均匀沉陷。同时也可保证土体与墙体在不均匀沉陷过程中能紧土截水墙：要求坝基冲击层小于15m，以使截水墙达到基岩表面，否则在截泥浆槽防渗墙：在较厚的透水地基上开挖泥浆直井，浇筑混凝土截水墙，则施工困难，工期长，造混凝土防渗墙有柱列式混凝土防渗墙和板槽式是用冲击钻或回转钻将砂卵石层钻成圆孔。钻孔时用钻到基岩后，用循环泥浆清除孔底碎屑，在泥浆下浇筑钻或挖沟机在砂卵石层中造成直立槽孔，造孔时用泥浆混凝土防渗墙对材料有如下要求：①应有足环境水的侵蚀和溶蚀；②有一定强度，能满足压应力、拉度的要求；③要求有良好的流动性、和易性以及在运输过且能在水下硬化，骨料粒径不宜过大等，以便于用为防止土体在渗流作用下发生渗透变形，在坝壳被保护土为无粘性土料，且不均匀系数Cu≥5-8时，其第一层反滤层的级配应（4-14）85——被保护土粒径，小于该粒径的土占总土重的85%对于以下的情况，按下列方法处理后，仍可以用上面的方法来判断选取反滤②当第一层反滤层的不均匀系数Cu>5-8时，应控制大于5mm的颗粒含量小于85（4-15）D15≦0.7mm+（40-A4d15-0.7mm）/2515选择第二、第三层反滤料时也按以上方法确定。但选择一层为被保护土；选择第三层时以第三层为被保护；以计各个反滤层。反滤层的厚度应根据材料的级配，料源，用途第一层反滤层与坝壳之间，D15/d85≤4～5D15/d15>5满足反滤要求，不需4.7护坡设计土石坝的上下游一般都要设置护坡。上游护坡的作冰层和水流、动物、冻胀干裂等对坝的破坏。如下游坡Q=0.85Q50=0.525PKD350——石块的质量和平均质量，t；kw——石块和水的密度护坡厚度t按下式计算:上游坡采用干砌石，该型式护坡抵御风浪的能力较强，砌石层厚2.52m，下设0.2m碎石垫层以防水流淘刷；下游坝面直接铺上0.3m的碎石作为护4.8坝顶布置 252cm厚干砌石252cm厚干砌石20cm碎石垫层 /2756.5 第五章泄水建筑物设计5.1泄水方案选择坝址地带河谷较窄、土坡较陡、山脊高，经过比较枢纽两岸山坡陡峻，无天然垭口，如采用明挖溢洪道的泄洪方高，故采用隧洞泄洪方案。为缩短长度、减少工程量，隧洞流任务完成后抬高进水口建成泄洪洞，进口段与洞身以竖堵原低位进口段。这样可以节省工程量、降低造价。这样差的围岩条件，但水力学问题较复杂，设计中须注意防空要考虑抗磨蚀。高速水流段应尽量直线等宽布置，否则将5.2泄水隧洞选线与布置隧洞从进口到出口存在平面上和剖面上选线与定位问题。它关系到工程造价沿线建筑物、枢纽总布置以及对周边环境影响等因素本工程中枢纽布置于河弯地段，从地形上来看，左岸山坡陡于右岸，且若布置隧洞则其出口处偏离主河道太远，水流条件不好，所以隧从地质来看该山梁除了表面有一层较深的风化岩外，下部大强度较高，岩体中夹杂几条破碎带，但走向大多数与隧洞轴将泄洪隧洞、防空洞以及引水发电隧洞布置于5.3隧洞的体型设计由于进口岸坡地质条件较差，覆盖层较厚，因而采用塔式进口，塔顶设有操作平台和启闭机室。由于塔身独立于水库中，其与岸坡堰顶上游段采用三段圆弧相连，半径依次为R1=5.5m,R2越小者m极值也越小。为使m不致过小，实用中宜取P/Hd≥1/5～1/3。本工程工作闸门及检修闸门均采用平板门，设在进口处。闸门宽9m，高13m。水深沿程逐渐降低，因此，斜井尺寸自上而下逐渐减小不会影响大坝及电站的安全运行，且地质条件容许，鼻坎的型式与参数：设计采用平顺连续式挑流鼻坎。鼻坎高程应高出下游最5.4隧洞水力计算设计中要求隧洞为无压泄流。为保证洞内稳定的明流状态，不出现忽而无压流、忽而有压流的明满流过渡流态，需进行水力计算。先确进行水面线计算，高流速洞还应考虑掺气影响，掺气水面以本工程运行中，设计水位：▽设=2836m，设计泄洪流量：Q设=721.28m3/s校核水位：▽校=2838m，校核泄洪流量：Q校=806.03m3/s堰顶高程▽∩=2825m，堰宽P=9.0m。2/2gc2（5-1）S0H7为保证洞内为明流，水面线以上应留有一定的于设计中泄流隧洞考虑与导流隧洞相结合，导流期的H——上下游水位差；设计中，考虑到隧洞较长，沿程水头损失很大，HKr——冲刷坑系数。对于坚硬岩石取Kr=中冲坑离鼻坎边界的挑距L=158.9m,第六章施工组织设计6.1施工导流方案，设计导流建筑的依据。我国采用的导流标准，使用Ⅲ有特殊要求迟工程总工期及第一Ⅳ物及第一批机组发电而Ⅴ及其第一台（批）机根据规范及工程规模，选用导流标准为二十年一遇洪水重现期，即P=5%，导流流量Q=1180m3/s表6-2二十年一遇洪水流量（单位：m3/s）频率1234567895%23942085083048025028土坝建于深厚的覆盖层上，不宜修建纵向围堰：且因而采用全断面围堰拦洪方案。坝址附近山坡陡峻，泄流能力又有限。坝址右岸利于布置隧洞，山岩大部较，选择导流隧洞及围堰造价最小的隧洞尺寸及围堰高是比较经济的。如果按这个尺寸进行调洪演算上游拦洪围堰为坝体的一部分，因此采用施工期算，得到1%洪水时的拦洪水位为2779.68m，下泄流量为721.本工程采用围堰拦洪，为全年挡水围堰。鉴于当地坝体的一部分，因而上下游围堰均采用砂砾石粘土斜墙围顶高程以不低于设计洪水的静水位与波浪高度和堰顶安全加高之和为原则，得考虑到施工的要求围堰的顶宽取为8m。考虑边坡稳定的为坝体的一部分，围堰的上下游边坡要求更高。建1：31：1.5图6-3下游围堰1：1000上游围堰作为坝体的一部分把基坑全部包围起来在离坝不远而河床又比较狭窄的地方，还考虑离开导流洞6.2施工进度计划大中型水利水电工程建设，施工组织设计规范备期，工程准备期，主体工程施工期和工程完建期，工程施工总工期为工程准备期，主体工程施工期鉴于流量资料不足，为安全着想在大坝上升至蓄水。心墙坝填筑要求粘土与砂砾同时上升，施工进度由水库蓄水过程一般按80%-90%的保证率的流量过程线来预测。初始发电水位为件而定月平均进尺50-70m；隧洞混凝土衬砌，可与开挖同时进行。为避免干15天，不迟于30天内进行，固结灌浆在回填灌浆后一星期进行；导流时，洞身上游移民，工程设备拆迁，库内清理等工程；引挖、洞身开挖、洞身进口混凝土、衬砌及进口设备安装；工程项目工期工程量2012年2013年2014年2015年2016年单位数量施工准备365工程开工导流工程隧洞进出口明挖隧洞洞挖万m回填灌浆200固结灌浆240上下游围堰填筑60万m截流围堰闭气、防渗处理20基坑排水大坝工程万m坝基开挖万m拦洪365下闸蓄水引水发电工程引水隧洞540万m发电厂房540机组安装390发电扫尾工作60工程竣工6.3施工总布置施工总布置是施工组织设计的重要组成部分，它以施工建的永久建筑物、施工设施及临时设施的布局。施工总布自然条件等因素，合理确定并统筹规划布置施工设施和临场地内外关系，以保证施工质量。加快施工工程、施工企业、地区间交通运输的链接与配合（1）本工程为以当地材料为主的粘土心墙坝,施工分区布置宜以土石料采挖、加处.各施工分区之间应以场地内交通为纽带，能适根据工程特点、施工场地的地形、地质、交通条件、工总布置一般除建筑材料开采区、转运站及特种材料仓库本工程坝址下游右岸处地势较平，可供施工场地布并距企业出入口、外墙、场地边缘、危险品仓库等设施有的首尾顺序和物料流向用一条或几条线路联系起来把桥位置选在其影响范围之外，或采取相应措施下，不干管总长度最短。如用水地点分散，可采用多金属结构加工制作等，尽量布设于基地，既可以为结论本次设计根据充分利用水资源、综合利用工程设施和就地取材的原则，通过不同方案的分析比较，论证本工程及主要建筑物的等级标准，选定坝址，确定工程总体布置方案、主要建筑物型式和控制性尺寸、水库各种特征水位，制定施工导本次设计相较以前我们做的设计，历时较长，内容较多，其间有很多做得不足的地方。特别是在渗流稳定验算部分，由于以前接触流网法接触的少，虽然在设计中花了很多时间去研究流网的画法，也请教了老师和同学，但最终还是没弄明白怎么画，只能照着类似的图，大体画了一个，所以在用流网校核渗流稳定的时除此之外，在进行稳定计算的时候，由于稳定计算这一部分工程量较大，需要借助相关软件或VB程序来算，由于老师给我们的软件用不了，而VB对于我这样的生手来说，在较短的时间内又无法上手，最终只能用传统的方法来算，为了节还有施工组织设计，这是我最生疏的部分，也恰好是我的深入设计部分，由于在整个设计过程中没安排好时间，在做到这一部分时，时间已经很紧了，而这一部分又是内容很多，资料又不足，所以对这一部分就没有做很详细的设计，虽然是深入部分，但却很粗糙，不过也很认真的去研究了施工进度的控制和并粗略的总结与体会经过三个月，十二周的紧张工作，本次设计终于接近尾声了！从一开始的毫无这次设计最大的问题是没把时间安排好，刚开始的一个月，总以为时间很多，我才意识到时间的紧迫，才发现同一小组的成员都做了好多了，从此紧张的毕业有点狼狈。同时我也意识到以后做什么事一定要有时间就做，不要等到最后期限才去赶。不过虽然在赶进度，但还是很认真的去完成了这次设计，就连一开始被这次设计让我感触最深的是，规范真的对我们工程类的真的很重要，没有规范设计真的很难做下去，本次设计过程中，在跟着规范走的同时，也查阅了很多资料，先是网上找了类似的模板，然后照着模板对着规范参照着课本一点一点的往下做，遇到不懂的先在网上查相关的知识，再找同学讨论，最后才去问老师，整个设计做下来竟然下了好多规范。而我想这些规范在以后我的工作中应该都很有这次设计让我收获最多的当然是我们专业方面的知识，为期三个月的设计，时间不算长，却把我们四年所学的东西大体的总结了一遍，我在做设计的同时，也不断查阅课本上的相关知识，发现设计做完，以前忘得差不多的知识现在又有了除此之外，在进行分组设计的同时，也加强了我同学间的合作意识，和提高了附录一设计计算书第一章调洪演算水库运用方式：洪水来临时用闸门控制下泄流量等于来流量，水库保持汛前限制水位不变，当来流量继续加大，则闸门全开，下泄流量随水位的升高而加大，采用以峰控制的同倍比放大法对典型洪水进行放大，得出设计与校核洪水过程线. 31.拟定几组不同堰顶高程▽∩及孔口宽度B的方案由公式Q=ξmB2gH2做泄流能H——作用水头m； 2.由公式Q起=ξmB2gH2确定设计洪水和校核洪水情况下的出起调流量3.由起调点开始分别在设计洪水和校核洪水单位过程线上做三条直线假定为洪水方案一：▽=2815m,B=8m 线H 3Q起=ξmB2gH2=0.86×0.502×8× 3计算Q～H曲线列表如下：对应的水库拦蓄水库总水量V计算Q～H曲线列表如下：假设泄对应的水库总水量水库水水流量Q方案二：▽=2825m,B=8m线H计算Q～H曲线列表如下：水库总水量VQ计算Q～H曲线列表如下：假设泄对应的水库总水量水库水Q方案三：▽=2825m,B=9m 线H 3Q起=ξmB2gH2=0.86×0.502×9×计算Q～H曲线列表如下： 3水库总水量VQ计算Q～H曲线列表如下：假设泄对应的水库总水量水库水Q方案四：▽=2826m,B=8m 线H计算Q～H曲线列表如下：水库总水量VQ计算Q～H曲线列表如下：假设泄对应的水库总水量水库水Q第二章坝顶高程计算坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用情况计算，取其D、正常蓄水位+非常运用条件的坝顶超高+R——最大波浪在坝坡上的爬高，m（按规范二级大坝设计情况为1.0,山区丘陵去其中风壅水面高度cosβ（2-2）平均波浪爬高（由于m=1.5—5）正向来波在单坡上的平均波浪爬高可按下式或有关规定计算:m——单坡的坡度系数,若坡角为a,即等于cota正常运用条件的坝顶超高设计洪水用条件的非常运用条件的坝顶超高正常蓄水用条件的地震安全糙系数K△坡坡脚m11111110001程沉降后程第三章土石料的设计d=Pdmaxddo——土场自然干容重。0)（3-3）OP——填筑含水量。p+ILIp3量重w3w3φK#下74646177#下21819#上73577#上347#下413Dr=(emax-e)/(emax-emin)rd=Gs*9.81/(1+e)各砂砾场的渗透系数均为2.0×10-2厘米/秒左右,最大孔隙率为0.44,最小孔隙))设计干d)湿容重)浮容重)φ渗透系数K#上02#上02#上0202#下02#下02#下0202第四章渗流计算渗流计算应包括以下内容:1.确定坝体浸润线及其下游出逸点的位置，绘制坝体及其坝基内的等势线分布图选择水力学方法解决土坝渗流问题。根据坝体内部各部分渗流状况的特点，将坝体分为若干段，应用达西定律近似解土坝渗流问题。计算中假定任一铅直过水此时实际上不为平面渗流，但计算仍按平面渗流计算，近似认为下游水位为零。由于河床冲积层的作用，岸坡实际不会形成逸出点，计算时假定浸润线末端即为计算，断面的简化图见附录，计算按正常蓄水和设计洪水和校核洪水位三种情情// ///////Kc=3.0×10-6cm/s,3×10-6(86-h2)1×10-7(86-h)×302×10-2(h2-2.2)2×10-2(h-2.2)×30由q1=q2计算得：h=2.775mq1=q2=7.65×10-6m3/sH2=4.63mT=30mt=1mH1=83×10-6(87.07-h2)1×10-7(87.07-h)×302×10-2(h2-4.63)2×10-2(h-4.63)×301=q2计算得：h=4.87mq1=q2=7.H1=4.95mT=30mt1=q2计算得：h=5.192mq1=q2=7.8/坝顶高程2843/心墙顶高程2838.1/正常蓄水位 /设计洪水位/坝顶高程2843/心墙顶高程2838.1/正常蓄水位 /设计洪水位/校核洪水位2837.0728381：2.52836\/马道高程28201：2.5马道高程27971：0.21：0.21：2.5-/马道高程27741：2.71：2.52836\/马道高程28201：2.5马道高程27971：0.21：0.21：2.5-/马道高程27741：2.7河床冲积层混凝土防渗墙河床冲积层等效为上下游坝底高程均在2773.23m，坝与地基的接触面近似为一水平面，覆盖H2=0mT=17mt=1m1=q2计算得：h=0.236mq1=q2=4.H2=0mT=17mt=1m1=q2计算得：h=0.243mq1=q2=4H2=0mT=17mt=1m1=q2计算得：h=0.249mq1=q2=4.8// /// ////////// H2=1.03mT=19mt=1mH1=81=q2计算得：h=1.373mq1=q2=6.6H2=3.46mT=19mt=11=q2计算得：h=3.775mq1=q2=6.7H1=3.78mT=19mt=1mH2=81=q2计算得：h=4.096mq1=q2=6.其中L为防渗体逸出点到下游水位与棱体内坡交点的水平距离第五章土石坝稳定计算土石坝在自重、水荷载、渗透压力和地震荷载等作用下，若剖面尺寸不当或坝体、坝基土料的抗剪强度不足，坝体或坝体连本设计中的稳定分析，主要指边坡的抗滑稳定。稳定分析计算的目的在于分析坝α2)m2m1m1m1m2=cotα2..W22W1W22W112W22WW2W22W23正常蓄水位28363正常蓄水位2836P1W21：m2W10.21：2.7P1W21：m2W10.21：2.7正常蓄水位2836正常蓄水位2836P1P11：2.7W10.2W21：2.7W10.2W22W2W12W2W17坝顶高程2843P7坝顶高程2843PW1：m1：m.1：2.7.1：2.7坝顶高程27961/坝顶高程2843W1：mPW1：m 1：2.7\/坝顶高程2796.WW1：m坝顶高程2843P1：mP1：m/ 1：02 1：2.7W/ 1：02.WW1：mW W 11252PPWW/正常蓄水位W/正常蓄水位1/1/少' 1：m2少'W2 1：0.21：m1 1：0.2 P1W1 1：m2W2设计洪水位2754.631：m2W21：mPW设计洪水位2754.631：0.21：mPW设计洪水位2754.631：0.226"22"c 1：m26"22"cW第六章细部结构计算反滤层的设计要满足两个条件1）滤土要求2）排水要求。由排水要求：D15≥4d15，且要满足D15≥0.1mm(6-2)反滤层所保护的为无粘性土，不均匀系数为Cu=39.81>8，5mm的含量为45.4%>40%，按规范要求取5mm以下的细颗粒（满足Cu<5）的d85，d15作为计算d85=2.8d15=0.6由这两个条件可以求得D15≥由这两个条件可以求得D15≥3，D15≤11.214,取D15=8mm。从已经探明的料场本工程采用开挖出的石料作为护坡材料，砌石护坡在最大浪压力下所需要的球D=0.85D50=1.018Kt（6-式中m=2.7，取Kt=1.34，质量：Q=0.85Q50=0.525PKD3=7.24tt=2.52m第七章隧洞水力计算本工程运行中，设计水位：▽设=2837.07m，设计泄洪流量：Q设=721.78m3/s校核水位：▽校=2838m，校核泄洪流量：Q校=806.03m3/s堰顶高程▽=2825m，堰宽B=9.0m。式中Hd——定型设计水头，按堰顶最大作用水头Hmax的75%～95%计算Hd2838-2825）×（75%～95%）=9.75～K，n——与上游面有关的系数和指数,,当坝面铅直时,K=2.0,x1.85=2.0Hd0.85y=2.0×7.6R1=0.5Hd=5.5m2/2g2B2hc2（7-已知渠首水深h1=2.33m,以此断面作为控制断面，假设一系列的下游断面水时取α1=α2=1.1，步骤如下：V1=Q/A1=806.03/9/2.33=38. ②计算平均水力坡度J-R1=A1/x1=9*2.33/（9+2*2.33）=1.54m1)1/6=76.718m1/2/s R=(R1+R2)/2=1.55m,-C=(C1+C2))/2=76.842m1/2/s 2- -C2R-假设h1=3.2m，重复上述的计算过程，又可求得第二流段的长度算，即可求得各相应流段的长度及累加长度Σ△sS0Hha=h+△h(7-5)S0H7V平均RCJS33H0=303.5-290=12m式中：称为流能比；s1为上游水面至挑坎顶部高差，即s1=2838-2756=82m。=0.9×=36.97m/s其中，HO为上下游水位差，此处取最大水位差为86mV=1.1×36.97=40.67m/sh1=h×cosθ=2.24×cos30。=2.1mh2—坎顶至河床表面高差（m如冲坑已形成，作为冲坑进一步发展时，可算至坎底。h2=6m（7-9）H——上下游水位差；设计中，考虑到隧洞较长，沿程水头损失很大，H以第八章施工组织设计/S/S取▽=2825m,B=9mQ起=627.89m3/s由于Q1%=Q设=1680m3/s,所以1%洪水时的水库水位为2837.07m，下泄流量为对应的面水库总水量水库水位积Z=Zo+d平均波浪爬高（由于m=1.5—5）设计波浪爬高值应根据工程等级确定，上游围堰采用累积频率为1%的爬高值，下m——单坡的坡度系数,若坡角为a,即等于cota上游：Z上=2750+（2779.68+5.217-21234数数000000433334数433643日1234数数000000222223数644754日1234数数000000111111数455766日1234数数000000111111数455766日附录二外文翻译Ingeneral,therearetwotypesofembankmentdames:eaphysicalcharacterofthandplacementcanbeclassifiedwithearthfills.RockswhicharehardandwilldownsignificantlyaretreateTheselectionandthedesignofanearthvariousmethodsofstabilityandseepagesanalysengineer’sjudgment.Allearthdamsmusthavesufficientextraheightovertoppingbythepool.Thefreeboardmustbefreeboard,anallowancemustbemadeforsettlementofthefoundationwhichwilloccuruponcompletionoftheembankment.Thewidthoftheearthdamtopisgenerallycontrolledbytherequiredwidthoffillforeaseofconstructionusingconventionalequipment.Ingeneral,thetopwidthshouldnotbelessthan30tiffadangerexistsofanovertlandslidesinthepoolorbyseismicblocktippresistivefillwillberequirbutsuchalignmentshouldnotbesuckastoebutlocaltopographicandfoundationconditionsmaydeflectionsoftheembankmentunderpoolloadwillputtheembankmentcompressionthusminimizingtransversecrackThreeproblemsaregenerallyassociatedwiththeabutmentofearthdams:(1)seepage,downstreamdrainagemeasurestominimizeandctreatedbyexcavationofabutmenttoreducetheslope,especiallyinthtransitionzones,especiallytheupstream,shouldbeconstructedoffillswhichhavelittleornocohesionandawell-distributedgradationofsoishouldtransversecrackingoccustages.Factorsdictatingsuchaprocedureare(1)awidevalleypermittinconstructionofthediversionoroutletwtime;(2)aweakfoundationrequiringthconstructiontopermbymeansofsanddrainwellsorbymeansofhorizontaldrainageblanketsMostsoilsaresuitableforumaterialsshouldnotbeused.Substantialorganiccontentshouldnotexistisufficientlyscatteredthroughthefillcompacteddensities.Thesedependintcompactingequipment.Thedecontentoftheborrowsoilsandbythepracticablealternationstothewatercontenteitherpriortoplacementofthefillorafterplacementbutpriortorolling.Ifthenaturalwatercontentistoohigh,thenitmaybereducedinborrowareabydrainage,orbIfthesoilistoodryitshouldbemoistenedintheborrowareaeithepondingandthenpermittedtostabilizethplacementwatercontentisgenerallybetween2percentdryto2or3percentwepercentofrelativedensity.Ifnecessary,testfillsshouldbeconstructedwithvariationsinplacement,thefillmustbeplacedinthinliftsandcompactedbymechanicalhandtampers.Seitherberemovedorfilledwithleanconcretepriortofillplac