某铁路防洪评价总报告

某铁路防洪评价总报告 4 6 22 34 74 81 225 227 1.1项目背景速铁路的建设不论在投资规模还是战略意义上，都路项目建议书。铁道部部长刘志军此前表示，作为立项。xx高速铁路项目的建设将使我国综合运输体系建设得到一个新的向大体并行，全线为新建双线，设计时速350km，初期运营辖市和河北、山东、安徽、江苏四省，连接环渤济区，也是东北、华北通往华东的必经之地。其济发展最活跃和最具潜力的地区，也是我国客货流有北险河、南险河、郭泗河、泗河、小沂河沙河、荆河、漷河、十字河、蟠龙河、韩庄运河、报告。山东省水利勘测设计院受铁道第三勘察设计管理范围内建设项目防洪评价报告编制导则（试行跨越大汶河的大汶河特大桥，跨越梨园水库和河库特大桥，跨越北险河的林程店大桥，跨越南险郭泗河的郭泗河特大桥，跨越泗河和兖石铁路的北沙河的北沙河大桥，跨越荆河和漷河的荆河特字河大桥，跨越蟠龙河的蟠龙河特大桥，跨越韩1.2评价依据）；）；）；）；）；）；月月1.3技术路线及工作内容式防洪规划成果，参考河流所在地市有关规划，兖石铁路特大桥、十字河大桥根据委托方要求还采用300年一遇洪水进行校核；根据河道已有实测水文资料情况，桥址河大桥、十字河大桥采用实测洪水资料，其他采防洪标准下的设计洪峰流量及相应水位；分析1.4对桥梁过河方式的一般规定和扩建，跨堤建筑物的支墩应布置在堤身断是堤防工程稳定和管理运用的主要部位，在堤防的连接处缩短了渗透路径，增加了堤防支墩的施工直接破坏了堤防，桥梁通车运行生不利影响，因此，不应在此部位布置支墩使用要求，并且应考虑堤防长远规划的要求求，则应采取其他有效措施，例如可在堤防满足堤防交通、防汛抢险、管理维修等方面统，《堤防工程管理设计规范》（SL171-汛任务的需要，参照《公路工程技术标准》2xx河特大桥防洪评价2.1基本情况均采用圆端形实体墩；4#～10#墩采用明挖基础础。本桥桥台顶平置，梁全部斜置。桥台基坑回 锦云川三条支流汇入xx水库，xx河自xx水库大坝至北店子入黄口全长左右。全流域均为山丘地形，流域内山区岩石裸产流，其入渗较大，地表径流小，洪水过程一方面由于流域内山高坡陡，遇到强度较大xx河流域地处泰山北麓，受地形地势影响，雨量一般较山前为小，），面。流域径流由大气降水补给，径流在时间但年际、年内变化更大，6～9月径流约占全年的85形成明显的夏汛全年平均无霜期218d左右，年内主导风向为西南、东南风，最大风速辟为耕地，其一级阶地沿河断续分布，地形起伏较小。xx河河床呈“U”型，河床及河漫滩平坦开阔。桥址区地层为第新统人工堆积层。由上至下为填筑土、新黄土、细砂、粗砂、碎石土、粘土（溶洞填充物）、闪长岩等，基本承载力σ=为棕黄色、棕红色粘土，坚硬～硬塑，含碎石；棕红色，中密，潮湿，碎石成分为灰岩，充填粘 设计河底线与地面线基本平行。河道上口宽性，体现生物多样性。子槽采用预制砼网格抬高水位，拓宽水面，增加蓄水量，以满足2.2河道演变河道演变是指河流的边界在自然情况下或受断面是经常处于冲淤交替的过程之中，断面降低，冲刷将逐渐停止；断面淤小，则流速积亦逐渐停止。因此河床冲淤具有自动调整河床演变有纵向变形和横向变形、单向变形形和短河段或局部河段的变形。上述各种变形现往往也发生往复变形；再加上各种局部变形，故土壤及植被等有密切联系。其主要影响作用变化过程；流域来沙及其组成；河道比降；变是一个三维问题，因河流边界条件极其复理论上进行求解，一般只能借助于定性的描处石灰岩地区，风化岩层较厚，中小强度的缓，退水时间较长，但是另一方面由于流域主要是上游植树造林、保持水土以及修建水产堤，有效地拦蓄、调节洪水，基本上控制条件也发生了变化。来水条件的变化主要表根据弯曲型河道的变形和演变特点，在流量h，水位低，水流仅沿弯曲的中部深池流动，对河道影响不大较低，含沙量较小，边滩附近的河床存在时而成的可能性；大洪水期间，流量大，水位高，含沙没，水流较为顺直，河槽内深坑被填平，而高岗槽较平整，边滩变化较小。因此，河道未来演变2.3防洪评价计算东省黄河流域防洪规划报告》，xx河特大桥所处xx河段的防洪标准为河特大桥桥址处设计洪水采取同频率组合法推求，选定桥位以上（流域发生的洪水为相应频率洪水，xx水库下泄洪水过程线与区间洪水过程线水文资料，因此采用实测流量法计算xx水库设计洪水。2002年8月xx市水利建筑勘测设计研究院在《山东省xx市回灌保泉生态工程可行性研项目均值Cv设计值计算适线P=2%P=1%Qm(m3/s)2802.0621832925W63)3442.072.17279837957052.0955677472926012298过程线为典型洪水过程线。采用分时段同频率内包控制放大法，即用相同频率的设计洪峰流量和各时段的设计洪量控以上设计洪量由xx水库设计洪量采用水文比拟法求得；设计洪水过程线线与之错时段迭加，即可求出桥位处的不同频率设计洪水过程。桥位在根据山东省防汛指挥部2004年关于xx水库调度方案的批复，水库报告》中的成果，即1656m3/s；100年一根据《山东省黄河流域防洪规划报告》，采用天然河道恒定非均匀经推算，xx河特大桥桥址处断面50年一遇设计洪水位为68.40m。当河道发生100年一遇洪水时，根据谢才公式及曼宁公式估算设计水位。经xx河特大桥建成后，受大桥桥墩的阻水影响，桥位处河道的行洪水力条件将会产生一定的变化，断面过水面积将会减少，从而造成桥梁上桥址平面图、全桥总布置图，桥梁方向与该段河道正交，桥位处河道正），ΔZm=η……（2－1）ΔZm——桥前最大壅水高度（m）；η——阻水系数，根据规范，η值根据桥墩阻断流量与设计流量的比值，并适当考虑和河段特征综合选取。当比值小于10%时，η=0.05；当比值介于11%～30%时，η=0.07；当比值介于31%～50%时，η=0.10；当比值大于50%时，η=0.15；），VM——桥下平均流速（m/s），等于不同频率设计洪水流量除以建I0——桥址河段天然水面坡度。表2-2频率流量（m3/s）3407设计洪水位（m）68.4069.63天然河道过水面积（m2）1066.381657.18阻水总面积（m2）104.87165.76断面平均流速（m/s）1.5532.056桥下平均流速（m/s）1.7222.284η0.050.05壅水高度（m）0.0280.050水面比降J0.001320.00132壅水长度L（m）41.8874.88天然状况下，由于流域的来水、来沙及河床边界条件的不断变化，冲淤量可以相互补偿，河道处于一个相对的动力平衡状态。河道上建桥后，破坏了原有的这种平衡状态，由于桥梁压缩水流，致使桥下流速增大，水流挟沙能力增强，在桥下产生冲刷。随着冲刷的发展，桥下河床加深，过水面积加大，流速逐渐下降；待桥下流速降低到河床质的容许桥梁墩台附近河床床面总的冲刷深度，应是河床演变、一般冲刷和局部冲刷深度的总和。实际上，在桥位河段冲刷过程中，上述三种原因引起的冲刷是交织在一起同时进行的。为了便于分析和计算，本次计算时将三种冲刷深度分别分析确定，然后再叠加起来。对于河床的自然演变冲刷，目前尚无可靠的计算方法，且短时间内变化较小，可忽略，在此只对一般冲刷及桥墩冲刷分析计算。计算时假定局部冲刷是在一般冲xx河特大桥桥址处河道河槽已经扩展到全断面，无明显边滩，因此），式中：hp——桥下一般冲刷后的最大水深（mhmc——桥下河槽部分最大水深，m；Bc——桥长范围内河槽净宽度，计算时取河槽宽度减去桥墩阻水宽Qc——桥下河槽部分通过的设计流量，m3A——单宽流量集中系数0.15；Bd——造床流量下的河槽宽度，m；数深Qc3/s)ABchmchcEd(mm)hpP=2%1656.00426.53.962.180.664.3564.050.39P=1%3407.00437.55.193.20.665.9063.730.71水流曲线急剧弯曲，床面附近形成螺旋形水流，剧烈淘刷桥墩周围，特别是迎水面的河床泥沙，开始产生桥墩头部的局部冲刷坑。随着冲刷坑的不断加深和扩大，水流流速减小，挟沙能力也随之降低。与此同时，冲刷坑内发生了土壤粗化现象，留下粗粒土壤，铺盖在冲刷坑表面上，增大了土壤的抗冲能力和坑底粗糙度，一直到水流对河床泥沙的冲刷作用与河床泥沙抗冲作用达到平衡时，冲刷停止。这时冲刷坑外缘与坑底当河道主槽发生一般冲刷后，根据桥梁设计部门提供的地勘资料，一般冲刷线所处位置土质为卵石，其粒径为20mm。当v≤v0时hb=KξKηB10.6……（2－4）式中：hb——桥墩局部冲刷坑深度（m）；B1——桥墩计算宽度（m）；Kξ——墩形系数；Kη——河床颗粒的影响系数n——指数，n=0.250.19。设计频率进流速深程V(m/s)hpB1nhbP=2%2.0191.6194.353.310.7180.8330.90762.37P=1%2.4731.6905.903.310.7180.8700.8452.1261.61表2-5xx河特大桥冲刷计算成果汇总表单位：m频率一般冲刷局部冲刷合计冲刷线hp冲坑深冲坑深2%64.054.350.392.0763.735.900.712.122.832.4防洪综合评价东省黄河流域防洪规划报告》，xx河特大桥所处xx河河段防洪标准为河铁路桥桥梁等级为特大桥，其设计洪水标准为100年一遇，高于河道（22#～38#桥墩）。由于桥墩阻水，致使过降低。采用工程上常用设计水位不变条件下流量的比值，来评价建桥对河道行洪能力的看出，各种洪水情况下建桥后过桥流量均有桥墩布置于河道断面内，缩小了大桥断面处有效行洪面积，桥前发年一遇设计洪水时，桥址处水位壅高为0.05m，壅水长度为74.88m。总体上看，水位壅高的高度比较小，对桥位上游河道泄洪期间的安全不会项目减少行洪流量（m3/s）212设计流量（m3/s）3407过桥流量相对减少值＃%）6.836.23位于河道内的桥墩均为圆端形，与水流方向平行。虽然桥墩与水流方向平行，阻水面积与斜交相比相对较小，但桥梁建成后，桥位处河道断面的原有状况将会发生变化，桥下水流的流态、流势仍会与建桥以前有所变化，水流条件的改变将会使得桥位上下游局部河段的河槽、岸滩的形态也随之发生一定的变化。中小洪水时，桥位所在河段，由于壅水影响水面坡降变缓，导致水流挟沙能力降低，河势呈轻度淤积状态。在大洪水发生的情况下，特别是发生漫滩洪水以后，桥位处的河槽将会发生冲也会改变现有河道的结构及河道水流的流势、流态，对河道的防洪产生一定的不利影响。因实测资料限制，对桥位处河道淤积情况难以进行定量分析。但是从长期看，水沙冲淤存在着动态洪标准，桥梁设防标准满足要求。本次根据《铁路工程水文勘测设计规析计算了xx河特大桥桥下一般冲刷和局部冲刷，建议桥梁设计单位参考本次评价冲刷计算成果，按照《铁路工程水文勘测设计规范》中3.6.8根据河道管理部门提供的材料，xx河特大桥桥址处不涉及第三人的3xx大桥防洪评价3.1基本情况形单柱桥墩，均采用桩基础。桥台顶平置，顶面在灌注圬工时分别以桥台胸墙前缘和墩夏至长清大桥段，河道宽浅，无堤防，是多年冲长清大桥至入黄口河段长约4.5km，两岸筑有堤防，堤高4～4.5m，河宽葛河发源于长清区武家庄乡一带山区，于万德镇南汇入北xx，属于伯利亚干冷气团的侵袭，盛行西北风、北或带海洋气团所左右，盛行东南季风，春秋两季为季节，风向多变。由于风随季节变换显著，形成量不均，降水量年际变化较大的特点。在实测降系全新统冲洪积层（Q4al+pl）、第四系上更新工堆积层（Q4ml）：填筑土（块石土），为河岸挡土墙，浆砌片石砌筑。桥址区地下水为第四系孔隙潜水，地下水埋深0.3～5.0m（高程127.0~3.2河道演变河床断面呈发育较成熟的U型河槽，河面开阔，谷坡缓坦，阶地发育，河滩较宽，河床的整体平面形态为弯曲型。河道于不对称的抛物线形，最深点靠近凹岸。河道在塌下的泥沙又被横向水流带到凸岸，造成凹岸冲河床形态与流域来水、来沙和河床边界条件相适至几个小时就会出现很大的洪峰。随着降雨停止流量猛涨猛落的原因，是由于山区坡面陡峻，径河道治理，主要对河道进行裁弯取直、挖深加宽河道中、上游修建水库、塘坝，有效地拦蓄、调河床边界条件基本相适应，河床没有显著的单向资料较少，对河道演变趋势只进行定性分析。北3.3防洪评价计算Cs=3.5Cv，采用P-Ⅲ型频率曲线进行适线，以理论频率曲线与经验点据根据万德站最大24h、72h点暴雨量的统计参数及不同频率设计雨量项目均值（mm）Cv设计面雨量(mm)计算适线P=5%P=1%94.500.440.56190.2270.2111.10.410.54223.6314.1表3-2泰沂山南北区一小时雨型表时程分配（%）123456789第一天30.623.331.88.22.33.8第二天30.030.69.42.620.45.30.80.9第三天H242002.04.00.72.32.53.03.831.38.06.55.94.80.93002.14.20.72.42.63.03.928.18.37.06.25.30.94002.14.30.72.52.73.24.026.08.57.26.55.50.9山北区P+Pa～R降雨径流关系6号线查算，设计前期影响雨量P项目设计面雨量(mm)P=5%P=1%4.55.69.2153.8230.0M1=KF0.33J-0.27R-0.20tc0.17……（3－1）M2=0.34M1-0.12……（3－2）c—净雨历时，单位：h。件将会产生一定的变化，断面过水面积将会减少表3-4xx大桥壅水计算成果表频率流量（m3/s）852设计洪水位（m）131.95132.70天然河道过水面积（m2）298.57401.56阻水总面积（m2）47.4562.45断面平均流速（m/s）2.8543.230桥下平均流速（m/s）3.3933.825η0.070.07壅水高度（m）0.2360.294水面比降J0.002970.00297壅水长度L（m）158.94198.02xx大桥桥址处河道河槽已经扩展到全断面，无明显边滩，因此在冲其平均粒径为8mm。），土河床河槽部分一般冲刷采公式计算，同公式2-3。采用上式计算见表表3-5xx大桥河槽一般冲刷设计频率桥下河槽部分通过的设计流量单宽流量系数桥下河槽部分净宽桥下河槽最大水深桥下河槽平均水深汛期含沙量有关的系数河床泥沙平均粒径一般冲刷后最大水深冲刷线高程一般冲刷深Qc3/s)ABchmchcEd(mm)hpP=5%852.023.532.290.6686.19125.762.66P=1%1297.004.282.890.6687.11125.592.83当≥2.5时hb=0.83KξB10.6IL1.25v当<2.5时hb=0.55KξBhp——桥下一般冲刷后的最大水深，m；Kξ——墩形系数；表3-6xx大桥主槽桥墩局部冲刷频率一般冲刷后最大水深一般冲刷后墩前行进流速液性指数墩型系数桥墩计算宽度局部冲刷深度局部冲刷线高程hpv（m/s）LB1（m）hb（m）6.193.150.48142.29123.477.113.450.48142.55123.04表3-7xx大桥冲刷计算成果汇总表单位：m频率一般冲刷局部冲刷总冲刷深度冲刷线hp冲坑深冲坑深125.766.192.662.294.95125.597.112.832.555.383.4防洪综合评价），根据桥梁设计图，xx铁路跨越葛河时，在河内由于桥墩布置于河道断面内，缩小了大桥断面处项目减少行洪流量（m3/s）设计流量（m3/s）852占设计流量比例(%)12.0611.72影响，桥梁建成后，水流形态与未建桥时比较，与水流斜交，容易形成水袋而产生三角环流，出加剧建桥后对河势的影响。建桥后桥位处河道过和局部冲刷，建议桥梁设计单位参考本次评价冲根据河道管理部门提供的材料，xx大桥桥址处不涉及第三人的合法4xx中桥防洪评价4.1基本情况桥位以上控制流域面积13km2。桥梁中心里程DK452+428xx为北xx的上游段，于长清万德镇南汇入北xx。xx全长13km，控型水库。其中，石马水库位于xx干流，控制流域面积46km2。4.2防洪评价计算主要分析计算xx中桥桥址处设计洪水成果及相应设计洪水位。代表性比较好，且其它测站距桥位较远，因此确根据界首站最大24h、72h点暴雨量的统计参数及不同频率设计雨量项目均值（mm）Cv设计面雨量(mm)计算适线P=5%P=1%104.00.400.52211.1293.7123.00.370.48239.1325.3表4-2xx中桥桥位以上逐日设计净雨量成项目设计面雨量(mm)P=5%P=1%4.04.37.08.5170.2246.0汇流计算采用山东省综合瞬时单位线法，见公式3-1～3-2。xx中桥建成后，受大桥桥墩的阻水影响，桥件将会产生一定的变化，断面过水面积将会减少，从而造成桥梁上游洪水位产生一定的壅高。根据铁道第三勘察设计院提桥梁在河道行洪断面内斜交长度为47.8m，桥位处河道正交断面宽度为46.4m。河内共布设桥墩2个（1#～2#桥阻水宽度占河道行洪断面总宽度的5%，桥位处河道断面及桥梁具体布置频率流量（m3/s）287设计洪水位（m）194.02194.62天然河道过水面积（m2）54.4272.14阻水总面积（m2）3.284.67断面平均流速（m/s）3.5243.979桥下平均流速（m/s）3.7504.254η0.050.05壅水高度（m）0.0820.113水面比降J0.0050.005壅水长度L（m）32.8745.36遇桥前壅水长度小于40m，对该桥水流不会有影响；100年一遇桥前壅水根据xx中桥总布置图以及河道土工试验资料，河），Qc3/s)ABchmchcEd(mm)hp191.7725.682.62.350.663.64190.38287.0427.683.22.950.664.35190.27当河道主槽发生一般冲刷后，根据桥梁设计部门提供的地勘资料，一般冲刷线所处位置土质为卵石，其粒径为25mm。冲刷计算的规定，采用非粘性土河床局部冲刷公式计算桥墩处局部冲刷V(m/s)hpB1nhb2.6711.7113.6410.6820.9510.815189.283.0061.7544.3510.6820.9750.780189.05表4-6xx中桥冲刷计算成果汇总表单位：m频率一般冲刷局部冲刷合计冲刷线hp冲坑深冲坑深190.383.642.14190.274.352.384.3防洪综合评价址处河段两岸现作为一般交通通道使用，根据桥2#桥墩）。由于桥墩布置于河道断面内，缩小了度比较小，对桥位上游河道泄洪期间的安全不项目减少行洪流量（m3/s）11.5518.59设计流量（m3/s）287占设计流量比例(%)6.036.47方向平行。桥梁建成后，桥位处河道断面的原水流的流态、流势会与建桥以前有所改变，段的河槽、岸滩的形态也随之发生一定的变化式及桥梁设计部门提供的土工试验资料分析计算了xx中桥桥下一般冲刷根据河道管理部门提供的材料，xx中桥桥5大汶河特大桥防洪评价5.1基本情况线简支箱梁为主，局部调跨时采用了与32m梁等高的24m简支箱梁。全的双线单圆柱桥墩；0#～8#、18#～35#、45#～47#、58#、61#、62#、79#墩采用桩基础，其余采用明挖基础，冲刷系数1.21。双线简支梁采用架桥机整孔架设法施工。），），宽西窄，地势东高西低，东部为鲁中山区、西部是其特有的地形特点。大汶口以上为上游，河道比降约1/7属低山丘陵区，河谷盆地宽阔，土地肥沃；大汶%。是大汶河的主要集水区。风向和风力随季节变化也很大，冬季多偏北风，桥址区上覆第四系全新统冲积层及第四系上区，右中生带隆起的同心状断裂断落而成的大汶口单斜碎带由断层角砾组成，断层两侧岩体较破碎，报告》，大汶河干流规划治理范围自葫芦山水库成大汶河堤防、部分建筑物及支流治理，使河道的防洪能力达到20年一在现状堤防的基础上加高培厚，堤顶超高为1.5m，设计堤顶宽度为6m，规划，现状断面左右岸堤顶宽度都不满足规5.2河道演变河道演变是指河流的边界在自然情况下或受的过程中。而水流与河床的相互作用是通过的水流、泥沙和河床边界条件下，水流有一带的泥沙小于它的输沙能力时，它将从河床相反，当水流所挟泥沙太多，超过了它的输的泥沙就会沉淀下来从而发生淤积。所以，不平衡，若输沙平衡，河床就处于不冲不淤和不同的来水、来沙及河床边界条件下，由用，不断地自动调整，从而河床具有不同的河床演变有纵向变形和横向变形、单向变形形和短河段或局部河段的变形。上述各种变形现往往也发生往复变形；再加上各种局部变形，故杂的。影响河床演变的因素是极其复杂且多样的及其变化过程、流域来沙及其组成、河道比降、道演变是一个三维问题，因河流边界条件极其复能从理论上进行精确求解，一般只能借助于定性但由于人为因素，中、上游河道变迁不大，而宁阳据史料记载古汶河流至桃乡(即今戴村坝)附口，导入南旺镇入运。漫过戴村坝的汶水，夺漆东平城南，由此漆沟称大清河。原城南二汶水量称小清河，一汇汶溢坡水，叫龙拱河，二河总以条支流。其下游分流故道，一直没有大的变动，水尾闾入黄区域逐渐形成东平湖，水涨时河湖于是汶河下游河口改定在马口村，白马口至戴村坝一段仍称为大清河。河道近期演变主要以人工干预为主。解放后量开发利用地表水资源，在大汶河上、中游游来水来沙条件发生了改变，首先是来水条洪峰、枯水流量加大、下游沿途各点水位变等方面。人类的这些活动从根本上改变了河低的地形来说，如无堤防控制，汶河势必改道南上曾多次整修大汶河决口堤防，但由于受时代和该段河岸岸线会比较稳定，而河床不甚稳定，河近河槽内由于人工挖砂不断，河水深浅不一水流仅沿微弯的中部深涨流动，对河道影响不大；在中等造床流量时，水位较低，含沙量较小，边滩附近的河床存在时边滩的可能性；大洪水期间，流量大，水位高，被淹没，水流由堤防控导，较为顺直，河槽内深河道未来演变主要表现为主河槽因中等洪水造床5.3防洪评价计算东省黄河流域防洪规划》，大汶河特大桥所处大些水利工程造成洪水系列的不一致，因此需对样因上游水利工程复杂且大多中小型水利工程缺乏虑大型水库雪野水库和光明水库的调蓄影响。首及这两座水库的溢洪过程推求区间设计洪水，然大汶口站以上天然设计洪水，选定区间出现与全水库以上的洪量按水量平衡法计算。根据各水库洪水过程线，与区间洪水过程线进行组合，求得含有水库的下泄水量，因此根据历年实测洪矩法公式初估频率曲线的统计参数均值、变差系数Cv，取偏态系数洪水根据大汶口以上区间设计洪水，按水文比表5-1各单元设计洪水成果表单元项目设计值0.33%水库至桥址Qm3/s)594987411093514569w63)1118516054198412616029909420495154966961504586932183992107673雪野水库w63)970226925953648447258094377601472879341光明水库w63)29342051968578321992819采用同频率放大典型洪水过程线法推求区间对雪野水库、光明水库分别进行洪水调节计进行过计算，经综合分析后确定采用由暴雨资料推求的成果，根据泰安市大汶河管理局的设想，为增加蓄水量对上游大汶河特大桥桥址处水位影响不会太大。水力条件将会产生一定的变化，断面过水面积将上游洪水位产生一定的壅高。根据铁道第三勘察大桥桥址平面图、全桥总布置图，桥梁方向与该表5-2大汶河特大桥壅水计算成频率0.33%流量（m3/s）8357103011196615641设计洪水位（m）102.09102.48103.38104.31天然河道过水面积（m2）5280.176047.366656.977891.09阻水总面积（m2）708.54782.42951.621126.46断面平均流速（m/s）1.5831.7031.7981.982桥下平均流速（m/s）1.8281.9572.0972.312系数η0.10.10.10.1壅水高度（m）0.0840.0930.1170.142水面比降J0.000770.000770.000770.00077壅水长度L（m）217.53240.88303.61368.52），Qc—主槽部分通过的设计流量，m3/s；hmc—桥下河槽部分最大水深，m；IL—液性指数。表5-3大汶河特大桥主槽一般冲刷计算表频率hp冲刷线高程一般冲刷深AQC（m3/s）hmchcBCL6.4395.650.615626.625.8274.904620.387.1595.330.936809.226.225.304620.388.1195.270.997808.657.125.844620.380.33%9.2195.109988.208.056.774620.38），Qt—桥下河滩部分通过的设计流量，m3/s；IL—液性指数。表5-4大汶河特大桥边滩一般冲刷计算表频率Qt3/s)水位BthmthtL一般冲刷深hp冲刷线2730.38102.096663.7872.410.220.734.5297.573491.78102.486704.182.870.220.804.9897.504157.35103.386755.083.360.220.986.0697.320.33%5652.80104.316766.014.200.227.2897.03表5-5大汶河特大桥主槽桥墩局部冲刷计算表频率v（m/s）LKξB1hb局部冲刷线高程（m）2.650.7142.8392.832.830.7143.0492.293.050.7143.3291.950.33%3.290.7143.6391.47采用与粘性土河床桥墩相同的计算公式对河频率v（m/s）LKξB1hb局部冲刷线高程1.9290.22140.28397.291.9600.22140.29197.212.0250.22140.30697.020.33%2.0880.22140.32296.71表5-7大汶河特大桥冲刷计算成果汇总表单位：m频率主槽边滩一般冲刷局部冲刷合计一般冲刷局部冲刷合计冲刷线hp冲坑深冲坑深冲刷线hp冲坑深冲坑深95.656.430.612.833.4497.574.520.730.28395.337.150.933.043.9797.504.980.800.29195.278.110.993.324.3197.326.060.980.3060.33%95.109.213.634.7997.037.280.3225.4防洪综合评价东省黄河流域防洪规划》，大汶河特大桥所处大），缩小了大桥断面处有效行洪面积，桥位处河一定的变化，桥下断面过水面积减少，桥前比较小，对桥位上游河道堤防泄洪期间的安洪能力，建桥后如保持设计水位不变，原设计流项目0.333%减少行洪流量（m3/s）698785设计流量（m3/s）8357103011196615641占设计流量比例(%)8.47.68.47.9桥墩为单圆柱型。建桥后，受桥墩布设的影状况将会发生变化，桥下水流的流态、流势回水区的淤积。桥位处河道过水断面的缩小，会的流势、流态，对河道的防洪产生一定的不利影对桥位处河道淤积情况难以进行定量分析。但是培厚，堤顶超高为1.5m，设计堤顶宽度为6m。远期堤顶高程按50年一按照防洪规划断面，18#、66#也将位于两岸堤计施工，在破堤施工的情况下，河堤的完整性道。根据《山东省黄河流域防洪规划》，规划在现状堤顶高程(m)设计堤顶高程(m)设计梁底高程(m)设计堤顶净空(m)左堤右堤左堤右堤左堤右堤左堤右堤103.21103.99103.98103.98107.35108.153.374.17式及桥梁设计部门提供的土工试验资料分析计算般冲刷和局部冲刷，建议桥梁设计单位参考本次理确定大汶河特大桥桥梁墩台基底埋置深度，以特大桥上下游现状采砂现象严重，确定墩台埋置根据河道管理部门提供的材料，大汶河特大桥桥址处不涉及采砂等6梨园水库特大桥防洪评价6.1基本情况梨园水库特大桥位于泗河支流险河一支流，梨园水库和河夹店水库×32m双线P.C连续箱梁，双线圆端形桥墩。0～8#墩采用桩险河是泗河的一条一级支流，发源于泰安市宁阳县梧桐峪，流经宁阳、曲阜两县（市），于王庄乡孙家道沟村东入泗河塘坝118座。险河两岸除入泗河口段有堤外，中上游基本无堤。险河上以上。因沿河皆为砂质壤土，极易冲刷，加之弯道多，两岸冲淤严重，防洪标准也低。泄洪能力仅为20年一遇的60%左右。险河流域属于暖温带大陆性季风性气候区，四季分明，暖湿交替，雨量集中。春季干旱多风，夏季炎热多雨，秋天天高气爽，冬季干燥少雪。流域多年平均气温13.5℃左右。流域内降水水量年内分配也不均匀，70％以上集中在汛期6～9月份。初霜期为10二十世纪六十年代至七十年代中期，险河流域内建有多座小型水库庄至林程店和仙家店至泗河两大段进行了裁弯取直，同时，曲阜市战山河兵团对险河两岸的大庙等部分险工段进行了挡土墙护砌并修筑了桥梨园水库特大桥位于险河上游一支流，流域内建有梨园水库和河夹年建成，设计防洪标准为100年一遇，现状基本达到该标准；水库总库参考济宁市防洪规划资料，拟对险河进行沿原河道开挖、筑堤，治坡1:2.5，上游河段建长5.8km的挡土墙。清除董庄乡河道内阻水树木梨园水库特大桥位于河流入河夹店水库入库口，距梨园水库坝下约6.2河道演变险河，古称险水，以壑固险隘而名。有东、西二源，东源起自于泰安市宁阳县梧桐峪，西源起自于曲阜市吴村镇九山东麓。险河含弯曲、游荡等复杂河型，是典型的季节性山洪河道。流域的上游群山连绵，沟河槽侧向切割剧烈，形成蜿蜒性河弯。河槽蜿蜒曲折，两弯道之间由直段连接，它的长度很短，上一个河弯必须经过这里过渡到下一个河弯。弯道凹岸为深槽，凸岸为边滩。直段河床横断面接近于对称抛物线形，弯曲段河床断面是不对称的，近似于不对称的抛物线形，其顶点就是河床的最深点，该点靠近凹岸。由于弯曲型河道的弯顶上、下为深槽，两弯道之间的过渡段为浅滩，因而在河床纵剖面上表现为一系列的波折起伏，浅滩与深槽相间，滩槽水深相差较大。不论是浅滩或深槽，流量的涨落与水位的升降大体上是一致的。但水位升降变化的幅度，特别是水面比降的变化却显然不同。在低水期浅滩比降最大，深槽比降很小；在高水期，情况相反。与水面比降变化相应，在枯水期水流功率和输沙率在浅滩最大，在深槽则很小，因而浅滩发生冲刷，深槽出现淤积；而在险河平时流量不大，或长时间断流，但一遇暴雨，在雨后一两天甚至几个h就会出现很大的洪峰。随着降雨停止，洪水迅速退落。这种流量猛涨猛落的原因，是由于山区坡面陡峻，径流系数大，汇流时间短所致。由于山区河流的水量补给主要是暴雨径流，因而遇雨即成洪水，猛涨猛落，平时流量很小，缺乏稳定的中水期。上述水文特征，导致流域内出现大洪大灾，小洪小灾，无雨旱灾的现象，使沿岸人民深受其害。建国后，当地政府组织广大群众对该河道进行了综合治理。上游山丘区大面积封山造林，增加植被，涵养水源，减小径流量，同时修建了韦家梨园水库特大桥所跨险河支流属于险河上游，至今未进行过大的治由于历史实测资料较少，只能对河道演变趋势进行定性分析。根据流仅沿弯曲的中部深泓流动，对河道影响不大；在中等造床流量时，水位较低，含沙量较小，边滩附近的河床存在时而成为深槽、时而成为边滩的可能性；大洪水期间，流量大，水位高，含沙量大，两侧边滩均被淹没，河槽内深坑被填平，而高岗被冲平，洪水过后，河槽较平整，边滩变化较小。因此，河道近期演变主要表现为主河槽因中等洪水造床作6.3防洪评价计算主要分析计算梨园水库特大桥桥址处设计洪水成果及相应设计洪水根据《防洪标准》，参考济宁市有关规划，确定梨园水库特大桥所-96），梨园水库特大桥设计洪水标准为100年一遇。采用险河流域歇马亭雨量站实测资料推求桥位以上设计洪水，歇马要求。梨园水库特大桥位于梨园水库下游，桥位距水库大坝约500m。由于梨园水库为小型水库，缺乏资料，推求桥位以上设计洪水不考虑水库根据歇马亭站最大24h、72h点暴雨量的统计参数及不同频率设计雨项目均值（mm）Cv设计面雨量(mm)计算适线P=5%P=1%100.10.450.56212.0301.1122.50.440.54254.0356.9净雨计算采用降雨径流相关图法，选用《山东省水文图集》中湖东区P+Pa～R关系4号线查算，见表6-2。设计前期影响雨量Pa取值表6-2梨园水库特大桥桥位以上逐日设计净雨量成果表项目设计净雨量(mm)P=5%P=1%5.97.821.4189.4276.0汇流计算采用山东省综合瞬时单位线法，见公式3-1～3-2。梨园水库特大桥桥址处断面没有正式规划成果，20年一遇、100年一遇设计洪水洪峰流量采用本次计算成果，20年一遇、100年一遇洪峰一遇设计洪水位，分别为108.14m、108.54m；因桥址处游入库口处，考虑到为确保铁路桥的安全，桥址处100年一遇设计洪水洪水力条件将会产生一定的变化，断面过水面积梁上游洪水位产生一定的壅高。根据铁道第三勘库特大桥桥址平面图、全桥总布置图，桥梁方向频率流量（m3/s）295设计洪水位（m）108.14108.54天然河道过水面积（m2）226.83356.65阻水总面积（m2）57.8889.43断面平均流速（m/s）0.8450.827桥下平均流速（m/s）1.1341.104η0.150.15壅水高度（m）0.0860.080水面比降J0.00050.0005壅水长度L（m）343.83320.69表6-4梨园水库特大桥河槽一般冲刷计算成果表部分通过Qc3/s)ABchmchcEd(mm)hp149.9621.964.283.890.660.75.09103.050.81185.2921.964.684.290.660.75.73102.81），式中：Qt——桥下河滩部分通过的设计流量，m3/s；ht——桥下河滩平均水深，m；Bt——桥下河滩部分桥孔过水净宽，m；At——河滩流量非均匀分配系数，At=1.0～1.15；通过计算得到一般冲刷后滩地最大水深hp，用hp减去桥下滩地最大水深hmt即是桥下滩地部分一般冲刷深。计算成果见表6-5。量3/s)AtBthtVH1hp41.71108.14271.710.850.50.82107.320.68109.70108.54255.780.5106.970.33非粘性土、粘性土河床局部冲刷公式分别计表6-6梨园水库特大桥河槽桥墩局部冲刷计算成果表频率一般冲刷后墩前行进流速液性指数墩形系数桥墩计算宽度局部冲坑深局部冲刷线高程V(m/s)LB1（m）hb（m）0.85.312.72100.330.85.312.9899.83表6-8梨园水库特大桥河滩桥墩局部冲刷计算成果表V(m/s)hpB1nhb0.4810.4280.825.311.6520.1780.972106.350.5470.4695.311.6520.1950.963106.00表6-9梨园水库特大桥冲刷计算成果汇总表单位：m分类频率一般冲刷局部冲刷合计冲刷线hp冲坑深冲坑深主槽103.055.090.812.723.53102.815.732.984.03滩地107.320.820.682.10106.970.336.4防洪综合评价根据《防洪标准》（GB50201-94），梨园水库特大桥跨越险河河段速铁路跨北险河铁路桥桥梁等级为特大桥，其设计洪水标准为100年一桥墩布置于河道断面内，缩小了大桥断面处有效行洪面积，桥前发生壅假定建桥后保持设计水位不变计算减少行洪流量，计算结果详见表6-10。由此可见，建桥后河道行洪流量相对减小24％左右，对河道行洪能力有一定的不利影响。桥梁设计单位应调整桥墩结构形式，以改善水表6-10梨园水库特大桥影响河道行洪流量计算表项目减少行洪流量（m3/s）47.8967.2设计流量（m3/s）191.67294.99占设计流量比例(%)24.9922.78于河道内的桥墩均为圆端型，与水流呈斜交状。桥墩与水流交角太大圆端型桥墩与水流斜交将会加剧这种变化。由于壅水影响上游水面坡降变缓，导致水流挟沙能力降低，会造成上游回水区的淤积。桥位处河道过水断面的缩小，导致流速加大，会加重对桥下河道的冲刷。据估算，梨园水库特大桥桥址处发生20年一遇洪水时，主槽桥下总冲刷深度为建桥后加重了河道冲刷，对河势稳定有一定的影响。桥位上游若泥沙淤积量太大，也会改变现有河道的结构及河道水流的流势、流态，对河道的防洪产生一定的不利影响。因实测资料限制，对桥位处河道淤积情况难以进行定量分析。但是从长期看，水沙冲淤存在着动态平衡，河根据河道管理部门提供的材料，梨园水库特大桥桥址处不涉及第三7林程店大桥防洪评价7.1基本情况预应力混凝土连续箱梁。桥台采用双线一字形桥实体墩。基础均采用明挖基础。本桥桥台顶平置础回填级配碎石，桥墩基坑回填采用挖基土方北险河为险河的支流，长约6km左右，上游为山丘区，下游为冲积流域内降水量年季之间变化大，降水量年内7.2防洪评价计算根据《防洪标准》（GB50201-94）及采用险河流域歇马亭雨量站实测资料推求桥净雨计算采用降雨径流相关图法。林程店大桥以上流域内约有40%河段比较顺直，断面组成基本一致，因此根据谢力条件将会产生一定的变化，断面过水面积将会游洪水位产生一定的壅高。根据铁道第三勘察设桥址平面图、全桥总布置图，桥梁方向与该段河频率流量（m3/s）设计洪水位（m）96.9297.40天然河道过水面积（m2）阻水总面积（m2）5.637.88断面平均流速（m/s）2.9833.499桥下平均流速（m/s）3.5564.226η0.050.05壅水高度（m）0.1870.281水面比降J0.0050.005壅水长度L（m）74.84112.34林程店大桥桥址处河道无边滩，冲刷计算时均采用河槽部分计算公表7-2林程店大桥主槽一般冲刷计算表hpAQC3/s)hcBCL2.8994.030.59104.332.29917.320.113.7093.700.92160.192.77917.320.11当河道主槽发生一般冲刷后，根据桥梁设计部门提供的地勘资料，一般冲刷线所处高程土质为粘土，根据分层土工试验成果，其液性指数表7-3林程店大桥主槽桥墩局部冲刷计算表hpv（m/s）LB1（m）hb（m）表7-4林程店大桥冲刷计算成果汇总表单位：m频率一般冲刷局部冲刷总冲刷深度冲刷线hp冲坑深冲坑深94.032.890.592.4993.703.700.922.263.187.3防洪综合评价96.31m，高于两岸高程。由此看来，北险河现状防洪标准达不到20年一遇，以后有关部门有可能会对河道进行整治，桥），（8#桥墩）。由于桥墩布置于河道断面内，缩项目减少行洪流量（m3/s）12.3420.65设计流量（m3/s）104.33160.19占设计流量比例(%)11.8312.89道内的桥墩均为圆端型，与水流呈斜交状。桥梁建桥时比较，将发生明显的变化，圆端型桥墩与变化。由于壅水影响水面面积的增加，水面力降低，会造成上游回水区的淤积。桥位处流速加大，会加重对桥下河道的冲刷。据估算式及桥梁设计部门提供的土工试验资料分析冲刷和局部冲刷，建议桥梁设计单位参考本根据河道管理部门提供的材料，林程店大桥桥址处不涉及第三人的8南险河大桥防洪评价8.1基本情况箱梁。本桥中心里程DK515+012.2，全桥长453.9m。桥台采用一字形桥多雨，秋天天高气爽，冬季干燥少雪。流域多年平均气温1流域内降水量年际之间变化大，降水量年内砂岩，局部表覆第四系全新统人工堆积层（Q4ml）填筑土（粉质粘土）。南险河大桥跨越南险河河段现状无堤防，桥址断面左岸地面高程8.2防洪评价计算），采用险河流域歇马亭雨量站实测资料推求桥净雨计算采用降雨径流相关图法。南险河大桥以上流域内约有30%力条件将会产生一定的变化，断面过水面积游洪水位产生一定的壅高。根据铁道第三勘察桥址平面图、全桥总布置图，桥梁方向与该段频率流量（m3/s）302438设计洪水位（m）88.1588.56天然河道过水面积（m2）148.54186.75阻水总面积（m2）16.8621.01断面平均流速（m/s）2.0332.345桥下平均流速（m/s）2.2942.643η0.050.05壅水高度（m）0.0560.074水面比降J0.0020.002壅水长度L（m）56.3374.14南险河大桥桥址处河道河槽已经扩展到全断面，无明显边滩，因此根据南险河大桥全桥总布置图以及河道土工试验资料，河道表面为），土河床河槽部分一般冲刷公式计算桥下河道一般冲刷深。计算结果见表量数深Qc3/s)ABchmchcEd(mm)hp302.0081.903.030.664.0684.09438.0082.903.442.010.664.5584.01当河道主槽发生一般冲刷后，根据桥梁设计部门提供的地勘资料，进流速V(m/s)hpB1nhb2.6371.4464.063.370.90.7690.7310.7782.2081.892.8461.4694.553.370.90.7690.7420.7582.3481.67表8-4南险河大桥冲刷计算成果汇总表单位：m频率一般冲刷局部冲刷冲刷深合计冲刷线hp冲坑深冲坑深84.094.062.203.2384.014.552.343.458.3防洪综合评价根据《防洪标准》（GB50201-94），南险河大桥跨越南险河河段防铁路跨南险河铁路桥桥梁等级为大桥，其设计洪水标准为100年一遇，（4#～6#桥墩）。由于桥墩布置于河道断面内，缩小了大桥断面处有效假定建桥后保持设计水位不变计算行洪流量相对减少值，计算结果表8-5南险河大桥影响河道行洪流量计算表项目减少行洪流量（m3/s）27.0437.10设计流量（m3/s）302438占设计流量比例(%)8.958.47内的桥墩均为圆端型，与水流呈斜交状，圆端型桥墩与水流斜交将会加剧河势的变化。由于壅水影响水面坡降变缓，导致水流挟沙能力降低，建桥后加重了河道冲刷，对河势稳定有一定的影响。桥位上游若泥沙淤积量太大，也会改变现有河道的结构及河道水流的流势、流态，对河道的防洪产生一定的不利影响。因实测资料限制，对桥位处河道淤积情况难以进行定量分析。但是从长期看，水沙冲淤存在着动态平衡，河式及桥梁设计部门提供的土工试验资料分析冲刷和局部冲刷，建议桥梁设计单位参考本根据河道管理部门提供的材料，南险河大桥桥址处有采砂场，桥梁9郭泗河特大桥防洪评价9.1基本情况连续梁(直)双线一字形桥台。桥墩采用双线基础；桥台顶平置，梁全部斜置；桥台基坑），），岩、含砾砂岩、砾岩，局部表覆第四系全新统人工堆积层（Q4ml）。9.2防洪评价计算-96），郭泗河特大桥设计洪水标准为100年一遇。表9-1郭泗河桥位以上最大24h设计面雨量及净雨量成果表项目均值（mm）Cv设计面雨量(mm)计算适线P=5%P=1%H24(mm)98.00.370.49192.7263.7R24(mm)145.8212.3Q控M=V/(V/QM+L/vMK)h0—溃坝前的坝前水深，7.4mQ控M—控制断面处溃坝最大流量，m3/s郭泗河缺乏正式的河道测量资料，经调查，郭泗河大桥桥址河段比100年一遇设计洪水位。经计算，郭泗河大桥桥址处20年、100年一遇水力条件将会产生一定的变化，断面过水面积将上游洪水位产生一定的壅高。根据铁道第三勘察大桥桥址平面图、全桥总布置图，桥梁方向与该频率流量（m3/s）432设计洪水位（m）80.0481.29天然河道过水面积（m2）154.59336.14阻水总面积（m2）28.2668.71断面平均流速（m/s）0.8671.285桥下平均流速（m/s）1.0611.615η0.080.08壅水高度（m）0.0300.077水面比降J0.0010.001壅水长度L（m）56.82145.57围内河道表层为圆砾土，粒径大小为4mm。表9-3郭泗河特大桥河槽一般冲刷计算成果表/s)ABhE44表9-4郭泗河特大桥河槽桥墩局部冲刷计算成果表数深程VhBV'nh4141表9-5郭泗河特大桥冲刷计算成果汇总表单位：m分类频率一般冲刷局部冲刷合计冲刷线hp冲坑深冲坑深主槽74.985.060.743.714.4574.786.510.944.115.049.3防洪综合评价郭泗河大桥所在郭泗河断面现状无堤防，目前也无正式规划资料。根据《防洪标准》（GB50201-94），郭泗河大桥所在郭泗河河段防由于桥墩布置于河道断面内，缩小了大桥断面处有效行洪面积，桥前发假定建桥后保持设计水位不变计算行洪流量相对减少值，计算结果详见表9-6。由此可见，建桥后将减小河道行洪流量15％左右，对河道项目减少行洪流量（m3/s）19.8365.80设计流量（m3/s）432占设计流量比例(%)12.9115.23内的桥墩为单圆柱桥墩。桥梁建成后，水流形态与未建桥时比较，将发生明显的变化，桥与水流呈斜交状，将会加剧河势的变化。桥位处河道过水断面的缩小，导致流速加大，会加重对桥下河道的冲刷。据估算，建桥后加重了河道冲刷，对河势稳定有一定的影响。桥位上游若泥沙淤积量太大，也会改变现有河道的结构及河道水流的流势、流态，对河道的防洪产生一定的不利影响。因实测资料限制，对桥位处河道淤积情况难以进行定量分析。但是从长期看，水沙冲淤存在着动态平衡，河式及桥梁设计部门提供的土工试验资料分析计算般冲刷和局部冲刷，建议桥梁设计单位参考本次根据河道管理部门提供的材料，郭泗河特大桥桥址处不涉及第三人10跨兖石铁路特大桥防洪评价10.1基本情况基础采用明挖和钻孔桩基础。本桥中心里程DK526+662.83，全桥长域面积2357km2。流域地形起伏较大，泗河上游为山区率为65主要有小麦、玉米、地瓜、花生、棉花等。地形影响，上游洪水暴涨暴落，下游洪水持续比较尼山～曲阜断层盆地水文地质段、泗河冲击裂构造分割形成许多凸起和凹陷单元，广泛含有丰富的裂隙岩溶水。地下水的补给以大统冲积层，下伏第三系始、渐新统砂岩、泥岩及积层。由上至下为素填土、粉质粘土、粘土、砾等。第三系砾岩中成分以灰岩为主，泥质及钙质影响，多具溶蚀现象，局部发育有溶洞，部分为湖口段经过治理达到20年一遇的防洪能力，8km以上河道弯曲，险工险 10.2河道演变黄河夺泗夺淮引起泗水水系变迁巨大。泗水），黄河泱溢夺泗夺淮入海的开端。此后，魏、晋、对黄河堤防进行维修并疏浚清淤，这八百余年来少，泗河变迁也不明显。至五代和北宋时期，黄丘，经曹县和单县的南部，商丘和砀山的北部之水奔流至淮阴注淮入海，这是黄河南徙长期夺泗夺泗，将泗淮故道河床抬高，泗水不仅失去了排泗水长度由850km减为410km。历经元、明、清三个朝代，随着南四湖的这条运河在济宁和淮阴之间，仍循古泗水河道。河所夺，逐渐淤淀阻航，加之黄河洪水不断决泛代相继开挖了南阳新河、泇河和中(运)河曲型河道，河床以下切为主，河道随着河谷弯曲，平面变形；以下为游荡型河道，其河心多沙洲和串移动迅速，河道外型经常变化，主槽位置迁徙不定是比较顺直的，横断面既宽又浅。由于河床受冲刷，因而河床很宽，边滩常被切割而形成心滩也不稳定。一些河段产生汊道，在汊道分流处形成量分配不一致，在入口处水流弯曲度较大的河汊，的泥沙，就逐渐淤塞。这样就产生汊道的迅速发展主要在两方面，演变的强度大和变形速度快，此外变也有特色。变形强度大包括变形幅度大和影响距断面的冲淤幅度很大；河流的平面河势变化不定，向下游传播很长距离，在纵向上也是如此。每逢洪段内沿程都会发生冲刷或淤积。河流在平面上的摆北河段，据调查，在不到五十年的时间里，洪峰涨落过程中，可达十几米。伴随着主槽的摆动变化，新滩成长，旧滩崩塌，河中的心滩出没无常主流有很大的冲淤幅度，就是在河漫滩也有显著的通过同类型河道河床演变实验表明，山区河道受内按洪、中、枯不同水期受河床边界条件制约，建国前历代对泗河的治理，仅限于对当时影响较大的局部的整治，河流域综合治理规划》，该规划对泗河干流及流源、水土保持等方面进行了全面规划。未来时期理，河道堤防将更加完整，抵抗洪水冲刷能力进10.3防洪评价计算），间出现与全流域同频率的洪水，各水库以上根据各水库泄流能力，推求其下泄洪水过程表10-1水库至书院区间设计洪水成果表项目均值m3/s)Cv设计值计算适线0.33%Qm3/s)4962086325541995791w63)9463965617379531095523619325140621783124077366514124210262648335558表10-2各单元设计洪水成果表单元项目设计值0.33%水库至桥址区间(900km2)Qm3/s)286236915090w63)3267508865549029768511590146961984311641173292182729306贺庄(174km2)w63)6329842241284138362251335042205666华村(133km2)w63)48375296921722932256132264331龙湾套w63)51980823353153275334684656采用同频率放大典型洪水过程线法推求区间对贺庄水库、龙湾套水库、华村水库分别进位时按下游控制断面安全泄量泄洪；水库水证水库安全，开启溢洪闸门按泄洪能力敞泄。各水库特征水位、水位~库容～泄量关系、下游控制断面安全泄量等水库防洪预案》（济宁市人民政府防汛抗旱指挥部办公室，2002年）。表10-3水库控制运用指项目贺庄水库华村水库龙湾套水库起调水位（m）148.99149.36防洪高水位（m）149.24154.79149.86安全泄量（m3/s）400250300300年一遇设计洪水洪峰流量分别为2363m3/s、3635m3/s、4752m3/s、院《南四湖湖东地区设计洪水计算方法》确果小于《山东省淮河流域防洪规划报告》中的成果。跨越泗河计算的成果，分别为4752m3/s、6515m3年一遇水位根据谢才公式及曼宁公式估算。经行洪水力条件将会产生一定的变化，断面过桥梁上游洪水位产生一定的壅高。根据铁道石铁路特大桥桥址平面图、全桥总布置图，桥墩），其中主槽范围内8个，左滩地范围内6个，右滩地5个。桥墩表10-4跨兖石铁路特大桥壅水计算成果表频率0.33%流量（m3/s）3070417047526515设计洪水位（m）72.8773.5573.9075.00天然河道过水面积（m2）1981.242485.082732.533411.50阻水总面积（m2）262.26309.66334.86414.06断面平均流速（m/s）1.5501.6781.7391.910桥下平均流速（m/s）1.7861.9171.9822.174η0.10.10.10.1壅水高度（m）0.0790.0860.0900.108水面比降J0.000580.000580.000580.00058壅水长度L（m）271.91296.09311.63371.44深深3/s)ABchcEd(mm)hp2391.452805.695.260.660.26.2966.580.603172.722806.375.940.660.27.3866.173569.862806.726.290.660.27.9066.000.33%4738.772807.827.390.660.29.2765.73频率量深1mQ/s)ABhVh料，泗河右边滩范围内河道表层为非粘性土，其粒径为2mm。），表10-7跨兖石铁路特大桥右量河滩水深1m深/s)ABhVh表10-8跨兖石铁路特大桥河槽桥墩局部冲刷计算成果表进流速深V(m/s)hpB1nhb2.5230.7506.29411.3070.3320.7074.0562.532.8090.7677.38411.3070.3400.6914.3161.862.9370.7757.90411.3070.3430.6844.4261.590.33%3.2690.7939.27411.3070.3510.6684.6761.06一般冲刷线所出位置土质为非粘性土，根据表10-9跨兖石铁路特大桥左河进流速深度数线V(m/s)hpB1nhb0.8140.9924.59411.0160.4641.0690.8267.470.8461.0195.57411.0160.4771.0650.8667.120.8721.0416.49411.0160.4881.0620.9066.510.33%0.9041.0687.75411.0160.5001.0580.9466.31一般冲刷线所出位置土质为非粘性土，根据表10-10跨兖石铁路特大桥右河滩桥墩局部冲刷计算成果表进流速深V(m/s)hpB1nhb0.8410.9375.41411.0790.4331.03666.450.8650.9566.24411.0790.4421.03366.260.8840.9716.94411.0790.4481.03165.880.33%0.9291.0058.90411.0790.4641.02664.95分类频率一般冲刷局部冲刷合计冲刷线hp冲坑深冲坑深主槽66.586.290.604.054.6566.177.384.315.3266.007.904.425.600.33%65.739.274.676.12左滩地68.284.590.340.8267.985.570.640.8667.416.490.902.110.33%67.257.750.942.31右滩地67.465.410.2767.316.240.4266.966.940.770.33%66.108.902.7810.4防洪综合评价东省淮河流域防洪规划报告》，跨兖石铁路特大-96），xx高速铁路跨泗河铁路桥桥梁等级为特大桥，其设计洪水标准件将会产生一定的变化，桥下断面过水面积减少表10-11跨兖石铁路特大桥影响河道行洪流量计算表项目0.333%减少行洪流量（m3/s）313375416548设计流量（m3/s）3070417047526515占设计流量比例(%)10.189.008.768.40位于河道内的桥墩均为单圆柱型。桥梁建成后，较，将发生明显的变化。由于壅水影响水面坡降力降低，会造成上游回水区的淤积。桥位处河道流速加大，会加重对桥下河道的冲刷。据估算，河道的防洪产生一定的不利影响。因实测资料限情况难以进行定量分析。但是从长期看，水75.35m，设计堤顶宽度为6m。目前，济行性研究，但由于尚未通过审查和批准，有规划堤防位置还不十分明确，不好判别桥墩治工程实施时，大桥可能已建设完工或正在桥墩的布设，会增加规划实施的难度，应与河堤堤顶可作为一般防汛交通通道使用。远期规表10-12跨兖石铁路特大桥堤顶净空表现状左右岸高程(m)设计堤顶高程(m)设计梁底高程(m)设计堤顶净空(m)左岸右岸左堤右堤左堤右堤左堤右堤73.2674.4975.3575.3579.7979.794.444.4411小沂河特大桥防洪评价11.1基本情况小沂河特大桥位于山东省曲阜市境内，主要为跨越小沂河而设，本根据铁道第三勘察设计院提供的资料，该桥100年一遇设计流量小沂河是泗河最大的一级支流，发源于邹城市城前乡凤凰山北，自该市境内东南部向西北穿越南辛、防山，并经曲阜市的息陬、小雪、陵其中大型水库尼山水库位于该河道上游，其流域面积为264.1km2。另外还有小(一)型水库l座，小(二)型水库7座，主要支流有辽河、蒋河、雨量集中。春季干旱多风，夏季炎热多雨，秋季天高气爽，冬季干燥少由于小沂河流域属山前冲洪积平原区，是季节性的山洪河道，河